316L不锈钢在热浓缩海水中的腐蚀行为研究

氯离子对热力机组的腐蚀危害极大,其腐蚀表现形式主要是破坏金属表面的钝化膜,进而向金属晶格里面渗透,引起金属表面性质的变化.本文分析了氯离子对金属腐蚀的机理,并针对热力系统内部氯离子的来源,提出了相应的解决措施.岭澳核电站循环水过滤系统316L不锈钢管道点腐蚀的理论分析316L抋o简隆新1 ，时建华2（1.中广核工程有限公司，广东深圳 518124；2.大亚湾核电运营管理有限公司，广东深圳 518124）简单介绍了循环水旋转滤网反冲洗系统及316L不锈钢管道的使用情况，分析了316L不锈钢的抗腐蚀性。

详细介绍了点腐蚀形成的机理和影响因素，分析了316L不锈钢点腐蚀的情况，提出了对反冲洗管道可采取的防护措施。

316L不锈钢；管道；点腐蚀: a 316L . 316L . , a . .: 316L ; ;1 循环水旋转滤网反冲洗系统简介循环水过滤系统()的主要设备是旋转海水滤网，在其运行中要不断清除滤出的污物，通过反冲洗系统来实现。

反冲洗的水源与主循环水一样引自旋转滤网后的海水水室，后经两级泵加压和中间过滤输至旋转滤网的特定部位冲洗污物，设计流速2.3m。

反冲洗海水管道设计采用公称直径150（壁厚 7.11）的316L不锈钢管。

输送的海水含氯量为17g，摩尔浓度为0.48，为防止回路中海生物滋生，注入次氯酸钠溶液，使循环水入口次氯酸钠的质量分数控制在1×10-6。

2 316L不锈钢管道的使用情况系统于2000-05-17完成安装交付调试，进行单体调试及系统试运。

2001年4月，1号机组管道首次出现泄漏，泄漏部位位于管道竖直段与水平段弯头焊口处，泄漏点表现为穿透性孔，孔的直径很小，但肉眼可见，管道内壁腐蚀处呈扩展状褐色锈迹，判断为典型的不锈钢点腐蚀。

当时的处理措施是切除泄漏的管段，更换同材质的新管段，并在新管段底部增加了一个疏水阀，目的是在管道停运期间排空管内积水以防止腐蚀的再次发生。

但在2001年9月，1号机管道又发现漏点。

不锈钢的适用条件及腐蚀原因1、304型不锈钢这是最廉价、最广泛使用的奥氏体不锈钢（如食品、化工、原子能等工业设备）。

适用于一般的有机和无机介质。

例如，浓度＜30％、温度≤100℃或浓度≥30％、温度＜50℃的硝酸；温度≤100℃的各种浓度的碳酸、氨水和醇类。

在硫酸和盐酸中的耐蚀性差；尤其对含氯介质(如冷却水)引起的缝隙腐蚀最敏感。

2、304L 型不锈钢.耐蚀性和用途与304 型基本相同。

由于含碳量更低（≤0.03％），故耐蚀性（尤其耐晶间腐蚀, 包括焊缝区）和可焊性更好，可用于半焊式或全焊式PHE。

3、316 型不锈钢适用于一般的有机和无机介质。

例如,天然冷却水、冷却塔水、软化水；碳酸；浓度＜50％的醋酸和苛性碱液；醇类和丙酮等溶剂；温度≤100℃的稀硝酸（浓度＜20％＝、稀磷酸（浓度＜30％＝等。

但是,不宜用于硫酸。

由于约含2％的Mo，故在海水和其他含氯介质中的耐蚀性比304 型好,完全可以替代304 型。

4、316L型不锈钢耐蚀性和用途与316L型基本相同。

由于含碳量更低（≤0.03％），故可焊性和焊后的耐蚀性也更好，可用于半焊式或全焊式PHE。

5、317 型不锈钢适合要求比316 型使用寿命更长的工况。

由于Cr、Mo、Ni元素的含量比316 型稍高，故耐缝隙腐蚀、点蚀和应力腐蚀的性能更好。

6、AISI 904L或 SUS 890L 型不锈钢这是一种兼顾了价格与耐蚀性的高性价比的奥氏体不锈钢，其耐蚀性比以上几种材料好,特别适合一般的硫酸、磷酸等酸类和卤化物（含Cl—、F—）。

由于Cr、Ni、Mo含量较高，故具有良好的耐应力腐蚀、点蚀和缝隙腐蚀性能。

7、Avesta 254 SMO高级不锈钢这是一种通过提高Mo含量对316 型进行了改进的超低碳高级不锈钢，具有优良的耐氯化物点蚀和缝隙腐蚀性能，适用于不能用316 型的含盐水、无机酸等介质。

8、Avesta 654 SMO高级不锈钢这是一种Cr、Ni、Mo、N含量均高于254 SMO 的超低碳高级不锈钢,耐氯化物腐蚀的性能比254 SMO更好,可用于冷的海水。

不锈钢的点腐蚀机理在金属表面局部地方出现向深处发展的腐蚀小孔，其余表面不腐蚀或腐蚀很轻微,这种形态成为小孔腐蚀，简称点蚀。

金属腐蚀按机理分为化学腐蚀和电化学腐蚀.点腐蚀属于电化学腐蚀中的局部腐蚀。

一种点蚀是由局部充气电池产生，类似于金属的缝隙腐蚀.另一种更常见的点蚀发生在有钝化表现或被高耐蚀性氧化物覆盖的金属上。

4。

1 电化学腐蚀的基本原理通过原电池原理可以更好地说明电化学腐蚀机理。

当2种活泼性不同的金属（如铜和锌)浸入电解质溶液,2种金属间将产生电位差，用导线连接将会有电流通过,在此过程中活泼金属(锌）将被消耗掉，也就是被电化学腐蚀。

不同于化学腐蚀（如金属在空气中的氧化，锌在酸溶液中的析氢），电化学腐蚀一定有电流产生，并且电流量的大小直接与腐蚀物的生成量相关,即电流密度越大腐蚀速度越快.各种金属在电解质溶液中的活泼程度可用其标准电极电位表示，即金属与含有单位活度（活度与浓度正相关，在浓度小于10-3mol/L时认为两者值相同）的金属离子，在温度298K （25℃)，气体分压1。

01MPa下的平衡电极电位。

标准电极电位越低，金属或合金越活泼，在与高电位金属组成电偶对时更易被腐蚀。

由此可见，决定金属标准电极电位的因素除了金属的本质外还有：溶液金属离子活度(浓度)、温度、气体分压。

另外一个重要影响因素是金属表面覆盖着的薄膜.除了金、铂等极少数贵金属外，绝大多数金属在空气中或水中可以形成具有一定保护作用的氧化膜，否则大部分金属在自然界就无法存在.金属表面膜的性质对其腐蚀发生及腐蚀速度都有着重要影响。

4。

2 不锈钢的耐腐蚀原理不锈钢的重要因素在于其保护性氧化膜是自愈性的(例如它不象选择性氧化而形成的那些保护性薄膜）,致使这些材料能够进行加工而不失去抗氧化性.合金必须含有足够量的铬以形成基本上由Cr2O3组成的表皮，以便当薄膜弄破时有足够数目的铬(Cr3+）阳离子重新形成薄膜。

如果铬的比例低于完全保护所需要的比例,铬就溶解在铁表面形成的氧化物中而无法形成有效保护膜。

316l不锈钢耐过氧化氢气体腐蚀报告【316L不锈钢耐过氧化氢气体腐蚀报告】1. 引言近年来，随着化工、环保等行业的发展，对金属材料的腐蚀性能要求也越来越高。

而在其中，过氧化氢气体腐蚀问题备受关注。

本文将围绕316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的耐腐蚀性能展开研究和探讨，为读者带来一份有价值的报告。

2. 对316L不锈钢的介绍2.1 316L不锈钢的成分和结构316L不锈钢是一种低碳型的镍铬不锈钢，具有优异的耐腐蚀性能和焊接性能。

其主要成分包括铬、镍、钼等，同时还含有少量的碳、硅、锰等元素。

2.2 316L不锈钢的应用领域由于其良好的耐腐蚀性能和机械性能，316L不锈钢广泛应用于化工、医药、海洋工程等领域。

3. 过氧化氢气体腐蚀简介3.1 过氧化氢气体的性质过氧化氢气体是一种无色、具有刺激性气味的气体，具有强氧化性，可引发金属材料腐蚀。

在化工生产和储存中，过氧化氢气体的腐蚀问题备受关注。

3.2 过氧化氢气体对金属的腐蚀作用过氧化氢气体对金属材料的腐蚀作用是一种氧化腐蚀，会导致金属表面产生褐色或黑色氧化物。

4. 316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的耐腐蚀性能研究4.1 实验目的和方法通过浸泡实验和电化学方法，研究316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的腐蚀行为和腐蚀速率。

4.2 实验结果和分析实验结果表明，316L不锈钢在过氧化氢气体环境下显示出较好的耐腐蚀性能，腐蚀速率较低，表现出优异的抗腐蚀能力。

4.3 影响316L不锈钢耐腐蚀性能的因素除了材料本身的化学成分外，温度、压力等因素也会影响316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的耐腐蚀性能。

5. 总结与展望根据以上实验结果和分析，可以得出结论：316L不锈钢在过氧化氢气体环境下具有良好的耐腐蚀性能。

但在实际应用中，仍需结合具体环境和条件进行选择和使用，同时未来还需要深入研究其耐腐蚀机制及改进方法。

6. 个人观点和理解在本文的研究过程中，我对316L不锈钢的耐腐蚀性能有了更深入的了解。

第15卷第8期精密成形工程腐蚀行为的影响贲知宇，赵信毅，雷玉成（江苏大学材料科学与工程学院，江苏镇江 212013）摘要：目的研究应力对316L在高温液态铅铋合金（LBE）中腐蚀行为的影响。

方法将316L制成C型环试样，加载应力后将其置于500 ℃的LBE中腐蚀2 500 h，利用X射线衍射仪（XRD）、场发射扫描电镜（SEM）、能谱仪（EDS）等手段分析腐蚀程度。

结果在应力作用下，316L在LBE中的腐蚀机制仍然为氧化腐蚀，且形成的氧化层结构和成分与无应力状态下的一致；材料表面氧化层总厚度显著增加，且内/外氧化层之间更容易产生裂纹，随腐蚀时间的延长，外氧化层有剥落的趋势。

施加应力后，试样的氧化速率系数从0.190 1 μm/h增大至0.278 1 μm/h，其中内氧化层生长速率增加得更显著。

EBSD分析表明，施加应力后，316L组织未发生改变，晶界附近的腐蚀加剧。

结论在应力作用下，基体晶界缺陷密度增加，元素在晶界处的扩散速率增大，内氧化层的生长速度加快，腐蚀速度增加。

关键词：316L；铅铋共晶合金；液态金属腐蚀；应力；C型环；氧化机制DOI：10.3969/j.issn.1674-6457.2023.08.011中图分类号：TG178 文献标识码：A 文章编号：1674-6457(2023)08-0089-10Effect of Stress on Corrosion Behavior of 316L in LiquidLead-bismuth Eutectic AlloyBEN Zhi-yu, ZHAO Xin-yi, LEI Yu-cheng(School of Materials Science and Engineering, Jiangsu University, Jiangsu Zhenjiang 212013, China)ABSTRACT: The work aims to study the effect of stress on the corrosion behavior of 316L in high temperature liquid lead-bismuth alloy (LBE). Several C-ring specimens of 316L were etched in LBE at 500 ℃up to 2 500 h. XRD, SEM, EDS and other equipment were employed to evaluate the degree of corrosion. The results showed that 316L specimens underwent oxidative corrosion in LBE under two stress states. The structure and component of its oxide layer were consistent with that without stress. The total thickness of the oxide layer increased after applying tensile stress to the specimen. In the corrosion process, the outer oxide layer was prone to cracking and had a tendency to peel off on the specimen. The oxide layer growth rate收稿日期：2023-05-09Received：2023-05-09基金项目：国家自然科学基金（51875264）Fund：The National Natural Science Foundation of China(51875264)作者简介：贲知宇（1998—），男，硕士生，主要研究方向为结构材料与LBE相容性。

1、耐蚀性不锈钢的耐蚀性是依靠于形成在其表面的钝化膜，根据是否具有保持这一钝化膜的使用环境条件，随之有明显的不同。

不锈钢通常在强氧化性的环境下，表现出强于贵金属的耐蚀性，与其它金属材料相比较，具有在大多数的腐蚀环境下易钝化的特征。

不锈钢主要分为马氏体系、铁素体系和奥氏体系，其中作为耐蚀性材料主要是铁素体系和奥氏体系。

马氏体系不锈钢含12%Cr，作为实用钢，随着Cr量的增加就越容易钝化。

铁素体系不锈钢在氯化物环境下，由于比奥氏体系不锈钢的应力腐蚀开裂灵敏性差，所以当作石油精制装置用材被广泛使用，相反，有易产生孔蚀、间隙腐蚀或焊接热影响区的晶界腐蚀的缺点。

但是，这些缺点都可以通过添加Ti、Mo元素来改善。

本系钢种的缺点与奥氏体系不锈钢相比，表面耐腐蚀性差，易产生常温切口脆性、475℃脆性、脆性、焊接脆性等等，而且一转变为脆化状态所有的耐蚀性就下降。

奥氏体系不锈钢通常在氧化性腐蚀环境下，使用SUS304；在还原性酸环境下，使用含有Mo或含Mo-Cn元素的SUS316、317、316Ti钢种。

特别在出现由于受焊接等的热影响问题时，在氧化性环境下，希望使用SUS304L、321、347等低碳钢、稳定性钢种；而在还原性环境下，即希望使用SUS316L、317L、316J1L等钢种。

在不锈钢中，还有用Mn置换Ni的Cr-Mn-Ni-N系列，奥氏体+铁素体二相系不锈钢。

前者是为了节省Ni，而将一部分或全部的Ni 以Mn和N来置换的钢种；后者的二相系不锈钢作为SUS329J1最近已被标准化，此钢种易钝化，钝化膜的稳定性好，置于氯化物的环境中，在孔蚀、间隙腐蚀、应力腐蚀开裂方面，表现出比含有Mo的奥氏体不锈钢SUS316更加优越的耐蚀性。

但是，在表面腐蚀性方面，由于Ni含量少，在硫酸浓度10%以上的情况，就比SUS316差。

1-1不锈钢的腐蚀形态（1）表面腐蚀是作为判定不锈钢的一般耐蚀性的基准。

因此根据腐蚀液或者环境的化学，物理条件明显不同，为发挥不锈钢的耐蚀性，为有效地形成钝化，至少需要12%的Cr，虽然对于像硝酸这样的氧化性酸表现出良好的耐蚀性，但在还原性酸的情况下，易被腐蚀。

不锈钢和镍基合金在高温高压醋酸溶液中的腐蚀行为摘要: 采用特制高压釜设备,研究304L 不锈钢、316L 不锈钢、317L 不锈钢和镍基合金( Incoloy 800) 在高温高压醋酸溶液中的腐蚀,初步探讨了不锈钢和镍基合金在醋酸溶液中的腐蚀机理及Ni 和Mo 元素对提高不锈钢耐蚀性能的影响. 结果表明,温度对不锈钢和镍基合金耐蚀性有显著影响,随着温度的升高,腐蚀速率逐渐增大,当温度升高到一定值,不锈钢的耐蚀性会急剧下降. 在低温醋酸溶液中,Ni 对于提高不锈钢耐蚀性是有益的;在高温醋酸溶液中,Ni 对于提高不锈钢耐蚀性没有显著影响. 在低温醋酸溶液中,Mo 对于提高不锈钢耐蚀性没有显著影响;在高温醋酸溶液中,Mo 对于提高不锈钢耐蚀性是有益的.1 前言醋酸是一种腐蚀性很强的有机酸,是石油化工、化纤生产及许多基本有机合成的重要原料[1 ,2 ] . 化工生产设备中不锈钢由于其良好的钝化性能常作为优先选择的材料. 但在接触高浓度醋酸的化工生产严酷工况(如高温高压等) 下,不锈钢也发生不同程度的腐蚀,给设备选材和防护、设备管理和维修等带来了一系列问题[3 ,4 ] . 人们已经对不锈钢在醋酸溶液中的腐蚀进行了许多研究[5～7 ] ,但由于醋酸强挥发性和较强的腐蚀性,使大部分研究限制在醋酸沸点(118 ℃,常压) 以下开展的,这与实际生产中醋酸常以高温高压形式存在不符. 本文采用特制高压釜设备,研究不锈钢在高温高压醋酸溶液中的腐蚀行为,为高温高压醋酸设备选材提供理论依据,同时为安全评定提供了基础数据.2 实验方法实验选用材料304L 不锈钢、316L 不锈钢、317L 不锈钢和镍基合金( Incoloy 800 , 以下简写In800) 的化学成分见表1 ,在特制高压釜中进行浸泡实验, 该高压釜内胆材料是钛材. 试样加工成215mm ×10mm ×10mm 的长方体,用酚醛塑料高温加压封边,试样表面用金相砂纸打磨、抛光,并用丙酮擦洗除油. 高压釜由专用控温设备控温,实验溶液用浓度为90 %的醋酸水溶液. 将试样浸泡在装有醋酸水溶液的高压釜中,密封高压釜,并设置实验温度分别为60 ℃、100 ℃、130 ℃、160 ℃和190 ℃. 72h 后取出试样,用SEM 观察试样表面腐蚀形貌,用EDS检测试样表面膜的成分,分析腐蚀机理. 清除试样表面腐蚀产物,用失重法计算材料腐蚀速率.3 结果与讨论311 不同温度下浸泡试验后表面形貌的变化和EDS分析由4 种材料在100 ℃、90 %醋酸溶液中经72h腐蚀试验后的微观组织照片(图1) 可知,宏观试样表面没有发现点蚀坑,试验前试样表面的划痕,在试验后仍然清晰可见,微观放大后没有发现其它类型的局部腐蚀. 对4 种材料表面进行电子衍射能谱分析,表面主要合金元素和氧含量分别为:304L 表面Cr 1812 % , Ni 8121 %;316L 表面Cr 1619 % , Ni1212 % , Mo 2106 %;317L 表面Cr 1816 % , Ni1413 % , Mo 3111 %;In800 表面Cr 1916 % , Ni3113 %.4 种材料的表面元素含量和基底成分基本一致. 表明4 种材料在100 ℃、90 %醋酸溶液中有很好的耐蚀性.4 种材料在130 ℃、90 %醋酸溶液中,经72h 的腐蚀试验,304L 和316L 不锈钢表面宏观观察即可发现表面有少量点蚀坑,表面失去试验前的金属光泽(图2a ,2b) ,表明有均匀腐蚀发生,微观放大后没有发现其它类型局部腐蚀;317L 不锈钢表面宏观和微观均没有发现点蚀坑,且试样表面仍然保持试验前的金属光泽(图2c) ; In800 宏观观察表面点蚀坑连成片,微观放大可见表面大量溃疡状腐蚀(图2d) .Table 1 Compositions of samples(mass %)sample Si Mn P Mo Cr Ni C S Ti others304L 0150 1106 01024 - 18170 8131 01050 010080 - Cu/ 0128316L 0160 0180 01013 2128 17114 12158 01014 010073 - -317L 0142 1165 01014 3131 18175 14160 01030 010086 - -In800 0 40 - - - 20 00 31 00 < 0 1 - 0 5 Al/ 0 5对4 种材料表面电子衍射能谱分析显示,主要合金元素和氧含量分别为:304L 表面Cr 1816 % , Ni8102 % , O 2112 %;316L 表面Cr 17103 % , Ni11124 % , Mo 1126 % , O 1126 %;317L 表面Cr1817 % , Ni 1412 % , Mo 3102 %;In800 表面Cr1916 % ,Ni 3113 % ,O 10109 %.可见,304L 、316L 和In800 的表面有氧元素,表明这3 种材料的表面确实存在一定量的腐蚀产物;317L 表面成分和基底成分基本一致,表明其仍然具有较好的耐蚀性.4 种材料在160 ℃、90 %醋酸溶液中,经72h 的腐蚀试验后,304L 不锈钢和In800 均发生严重均匀腐蚀,试样表面均匀附着黑色腐蚀产物(图3a ,3d) .316L 和317L 不锈钢试样表面均失去试验前的光泽,微观放大, 试样表面有明显腐蚀特征(图3b ,3c) . 对4 种材料表面电子衍射能谱分析指出,主要合金元素和氧含量分别为:304L 表面Cr 14101 % ,Ni 3108 % ,O 16112 %;316L 表面Cr 16143 % , Ni10163 % , Mo 0126 % , O 3126 %;317L 表面Cr1717 % ,Ni 1315 % ,Mo 2114 % ,O 2197 %;In800 表面Cr 816 % , Ni 2116 % , O 22118 %.可以看出,304L 、316L 和In800 的表面氧元素含量较130 ℃条件下结果有明显增大,317L 表面也发现了一定量氧元素,表明这4 种材料的表面确实存在一定量的腐蚀产物.312 腐蚀速率的变化在各试验条件下,对4 种材料进行浸泡腐蚀试验,用失重法计算腐蚀速率,结果如图4. 可知,随着温度的升高,4 种材料的腐蚀速率均逐渐增大. 当温度在100 ℃以下时,304L 不锈钢和In800 的腐蚀速率增长缓慢,超过100 ℃以后,腐蚀速率急剧增大.130 ℃时,304L 不锈钢腐蚀速率比其在100 ℃时增大了67 倍;相应In800 增大了532 倍. 而316L 不锈钢和317L 不锈钢在130 ℃以下保持较低的腐蚀速率,超过130 ℃以后,腐蚀速率急剧增大,160 ℃时,316L 不锈钢腐蚀速率比其在130 ℃时增大了312倍; 相应317L 不锈钢增大了417 倍, 但即使到190 ℃时,两者腐蚀速率仍保持在较低数值.313 讨论31311 温度对不锈钢和In800 在高温醋酸溶液中耐蚀性的影响 金属在醋酸中的腐蚀速度可由下式[8 ]来计算:Effects of temperature on corrosionI = ( E0c - E0a) / ( Pc + Pa + R) (1)其中: I 是腐蚀电流,与腐蚀速度成正比, E0c 是阴极反应的平衡电位,受H+ 还原、氧的离子化影响, E0a 是金属平衡电位, Pc 、Pa 是阴极极化率和阳极极化率, R 是腐蚀体系的电阻.金属在醋酸溶液中发生腐蚀的主要反应[5 ]为:阳极反应:Me →Men + + n e阴极反应:2H+ + 2 e →H2或O2 + 4H+ + 4 e →2H2O金属发生腐蚀时的主要阴极反应是溶液中的H+ 或溶解氧的还原. 醋酸溶液中的氧化剂主要是醋酸电离的H+ 和溶解在溶液中的氧气. 在低温时,由于醋酸是弱电解质,且醋酸溶液中氧的溶解量大,阴极反应主要是溶解氧的还原,即醋酸溶液具有一定的氧化性;阳极反应是受钝化控制的活化溶解过程,金属处于钝化区,其平衡电位E0a增大,从而导致腐蚀电流I 减小. 宏观表现为在金属表面生成致密的钝化膜,钝化膜的形成阻止了腐蚀的继续发展. 因此,不锈钢和In800 在低温醋酸溶液中具有优良的耐蚀能力,图4 也证明了这一点.随着温度的升高,醋酸电离度增大,溶液中电离出大量H+ ,同时温度升高导致溶液中溶解氧量下降,阴极反应逐渐由溶解氧的还原反应转变成H+的还原反应,这导致阴极反应的平衡电位E0c 显著增大,同时溶液电阻R 下降,使金属腐蚀速度增大.阳极反应的结果不再是形成钝化膜,而是以离子形式溶入溶液,一旦金属表面的钝化膜破损,金属表面钝化膜不能自动修复,从而腐蚀速率会迅速增大.图4 显示,当温度升高到一定值,4 种材料的耐蚀性能会急剧下降. 具体表现为, 304L 不锈钢和In800 ,在温度为100 ℃以下其腐蚀速率很小,当温度超过100 ℃其腐蚀速率会急剧增大; 而316L 和317L 不锈钢当温度超过130 ℃其腐蚀速率会急剧增大.31312 合金元素对不锈钢和In800 在高温醋酸溶液中耐蚀性的影响 为了研究Cr 、Ni 和Mo 元素在合金中的作用,将纯铬、纯镍和纯钼置于90 %醋酸溶液中,控制温度分别为90 ℃和110 ℃,72h后测量Table 2 Corrosion potential of pure nickel , pure chromium and molybdenum in acetic acid T pure Cr pure Ni pure Mo 90 ℃ 450mV 10mV 85mV110 ℃ 420mV -50mV 80mV其腐蚀电位,测试结果见表2. 可知,在90 ℃时,3 种单质的自腐蚀电位均大于0 ,提高合金中Cr 、Ni 和Mo 含量,有利于提高金属平衡电位E0a值,从而达到减小腐蚀电流I 的目的. 当温度达到110 ℃时,纯镍的自腐蚀电位为- 50 mV ,已经由钝化区过渡到活化溶解区,此时已不能形成稳定钝化膜,纯铬和纯钼的自腐蚀电位仍保持在0 以上,因此继续提高合金中镍含量对提高合金耐蚀性已经没有作用了.(1) Ni 对金属耐蚀性影响比较In800 和304L 不锈钢的化学成分,可以发现其铬含量相差不大,而镍含量In800 是304L 的317 倍;由图4 试验结果可知,在60 ℃和100 ℃时,In800 的腐蚀速率比304L 不锈钢要低. 这表明在低温醋酸溶液中,Ni 对于提高不锈钢耐蚀性是有益的. 当温度超过100 ℃, In800 腐蚀速率大于304L 不锈钢,这可能是由于304L 不锈钢中存在的其它微量元素如Mn 和Ti 对腐蚀有一定抑制作用. 具体机理还有待进一步研究. 在高温醋酸溶液中,Ni 对于提高不锈钢耐蚀性没有显著影响.(2)Mo 对金属耐蚀性影响比较In800 、304L 不锈钢、316L 不锈钢和317L不锈钢的化学成分可知,4 种金属的含Cr 量相差不大,含Mo 量依次递增. 图4 结果告之, 在温度为60 ℃和100 ℃,4 种金属耐蚀性随Mo 含量递增变化并不明显,表明在低于100 ℃的醋酸溶液中,Mo 对于提高不锈钢耐蚀性没有明显影响. 当温度超过100 ℃时,4 种金属耐蚀性随Mo 含量递增明显增强,文献[9 ,10 ]认为Mo 能促使不锈钢表面形成稳定的钝化膜,从而抑制腐蚀的发生,表明在高温醋酸溶液中,Mo 对于提高不锈钢耐蚀性是有益的.4 结论(1) 在90 %的醋酸溶液中,当温度超过100 ℃时,304L 不锈钢和In800 的腐蚀速率急剧增大;当温度超过130 ℃时,316L 和317L 不锈钢的腐蚀速率急剧增大.(2) 在90 %的醋酸溶液中,在任一试验温度下3种不锈钢耐蚀性能递增顺序为:304L 不锈钢< 316L不小于100 ℃时, In800的耐蚀性优于304L 和316L 不锈钢; 当温度超过100 当温度小于锈钢< 317L 不锈钢;当温度℃时,304L 和316L 不锈钢耐蚀性优于In800.(3) 在90 %醋酸溶液中,当温度小于100 ℃时,提高不锈钢中Ni 含量有利于形成稳定的钝化膜,从而增强不锈钢的耐蚀性;当温度超过100 ℃时,提高不锈钢中Ni 含量对不锈钢形成钝化膜没有明显帮助. (4) 在90 %醋酸溶液中,当温度超过100 ℃,提高不锈钢中Mo 含量,能显著增强不锈钢的耐蚀性.。

低温多效蒸馏海水淡化国产阻垢剂的工业试验研究聂鑫1，孙小军2（1．神华河北国华沧东发电有限责任公司，河北沧州061113；2．河北省电力研究院，河北石家庄050021）摘要：阻垢剂的性能直接关系到低温多效蒸馏海水淡化装置的安全和经济运行，为检验国产阻垢剂的性能是否满足低温多效蒸馏海水淡化工艺要求，在现场海水淡化装置上进行了工业试验。

试验结果表明，国产阻垢剂具有良好的阻垢性能和缓蚀性能，能够满足大型低温多效蒸馏海水淡化装置的运行要求。

关键词：低温多效蒸馏海水淡化；国产阻垢剂；阻垢性能；缓蚀性能中图分类号：TM621．8文献标识码：A文章编号：1003-9171（2012）01-0012-04Industrial Experiment of Domestic Inhibitor for Low TemperatureMulti-effect Seawater DesalinationNie Xin1，Sun Xiao-jun2（1．Shenhua Guohua Cangdong Power Generation Co．Ltd．，Cangzhou061113，China；2．Hebei Electric Power Research Institute，Shijiazhuang050021，China）Abstract：Inhibitor performance is directly related to safe and economical operation of low temperature multi-effect seawater desalination equipment．To assess whether the domestic inhibitor meets the technical requirement of low temperature multi-effect seawater desalination equipment，an industrial experiment was conducted on desalination e-quipment on site．The test results showed that the domestic inhibitor has excellent scale and corrosion inhibition per-formance satisfying the requirement of large scale low temperature multi-effect seawater desalination equipment．Key words：low temperature multi-effect seawater desalination；domestic scale inhibitor；scale inhibition perform-ance；corrosion inhibition performance0引言神华河北国华沧东发电有限责任公司（又称黄骅电厂）位于河北省沧州市黄骅港，地处我国淡水资源严重匮乏的环渤海地区，黄骅电厂利用600MW等级抽凝式汽轮机抽汽作为汽源，采用低温多效蒸馏海水淡化技术制造淡水，最大程度降低火电厂的冷源损失，实现了“水电联产”。

对316L不锈钢金相组织的全面解析
介绍
本文对316L不锈钢的金相组织进行全面解析，包括其组织特征、相态组成和影响因素等方面的内容。

316L不锈钢的组织特征
316L不锈钢是一种低碳型不锈钢，具有良好的耐腐蚀性能和焊接性能。

其金相组织特征主要包括以下几点：
- 组织形貌较为均匀，晶粒较细小；
- 晶界清晰，无明显的晶界偏聚现象；
- 存在少量的析出相，如铁素体相、奥氏体相等。

316L不锈钢的相态组成
316L不锈钢的主要相态组成为铁素体和奥氏体。

其中，铁素体主要以δ-铁素体为主，奥氏体主要以γ-奥氏体为主。

在适当的条件下，还可能存在少量的马氏体相。

影响316L不锈钢金相组织的因素
316L不锈钢的金相组织受到多种因素的影响，包括以下几个
方面：
- 化学成分：主要是合金元素的含量和配比，特别是钼、镍、
铬等元素的含量对组织形成和稳定性起重要作用；
- 热处理：包括固溶处理和冷加工等过程，能够改变晶粒尺寸、相态组成和相分布；
- 焊接工艺：焊接过程中的温度梯度和冷却速率等因素会对金
相组织产生影响；
- 环境条件：如工作温度、腐蚀介质等会对金相组织的稳定性
和腐蚀行为产生影响。

结论
综上所述，316L不锈钢的金相组织具有均匀的组织形貌、细
小的晶粒以及铁素体和奥氏体的相态组成。

其金相组织受到化学成分、热处理、焊接工艺和环境条件等因素的综合影响。

对316L不
锈钢的金相组织进行全面解析有助于深入了解其性能和适用范围。

表 3 不同温度下 316L 不锈钢的腐蚀行为*
Table 3 Corrosion behaviour of 316L stainless steel in different temperatures
样品 Samples
温度 Temperature /℃
总失重 Corrected weight loss /mg
Mo、Ni、Cr 在 LiPb 中溶解度的增大或 Li、Pb 在 Mo、Ni、Cr 中溶解度的增大，都将促进质量迁移。 这也可从 316L 不锈钢腐蚀后的 XRD 谱和 LiPb 腐 蚀前后成分变化的 XRD 谱中得到证实(图 4、图 5)， 生成了 Fe9.7Mo0.3、Ni0.1Cr0.1Lix、Cr0.3LixFe 等新的金 属间化合物相。
谢 波等：液态锂铅合金中 316L 不锈钢的静态腐蚀行为
93
表 4 氧含量对腐蚀的影响* Table 4 Influence of oxygen content in LiPb on corrosion
样品 Samples
LiPb 合金氧含量/质量分数 Oxygen in LiPb/Mass fraction
为推进聚变能的发展和利用，欧盟、美、俄、 日、中、韩等将合作建设国际热核聚变实验堆
(International thermonuclear experimental reactor, ITER)。我国 ITER 实验包层工作组将液态锂铅(LiPb) 包层模块列为重点发展对象而开展研究[1]。我院承 担的工作之一是液态 LiPb 包层回路中氚提取技术 的研究，需要建造一套工程化的氚提取系统(Tritium extraction system, TES)[2]。316L 不锈钢具有较优良 的抗高温氧化和防氢脆性能，是核反应堆、氢同位 素分离系统的通用结构材料。为完成 TES 的工艺设 计与建造，满足 ITER 实验的要求，本课题组开展 了 316L 不锈钢在液态 LiPb 合金中腐蚀行为的预先 研究，以探索金属杂质、非金属杂质所致的不锈钢 腐蚀机理，获得腐蚀速率、扩散系数等实用数据， 并提出防腐措施以最大限度地减少材料腐蚀。

腐蚀实例分析及防护方法（应力腐蚀实例）【1】北方一条公路下蒸气冷凝回流管原用碳钢制造，由于冷凝液的腐蚀发生破坏，便用304型不锈钢（0Cr18Ni9）管更换。

使用不到两年出现泄漏，检查管道外表面发生穿晶型应力腐蚀破裂。

分析：北方冬季在公路上撒盐作为防冻剂，盐渗入土壤使公路两侧的土壤中的氯化钠的含量大大增加，奥氏体不锈钢在这种含有很多氯化物的潮湿土壤中，为奥氏体不锈钢发生应力腐蚀破裂提供特定的氯化物的环境，从而发生应力腐蚀。

防护措施：1、把奥氏体不锈钢管换成碳钢管【2】某化工厂生产氯化钾的车间，一台SS-800型三足式离心机转鼓突然发生断裂，转鼓材质为1Cr18Ni9Ti。

经鉴定为应力腐蚀破裂。

分析：氯化钾溶液经过离心转鼓过滤后，氯化钾浓度升高。

然而离心转鼓的材质为（1Cr18Ni9Ti）奥氏体不锈钢。

而氯离子的含量远远超过发生应力腐蚀的临界氯离子浓度，为奥氏体不锈钢发生应力腐蚀破裂提供特定的氯化物的环境。

所以转鼓会发生应力腐蚀从而发生断裂。

防护措施：1、更换转鼓的材质定期清洗表面的氯化物【3】 CO2压缩机一段、二段和三段中间冷却器为304L（00Cr19Ni10）型不锈钢制造。

投产一年多相继发生泄漏。

经检查，裂纹主要发生在高温端水侧管子与管板结合部位。

所用冷却水含氯化物0.002%~0.004%。

分析：管与管板连接形成的缝隙区。

由于闭塞条件使物质迁移困难，容易形成盐垢，造成氯离子浓度增高。

高温端冷却水强烈汽化，在缝隙区形成水垢使氯化物浓缩。

防护措施：1、改进管与管板的联接结构，消除缝隙。

2、立式换热器的结构改进，提高壳程水位，使管束完全被水浸没。

3、管板采用不锈钢—碳钢复合板，以碳钢为牺牲阳极【4】一高压釜用18-8不锈钢制造，釜外用碳钢夹套通水冷却。

冷却水为优质自来水，含氯化物量很低。

高压釜进行间歇操作，每次使用后，将夹套中的水排放掉。

仅操作了几次，高压釜体外表面上形成大量裂纹。

分析：操作时高压釜外表面被冷却水浸没，停运时夹套中的水被放掉。

孟新静等：高氯介质中 ｐＨ 对３１６Ｌ 不锈钢和 Ｑ２３５碳钢腐蚀行为的影响
图 ２ 等 效 电 路 Ｆｉｇ．２ Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｃｉｒｃｕｉｔｓ ｏｆ ３１６Ｌａｎｄ Ｑ２３５ｉｎ
ｓｉｍｕｌａｔｅｄ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ
表 ２ ＥＩＳ 图 等 效 电 路 元 件 拟 合 值 （图 １）
Ｔａｂ．２ Ｆｉｔｔｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｉｒｃｕｉｔ ｅｌｅｍｅｎｔｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ＥＩＳ ｐｌｏｔｓ
Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｐＨ ｏｎ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｂｅｈａｖｉｏｒｓ ｏｆ ３１６ＬＳｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ ａｎｄ Ｑ２３５Ｃａｒｂｏｎ Ｓｔｅｅｌ ｉｎ Ｈｉｇｈ Ｃｈｌｏｒｉｄｅ Ｓｏｌｕｔｉｏｎ
ＭＥＮＧ Ｘｉｎ－ｊｉｎｇ１，２，ＪＩＮ Ｚｈｉ－ｈａｏ１，ＧＥ Ｈｏｎｇ－ｈｕａ１
（１．Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｅｎｔｅｒ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｙ－Ｓａｖｉｎｇ ｉｎ Ｈｅａｔ Ｅｘｃｈａｎｇｅ Ｓｙｓｔｅｍｓ，Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ，Ｓｈａｎｇｈｈａｉ ２０００９０，Ｃｈｉｎａ；
近年来丝束电极wbe术在材料表面微区特性以及各种局部腐蚀等研究领57可检测材料点的电化学参数分布获得其分布和差异等重要信息89wbe技术结合电化学阻抗谱和极化曲线研究了316l不锈钢和q235碳钢在酸性偏中性及碱性模拟液中的腐蚀行为探讨该介质中316l不锈钢和q235碳钢的腐蚀规律为生产企业的技改提供一定依据试验11试验材料和试验介质试验材料为市售的316l不锈钢和q235碳钢
丝束电极测试使用 ＣＳＴ ５２０（武汉科思特仪器） 丝束电极扫 描 仪 和 丝 束 电 极。 丝 束 电 极 是 由 １０× １０ 阵 列 的 直 径 为 １．５ ｍｍ 的 ３１６Ｌ 不 锈 钢 丝 和 Ｑ２３５碳钢丝焊接而 成，并 在 金 属 丝 上 套 上 热 缩 管， 以防金属丝插在模 板 上 互 相 接 触 而 短 路，然 后 用 环 氧树脂 Ｅ４４浇灌密封固化。

不锈钢和镍基合金在高温高压醋酸溶液中的腐蚀行为摘要: 采用特制高压釜设备,研究304L 不锈钢、316L 不锈钢、317L 不锈钢和镍基合金( Incoloy 800) 在高温高压醋酸溶液中的腐蚀,初步探讨了不锈钢和镍基合金在醋酸溶液中的腐蚀机理及Ni 和Mo 元素对提高不锈钢耐蚀性能的影响. 结果表明,温度对不锈钢和镍基合金耐蚀性有显著影响,随着温度的升高,腐蚀速率逐渐增大,当温度升高到一定值,不锈钢的耐蚀性会急剧下降. 在低温醋酸溶液中,Ni 对于提高不锈钢耐蚀性是有益的;在高温醋酸溶液中,Ni 对于提高不锈钢耐蚀性没有显著影响. 在低温醋酸溶液中,Mo 对于提高不锈钢耐蚀性没有显著影响;在高温醋酸溶液中,Mo 对于提高不锈钢耐蚀性是有益的.1 前言醋酸是一种腐蚀性很强的有机酸,是石油化工、化纤生产及许多基本有机合成的重要原料[1 ,2 ] . 化工生产设备中不锈钢由于其良好的钝化性能常作为优先选择的材料. 但在接触高浓度醋酸的化工生产严酷工况(如高温高压等) 下,不锈钢也发生不同程度的腐蚀,给设备选材和防护、设备管理和维修等带来了一系列问题[3 ,4 ] . 人们已经对不锈钢在醋酸溶液中的腐蚀进行了许多研究[5～7 ] ,但由于醋酸强挥发性和较强的腐蚀性,使大部分研究限制在醋酸沸点(118 ℃,常压) 以下开展的,这与实际生产中醋酸常以高温高压形式存在不符. 本文采用特制高压釜设备,研究不锈钢在高温高压醋酸溶液中的腐蚀行为,为高温高压醋酸设备选材提供理论依据,同时为安全评定提供了基础数据.2 实验方法实验选用材料304L 不锈钢、316L 不锈钢、317L 不锈钢和镍基合金( Incoloy 800 , 以下简写In800) 的化学成分见表1 ,在特制高压釜中进行浸泡实验, 该高压釜内胆材料是钛材. 试样加工成215mm ×10mm ×10mm 的长方体,用酚醛塑料高温加压封边,试样表面用金相砂纸打磨、抛光,并用丙酮擦洗除油. 高压釜由专用控温设备控温,实验溶液用浓度为90 %的醋酸水溶液. 将试样浸泡在装有醋酸水溶液的高压釜中,密封高压釜,并设置实验温度分别为60 ℃、100 ℃、130 ℃、160 ℃和190 ℃. 72h 后取出试样,用SEM 观察试样表面腐蚀形貌,用EDS检测试样表面膜的成分,分析腐蚀机理. 清除试样表面腐蚀产物,用失重法计算材料腐蚀速率.3 结果与讨论311 不同温度下浸泡试验后表面形貌的变化和EDS分析由4 种材料在100 ℃、90 %醋酸溶液中经72h腐蚀试验后的微观组织照片(图1) 可知,宏观试样表面没有发现点蚀坑,试验前试样表面的划痕,在试验后仍然清晰可见,微观放大后没有发现其它类型的局部腐蚀. 对4 种材料表面进行电子衍射能谱分析,表面主要合金元素和氧含量分别为:304L 表面Cr 1812 % , Ni 8121 %;316L 表面Cr 1619 % , Ni1212 % , Mo 2106 %;317L 表面Cr 1816 % , Ni1413 % , Mo 3111 %;In800 表面Cr 1916 % , Ni3113 %.4 种材料的表面元素含量和基底成分基本一致. 表明4 种材料在100 ℃、90 %醋酸溶液中有很好的耐蚀性.4 种材料在130 ℃、90 %醋酸溶液中,经72h 的腐蚀试验,304L 和316L 不锈钢表面宏观观察即可发现表面有少量点蚀坑,表面失去试验前的金属光泽(图2a ,2b) ,表明有均匀腐蚀发生,微观放大后没有发现其它类型局部腐蚀;317L 不锈钢表面宏观和微观均没有发现点蚀坑,且试样表面仍然保持试验前的金属光泽(图2c) ; In800 宏观观察表面点蚀坑连成片,微观放大可见表面大量溃疡状腐蚀(图2d) .Table 1 Compositions of samples(mass %)sample Si Mn P Mo Cr Ni C S Ti others304L 0150 1106 01024 - 18170 8131 01050 010080 - Cu/ 0128316L 0160 0180 01013 2128 17114 12158 01014 010073 - -317L 0142 1165 01014 3131 18175 14160 01030 010086 - -In800 0 40 - - - 20 00 31 00 < 0 1 - 0 5 Al/ 0 5对4 种材料表面电子衍射能谱分析显示,主要合金元素和氧含量分别为:304L 表面Cr 1816 % , Ni8102 % , O 2112 %;316L 表面Cr 17103 % , Ni11124 % , Mo 1126 % , O 1126 %;317L 表面Cr1817 % , Ni 1412 % , Mo 3102 %;In800 表面Cr1916 % ,Ni 3113 % ,O 10109 %.可见,304L 、316L 和In800 的表面有氧元素,表明这3 种材料的表面确实存在一定量的腐蚀产物;317L 表面成分和基底成分基本一致,表明其仍然具有较好的耐蚀性.4 种材料在160 ℃、90 %醋酸溶液中,经72h 的腐蚀试验后,304L 不锈钢和In800 均发生严重均匀腐蚀,试样表面均匀附着黑色腐蚀产物(图3a ,3d) .316L 和317L 不锈钢试样表面均失去试验前的光泽,微观放大, 试样表面有明显腐蚀特征(图3b ,3c) . 对4 种材料表面电子衍射能谱分析指出,主要合金元素和氧含量分别为:304L 表面Cr 14101 % ,Ni 3108 % ,O 16112 %;316L 表面Cr 16143 % , Ni10163 % , Mo 0126 % , O 3126 %;317L 表面Cr1717 % ,Ni 1315 % ,Mo 2114 % ,O 2197 %;In800 表面Cr 816 % , Ni 2116 % , O 22118 %.可以看出,304L 、316L 和In800 的表面氧元素含量较130 ℃条件下结果有明显增大,317L 表面也发现了一定量氧元素,表明这4 种材料的表面确实存在一定量的腐蚀产物.312 腐蚀速率的变化在各试验条件下,对4 种材料进行浸泡腐蚀试验,用失重法计算腐蚀速率,结果如图4. 可知,随着温度的升高,4 种材料的腐蚀速率均逐渐增大. 当温度在100 ℃以下时,304L 不锈钢和In800 的腐蚀速率增长缓慢,超过100 ℃以后,腐蚀速率急剧增大.130 ℃时,304L 不锈钢腐蚀速率比其在100 ℃时增大了67 倍;相应In800 增大了532 倍. 而316L 不锈钢和317L 不锈钢在130 ℃以下保持较低的腐蚀速率,超过130 ℃以后,腐蚀速率急剧增大,160 ℃时,316L 不锈钢腐蚀速率比其在130 ℃时增大了312倍; 相应317L 不锈钢增大了417 倍, 但即使到190 ℃时,两者腐蚀速率仍保持在较低数值.313 讨论31311 温度对不锈钢和In800 在高温醋酸溶液中耐蚀性的影响 金属在醋酸中的腐蚀速度可由下式[8 ]来计算:Effects of temperature on corrosionI = ( E0c - E0a) / ( Pc + Pa + R) (1)其中: I 是腐蚀电流,与腐蚀速度成正比, E0c 是阴极反应的平衡电位,受H+ 还原、氧的离子化影响, E0a 是金属平衡电位, Pc 、Pa 是阴极极化率和阳极极化率, R 是腐蚀体系的电阻.金属在醋酸溶液中发生腐蚀的主要反应[5 ]为:阳极反应:Me →Men + + n e阴极反应:2H+ + 2 e →H2或O2 + 4H+ + 4 e →2H2O金属发生腐蚀时的主要阴极反应是溶液中的H+ 或溶解氧的还原. 醋酸溶液中的氧化剂主要是醋酸电离的H+ 和溶解在溶液中的氧气. 在低温时,由于醋酸是弱电解质,且醋酸溶液中氧的溶解量大,阴极反应主要是溶解氧的还原,即醋酸溶液具有一定的氧化性;阳极反应是受钝化控制的活化溶解过程,金属处于钝化区,其平衡电位E0a增大,从而导致腐蚀电流I 减小. 宏观表现为在金属表面生成致密的钝化膜,钝化膜的形成阻止了腐蚀的继续发展. 因此,不锈钢和In800 在低温醋酸溶液中具有优良的耐蚀能力,图4 也证明了这一点.随着温度的升高,醋酸电离度增大,溶液中电离出大量H+ ,同时温度升高导致溶液中溶解氧量下降,阴极反应逐渐由溶解氧的还原反应转变成H+的还原反应,这导致阴极反应的平衡电位E0c 显著增大,同时溶液电阻R 下降,使金属腐蚀速度增大.阳极反应的结果不再是形成钝化膜,而是以离子形式溶入溶液,一旦金属表面的钝化膜破损,金属表面钝化膜不能自动修复,从而腐蚀速率会迅速增大.图4 显示,当温度升高到一定值,4 种材料的耐蚀性能会急剧下降. 具体表现为, 304L 不锈钢和In800 ,在温度为100 ℃以下其腐蚀速率很小,当温度超过100 ℃其腐蚀速率会急剧增大; 而316L 和317L 不锈钢当温度超过130 ℃其腐蚀速率会急剧增大.31312 合金元素对不锈钢和In800 在高温醋酸溶液中耐蚀性的影响 为了研究Cr 、Ni 和Mo 元素在合金中的作用,将纯铬、纯镍和纯钼置于90 %醋酸溶液中,控制温度分别为90 ℃和110 ℃,72h后测量Table 2 Corrosion potential of pure nickel , pure chromium and molybdenum in acetic acid T pure Cr pure Ni pure Mo 90 ℃ 450mV 10mV 85mV110 ℃ 420mV -50mV 80mV其腐蚀电位,测试结果见表2. 可知,在90 ℃时,3 种单质的自腐蚀电位均大于0 ,提高合金中Cr 、Ni 和Mo 含量,有利于提高金属平衡电位E0a值,从而达到减小腐蚀电流I 的目的. 当温度达到110 ℃时,纯镍的自腐蚀电位为- 50 mV ,已经由钝化区过渡到活化溶解区,此时已不能形成稳定钝化膜,纯铬和纯钼的自腐蚀电位仍保持在0 以上,因此继续提高合金中镍含量对提高合金耐蚀性已经没有作用了.(1) Ni 对金属耐蚀性影响比较In800 和304L 不锈钢的化学成分,可以发现其铬含量相差不大,而镍含量In800 是304L 的317 倍;由图4 试验结果可知,在60 ℃和100 ℃时,In800 的腐蚀速率比304L 不锈钢要低. 这表明在低温醋酸溶液中,Ni 对于提高不锈钢耐蚀性是有益的. 当温度超过100 ℃, In800 腐蚀速率大于304L 不锈钢,这可能是由于304L 不锈钢中存在的其它微量元素如Mn 和Ti 对腐蚀有一定抑制作用. 具体机理还有待进一步研究. 在高温醋酸溶液中,Ni 对于提高不锈钢耐蚀性没有显著影响.(2)Mo 对金属耐蚀性影响比较In800 、304L 不锈钢、316L 不锈钢和317L不锈钢的化学成分可知,4 种金属的含Cr 量相差不大,含Mo 量依次递增. 图4 结果告之, 在温度为60 ℃和100 ℃,4 种金属耐蚀性随Mo 含量递增变化并不明显,表明在低于100 ℃的醋酸溶液中,Mo 对于提高不锈钢耐蚀性没有明显影响. 当温度超过100 ℃时,4 种金属耐蚀性随Mo 含量递增明显增强,文献[9 ,10 ]认为Mo 能促使不锈钢表面形成稳定的钝化膜,从而抑制腐蚀的发生,表明在高温醋酸溶液中,Mo 对于提高不锈钢耐蚀性是有益的.4 结论(1) 在90 %的醋酸溶液中,当温度超过100 ℃时,304L 不锈钢和In800 的腐蚀速率急剧增大;当温度超过130 ℃时,316L 和317L 不锈钢的腐蚀速率急剧增大.(2) 在90 %的醋酸溶液中,在任一试验温度下3种不锈钢耐蚀性能递增顺序为:304L 不锈钢< 316L不小于100 ℃时, In800的耐蚀性优于304L 和316L 不锈钢; 当温度超过100 当温度小于锈钢< 317L 不锈钢;当温度℃时,304L 和316L 不锈钢耐蚀性优于In800.(3) 在90 %醋酸溶液中,当温度小于100 ℃时,提高不锈钢中Ni 含量有利于形成稳定的钝化膜,从而增强不锈钢的耐蚀性;当温度超过100 ℃时,提高不锈钢中Ni 含量对不锈钢形成钝化膜没有明显帮助. (4) 在90 %醋酸溶液中,当温度超过100 ℃,提高不锈钢中Mo 含量,能显著增强不锈钢的耐蚀性.。

ｔ ｎｄｔ ｒｚ ｅ ｏ ｃ ａ ｅ，Ｓ ｈｅ ｃ ｒｏｓｏ ａ ｅｆｒｔｙ ｄｅ ｒ ａ ｅ ａ ｄ ｔ ｅ ｎ ｒ ａｓ ｔ ｅ Ｏ ｔ ｏ ｒ ｉｎ ｒ ｔ ｓｌ ｃ ｅ ｓ ｎ ｈ ｎ ｉｃ ｅ ｅｗｉｈ ｔ ｍｐｅ ａｕ ｅ ｉ ｃ ｅ ｓｎ ．Ｔ ｅ ｃ ｒｏ ｉ ｎ ｐｒ ｄ ｔ ｉ ｒ ｔ ｒ ｎ ｒ ａ ｉ ｇ ｈ ｏ ｓｏ ｏ ｕｃ
０ 前 言
在 油 气 运 输 行 业 中 ，Ｃ 蚀 问 题 普 遍 存 Ｏ腐
在 ，国内外对 输 油管 线 的腐蚀 行 为研究 也 有几 十
使其 既具 有 不锈 钢 的耐腐 蚀性 能 ，又 拥有 外 层碳 钢 的刚度 和 强度 ，因而其 应用 前景 和 潜 在市 场 十 分广 阔 。随着 石油 、化工 等行 业 的不 断发 展 ，耐 蚀合 金 内衬 管 的需 求 量不 断增 加 ，使 用 范 围不 断 扩大 。耐 蚀合 金 内衬 管是 由外 碳钢 材 料 和 内抗腐
ｔｅｓ ｒ ｃ ｆ ｈ ｅ ｅ ｉ ａ ｎ ｏｍ ａ ｄｂｉｈ ， ｏｌｃ ｌ ｒ ｉ ｉｇ ｏｒｓ ｎｃ ａａ ｔ ａ ｂ ｅｖ ｄ Ｈ ｎ ｅ ｔｅ ｈ ｕｆ ｅｏ ｅｗ ｌ ｄｊ ｎ ｗ ｓ ｉ ｒ ｎ ｒ ｔ ｎ ａ ｏ ｔｎ ｒ ｉ ｈ ｒｃ ｒ ｓ ｓ ｒｅ ． ｅ ｃ ， ｈ ａ ｔ ｄ ｏｔ ｕ ｆ ｇ ｏ ｐｔ ｃ ｏ ｏ ｅｗ ｏ
ｃｏ ｏ ｉｎ ｔ ｅｗａ ｎｉｏ ｏ ｏ ｉｎ． ｒ ｓｏ ｙｐ ｓｕ ｆ ｒ ｃ ｒ ｓｏ ｍ
Ｋｅ ｒ ｓ Ｃ ２ ｏ ｏｉ ； ｏ ｏｉ ｓ ｔｎ ａ ｏ ｎｒ ｉｅ ｗ ｌｅ ｉｔ ｃｒ ｓ ｎｒｔ ｙｗｏｄ ： Ｏ ｒ ｓ ｎ ｃｒ ｓ ｎｒ ｉ ａｔ ｌｙｌ ｅ ｐ ； ｅｄｄ ｏｎ； ｏｒ ｉ ｅ ｃｒ ｏ ｏ ｅ ｓ ｌ ｉ ｐ ｊ ｏｏ ａ

特备参考
15
评述 锆是一种难熔金属，虽然标准电位很负，化学 性质活泼，但由于表面易生成致密的保护性氧化膜，所 以具有优良的耐蚀性。
锆对碱和许多酸(包括氢碘酸和氢溴酸)耐蚀性很好， 但不耐王水和氢氟酸的腐蚀，因为它们能使锆生成络离 子而溶解。
尽管锆对浓度低于35％、温度低于100℃的盐酸是耐 蚀的，在本事例的工艺中耐蚀性应无问题，但由于回收 锌中夹带氟化物，因而很快发生腐蚀破坏。
特备参考
8
事例1—6 一个碳钢容器装浓的乙二醇脚料，温度150℃。 脚料中含0.2％NaOH。使用不久，碳钢容器发生严重的全面腐 蚀，器壁减薄。
评述 碳钢在NaOH溶液中的腐蚀与碱浓度和温度有很大关 系。在常温稀碱溶液中，碳钢腐蚀速度很小，属于耐蚀材料， 这是因为表面生成了致密的保护膜。因此碳钢是处理常温稀碱 溶液的常用结构材料。
国内对西南两省1987年酸雨对镀锌钢和涂漆钢造成的损 失调查表明，其经济损失为该两省社会总产值的0.23％。
大气是金属材料最广泛的一种腐蚀环境，金属材料的大 气腐蚀速度一受空气湿度的影呐，二受空气中污染物质的影 响。
由于含硫燃料(石油、煤)燃烧产生大量硫化物，所以城市 大气和工业区大气含污染物比农村大气高得多。铁和锌在含 硫化物的大气中的腐蚀速度比洁净大气中高得多。这是因为 这些硫化物溶于金属表面水膜中形成酸性溶液。
评述 钛在大气、海水和天然水中都具有优异的耐蚀性， 这是因为钛的钝化能力很强。钛可以用于常温下的稀盐酸(5 ％以下)。
同样，钛和钛合金对湿氯气、氯化物溶液，耐蚀性也非 常优良。但是，即使是中性氯化物溶液，钛及其合金也只能 在一定的温度范围内使用。
特备参考
3
一效加热室管间蒸汽温度 为127—147oC，管内卤水温 度为115—135oC。

序316L不锈钢耐过氧化氢气体腐蚀报告1. 介绍316L不锈钢是一种低碳含量的奥氏体不锈钢，具有良好的耐腐蚀性能和加工性能，因此在化工、医药、食品和海洋工程等领域得到广泛应用。

而过氧化氢气体腐蚀是一种常见的腐蚀现象，对不锈钢材料具有一定的侵蚀性。

本报告将对316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的腐蚀行为进行全面评估，并撰写一篇有价值的文章。

2. 腐蚀机理过氧化氢气体腐蚀是指在含氧化性物质的介质中，金属表面发生的氧化还原反应，导致金属表面产生腐蚀现象。

在过氧化氢气体环境下，金属表面会发生氧化反应，形成金属氧化物，并释放出氧化性物质，对金属表面造成腐蚀。

在316L不锈钢中，由于含有铬元素，形成致密的氧化铬层，从而能够有效抵御过氧化氢气体的腐蚀。

3. 评估针对316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的耐蚀性能，需进行全面评估。

对316L不锈钢的化学成分、晶体结构、表面处理等进行分析，以了解其基本性能。

需要建立过氧化氢气体腐蚀的实验模型，通过不同浓度、温度、压力下的腐蚀实验，来评估316L不锈钢的耐蚀性能。

通过实验数据的分析，可以获得316L不锈钢在不同条件下的腐蚀速率、腐蚀形貌等信息，进一步评估其在过氧化氢气体环境下的腐蚀行为。

4. 文章撰写在文章中，将从基本原理、实验评估等方面对316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的腐蚀行为进行深入探讨。

首先介绍316L不锈钢的基本性能和结构特点，然后分析过氧化氢气体腐蚀的机理，接着阐述过氧化氢气体腐蚀实验的设计和结果分析，最后对316L不锈钢的耐蚀性能进行总结和回顾，同时共享个人观点和理解。

5. 结论通过对316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的腐蚀行为进行全面评估和撰写文章，可以更深入地理解316L不锈钢的耐蚀性能和腐蚀机理。

在实际工程应用中，对于316L不锈钢的选材和设计具有一定的指导意义，同时也有利于完善不锈钢材料的腐蚀防护措施。

通过本次研究和文章撰写，对于深入理解316L不锈钢在过氧化氢气体环境下的腐蚀行为具有重要的意义。

工况条件见表 １。
１ 试验部分 １．１ 试验材料和仪器
管网腐蚀性能测试平台主要由循环泵、定压 补液装置、分液器、集液器、测试支路（４条）以及 相关测试仪表和调节设备构成。管网腐蚀性能测 试平台运行流程示意见图 １。平台部件包括：泵、 测试管件、调节阀、排气阀、流量计、温度计和取液 装置等。
该腐蚀性能测试平台共有 ４条支路，泵、截止 阀、温度计、分液器、集液器与流量调节部件布置 在主流路上，调节阀布置在各并联支路的两端，测 试管件布置在各并联支路的中间位置。测试器件
管流速，搭建小型试验管网腐蚀性能测试平台，考 冷却液的流速为 ２ｍ／ｓ，温度分别设定为 ２５℃和
察了乙二醇冷却液对管网的腐蚀情况及冷却液混 ５０℃，压力分别设定为 ４ＭＰａ和 ８ＭＰａ。把两种
合物成分、形态的变化，研究了 ３０４和 ３１６Ｌ不锈 材料分别放在 ４种工况下进行研究和测试，具体
钢管路在不同温度和压力下的乙二醇冷却液中的 腐蚀行为。
以实船系统管路连接件阀件泵壳叶轮和传感器等相同的材质模拟实船总管流速搭建小型试验管网腐蚀性能测试平台考察了乙二醇冷却液对管网的腐蚀情况及冷却液混合物成分形态的变化研究了304和316l不锈钢管路在ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ同温度和压力下的乙二醇冷却液中的腐蚀行为
２０２０年第 ３７卷 第 １期 石油化工腐蚀与防护 ＣＯＲＲＯＳＩＯＮ＆Ｐ ＲＯ ＴＥＣＴＩＯＮＩＮＰＥＴＲＯＣＨＥＭＩＣＡＬＩＮＤＵＳＴＲＹ 研 究
引用格式：陈晓东．乙 二 醇 冷 却液 中 ３１６Ｌ和 ３０４不 锈钢的腐蚀行为研 究 ［Ｊ］．石油 化工腐 蚀与防护，２０２０，３７（１）：５７，３２． ＣＨＥＮ Ｘｉａｏｄｏｎｇ．ＳｔｕｄｙｏｎＣｏｒｒｏｓｉｏｎＢｅｈａｖｉｏｒｏｆ３１６Ｌａｎｄ３０４ＳｔａｉｎｌｅｓｓＳｔｅｅｌｉｎＣｏｏｌａｎｔｏｆＥｔｈｙｌｅｎｅＧｌｙｃｏｌ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ＆ ＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎｉｎＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ，２０２０，３７（１）：５７，３２．