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特大型钢结构厂房爆破拆除方法研究谭 灵 王耀华 张伟新 谭 华（解放军理工大学工程兵工程学院 南京 210007）摘要：本文通过对钢结构及钢砼结构厂房控制爆破方法的对比，提出了采用聚能装药切割爆破拆除特大型钢结构厂房的解决方案，为控制爆破开辟了一种新的应用领域。
主题词：钢结构、聚能装药、爆炸切割、控制爆破1．工程概况1.1概述：宝钢集团为建设不锈钢基地，将上海一钢厂原二炼钢厂房拆除。
二炼钢厂房由钢结构主厂房和钢筋混凝土结构厂房组成。
其中：钢结构主厂房包括：加料跨、过渡跨、精炼跨，钢筋混凝土结构的厂房包括切割跨及出坯跨。
建、构筑物分布情况如图1所示。
1.2 拟拆除的建、构筑物结构简况：1.2.1钢结构主厂房加料跨为大型钢结构。
长318.7m ，跨度19.7m ，屋面标高最高为▽+24.6m ，天窗屋面高为图1、环境平面示意图谭灵（1966-），河南南阳，工程兵工程学院爆破工程设计研究所，硕士，工程师，主要从事爆炸理论与应用研究。
▽+29m，钢结构梯型屋架，钢砼预制屋面板。
过渡跨为大型钢结构。
长240m，跨度6m，屋面标高为▽+20.0m；钢结构梯型屋架，预制砼屋面板。
跨内搭设有各种操作室、仪表室、值班室、调度室、分析室等建构筑物。
精炼跨为大型钢结构。
长 306 .7m，跨距29.3m，柱距一般为6m，最大为12m：屋面标高▽+20.4m，天窗屋面标高▽+22.13m，钢结构梯型屋架。
1.2.2钢筋混凝土结构厂房西侧1#、2#连铸机生产车间,由三列砼立柱与D列共用钢立柱组成，长86.2m，宽69.6m，屋面标高▽+20.4m,列间距27米，柱间距12米。
东侧3#、4#连铸机生产车间，由两列砼立柱与D列钢立柱组成，长218.2m，宽42.6m，屋面标高▽+20.4m。
1.2.3丁字跨丁字跨为相对独立的钢结构厂房，两列立柱呈南北向布置，西侧有5根立柱，东列有4根立柱，宽24m，长24m,屋面标高▽+20.4m。
聚能管光面爆破在厂房岩锚梁开挖施工技术分析【摘要】将小口径聚能管光面爆破技术引入地下洞室岩锚梁开挖施工充分发挥聚能管导向作用，较好地解决控制爆裂方向问题，对提高地下洞室岩锚梁开挖的半孔率以及平整度，降低围岩松动范围、减少炮震裂隙、提高经济效益显著以及保证施工安全等方面是非常有意义的。
【关键字】小口径聚能管；岩锚梁；导向；松动范围。
1 项目概述本次研究依托的工程为东庄水利枢纽引水发电系统项目。
陕西省东庄水利枢纽工程坝址位于泾河干流最后一个峡谷段出口（张家山水文站）以上29km，左岸为陕西省淳化县王家山林场，右岸为陕西省礼泉县叱干镇。
电站厂房和次要建筑物为3级，电站厂房采用地下厂房型式，主厂房、主变洞、尾水闸室按典型的三洞室型式布置，电站装机规模110MW，尾水洞采用4机1洞明流洞型式。
主洞室尺寸：91.04×20.40×48.80mm（长×宽×高），岩壁吊车梁布置在主厂房上、下游边墙，与主洞室中心线平行布置，上拐点高程599.91m，下拐点高程598.81m，宽度0.8m，高度1.1m，与竖直方向夹角36°。
岩锚梁开挖样图：岩锚梁示意图岩壁吊车梁是利用一定长度的注浆长锚杆将钢筋混凝土梁牢牢地锚固在岩壁上，使梁体的一部分支承于斜面岩台上，吊车的全部荷载通过长锚杆和钢筋混凝土梁与岩石接触面上的摩擦力传到岩体上，并由受压锚杆和岩台斜面承担压应力，以充分利用围岩承载力。
岩壁吊车梁岩台的开挖成型质量是岩壁吊车梁结构长期安全运行的基础。
岩锚梁是承重结构，要求坐落在岩石相对完整的岩石上，要求平整度不大于10cm。
传统爆破施工是采用岩石乳化炸药进行光面爆破，但是对于爆破施工精度控制以及用炸药量控制难，为优化这一施工，特将聚能管爆轰力产生瞬间抑制和导向作用引入到岩锚梁光面爆破中。
聚能管爆破技术原理，是利用聚能管改变周边眼的装药方式和方法，以获得较好的爆破效果。
即在周边眼装药时，将炸药放在利用聚能管内，对炮孔实行不偶合装药，使聚能管本身对爆轰力产生瞬间抑制和导向作用，并通过切缝提供瞬态卸压空间，使爆轰压力在切缝处形成高能流，集中在洞室轮廓线方向上传导，使其沿轮廓线方向优先产生裂隙并定向扩展。
桁架结构厂房房顶聚能切割爆破拆除
付天光;费鸿禄;段宝福
【期刊名称】《工程爆破》
【年(卷),期】2004(010)002
【摘要】根据钢筋混凝土桁架结构厂房房顶的结构特点,在保证行车轨道等设施不被破坏的条件下,利用聚能切割技术对其关键部位实施切割爆破.施工中采用了双侧对称爆破切割方案,使房顶结构失稳并一次性塌落.本文介绍了线型聚能切割器参数设计、零炸高试验、起爆网路及安全防护措施,讨论了聚能切割爆破的设计和实施中应注意的问题.同时,简述了利用聚能切割技术拆除大型桁架式构筑物的效果和体会.
【总页数】3页(P35-37)
【作者】付天光;费鸿禄;段宝福
【作者单位】辽宁工程技术大学工程爆破研究所,阜新,123000;辽宁工程技术大学工程爆破研究所,阜新,123000;辽宁工程技术大学工程爆破研究所,阜新,123000【正文语种】中文
【中图分类】TU746.5;O385
【相关文献】
1.线型聚能切割技术爆破拆除高耸筒形钢结构物 [J], 贺五一;龙源;谭雪刚;晏俊伟
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3.全钢结构体育馆聚能切割爆破拆除技术 [J], 易克;曲广建;李高锋;贾海波;张迎春;钟明寿;王俊岩
4.线型聚能切割器在塔状钢质构筑物爆破拆除工程中的应用研究 [J], 何洋扬;龙源;贺五一;谭雪刚;李采华
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聚能切割爆破在拆除特大型钢结构厂房中的施工技术研究解放军理工大学工程兵工程学院二零零二年九月控制爆破拆除多应用于混合结构、框架结构等建（构）筑物的拆除，而钢结构的控制爆破拆除是一个全新的课题，目前国内还没有这方面成功实例及相关经验可供借鉴。
聚能装药做为一种特殊的装药形式，多应用于军事领域，它可以将炸药爆炸时的爆炸能聚集起来，达到对金属穿孔、切割、破坏等目的，如穿甲弹、破障弹、线型反坦克履带雷等。
航天工业上利用聚能装药的特性，形成线型切割器，切割金属结构，实现运载火箭的各级脱离。
采用线性聚能装药的爆炸来快速切割钢结构物，达到拆除钢结构物目的，这在理论上是成立的，实际上能否成立，还有许多问题有待解决。
上海宝钢集团第一钢厂，为建设国内最大的不锈钢基地，需将原第二炼钢车间厂房拆除，其拆除目标是在安全的前提下达到快速拆除整个车间，为不锈钢基地建筑节约宝贵的时间。
该车间主厂房总计占地32200M2，东西长318M，南北宽110M，其中，钢砼框架结构厂房占地14560M2，钢结构厂房占地17640M2，整幢厂房总建筑面积695 05M2，爆破目标南侧50M为上海市重点保护单位吴淞煤气厂制气车间，北侧100 M为厂内正在生产的高炉锅炉房及化学水处理站。
国内该类厂房拆除施工多采用“倒装法”拆除，“倒装法”拆除：一是安全性差，二是工期较长，三是成本较高，无法满足工程建设需要，迫切需要一种新的拆除施工方法。
结合上钢一厂二炼钢拆除的实际工程，对聚能切割爆破在拆除特大型钢结构厂房中的施工技术进行如下研究。
一、进行工程勘察1．工程概况1.1概述：工程地点：宝山区长江路735号，拆除对象为上海一钢厂二炼钢厂房及厂房内的大型基础。
二炼钢厂房由钢结构主厂房和钢筋混凝土结构厂房组成，其中：钢结构主厂房包括：加料跨、过渡跨、精炼跨，钢筋混凝土结构的厂房包括过渡跨及出坯跨。
建、构筑物分布情况见附图1总平面图。
图1、环境平面示意图1.2 拟拆除的建、构筑物结构简况：1.2.1钢结构主厂房加料跨厂房为大型钢结构厂房（钢结构梯型屋架）。
全国工程爆破技术人员统一考试爆破设计与施工试题库设计题与案例分析题4.1.1风景区一、爆破方案的选定根据题干给出工程概况，采用浅孔分层台阶爆破方式进行开挖，开挖边线采用预裂爆破技术进行边坡爆破。
二、爆破参数爆破参数是爆破方案的核心。
科学确定爆破参数，是实现预期爆破效果，确保爆破安全，施工进度和节约成本，提高经济效益的保证。
在设计每个爆破参数时都必须从实际出发，以地质勘探资料和爆破理论为依据。
并在施工时不断核实，使每个参数都科学合理。
1、孔径和台阶高度孔径主要由钻孔设备的性能、台阶高度、岩石性质和爆破作业环境决定。
对于浅孔台阶爆破，孔径r 控制在40～50mm 较为理想，孔径太小爆破后的光面效果不好，岩面表面不美观。
孔径太大，则爆破振动和飞石的安全控制难度加大。
台阶高度不超过5m时，孔径采用小值。
本工程充分考虑控制振动强度，和爆破飞石的危害，设计台阶高度为H=1500mm,孔径采用r=40mm。
2、超深h和孔深L钻孔深度由台阶高度和超深决定,确定超深方法有很多,有按最小抵抗线确定的,也有按孔径大小确定的。
经过多次爆破作业和实践总结，超深大小可取台阶高度的10%~15%计算，则本工程取超深h=0.2m，钻孔深度L=1.5+0.2=1.7m。
这种方法计算简单科学合理，实际爆破开挖的效果较好。
另外在山坡角钻孔深度不足1.7m时，则根据施工要求降低钻孔深度。
按照相关参数及单耗计算装药量。
3、最小抵抗线w最小抵抗线是一个对爆破效果和爆破安全影响较大的参数。
确定了最小抵抗线的大小，就可根据炸药威力，岩石性质，岩石的破碎程度，炮孔直径，台阶高度和坡面角等因素进行装药计算。
本控制爆破工程的最小抵线按照公式w=（0.4~1.0）H，取w=0.8~1.0m，取W=0.8m相应的炮孔密集系数为1.2。
4、炮孔间距a和炮孔排距b爆孔间距a根据a=（1.0~2.0）w，本工程取较小值，控制a=1.0m。
按照梅花型及等边三角形布置炮孔，则孔距b=tan60°a/2=0.866m。
设计1 桁架结构厂房房顶聚能切割拆除爆破设计1、工程特点与要求本工程只要求将厂房房顶拆除，同时要确保原厂房牛腿柱和行车轨道的安全。
本厂房房顶为钢筋混凝土桁架结构，桁架构件为四根Φ15mm的螺纹钢筋外包混凝土，南北长度长、东西向为单跨结构跨度大，总面积大。
但桁架构件断面仅为15cmX15cm，断面尺寸较小。
2、爆破设计方案本厂房支撑整个屋顶及天窗的关键结构是桁架结构的支撑架，如果支撑架被切断，屋顶失去支撑后整体稳定性将被破坏，在其自重的作用下失稳而坍塌。
然而支撑架断面尺寸较小，难以实施钻孔爆破，即使采用钻孔爆破只能使混凝土破碎，但其中钢筋也难完全切断；若将桁架构件中的钢筋采用聚能爆破切割，余留切割段的素混凝土在爆破冲击和重力的作用下会自然脱落而使屋顶塌落，技术上可行。
采用采用聚能爆破切割能准确切断钢筋，且爆破部位少，易防护是较安全的；同时省去钻孔爆破需在高空钻孔、装药和需众多的起爆雷管和复杂网路，经济更合理。
因此从技术上可行、安全上可靠和经济上合理三方面综合分析，采用聚能切割爆破拆除为最佳方案。
3、爆破点的选取及理由为确保屋面下落过程中卡在保留部份造成对行车轨道及牛腿造成破坏，牛腿上方的桁架切割点与行车轨道间留有一定的水平距离且切割线由下至上向内偏斜（如图5-1 a中的3、4、5连线）。
为避免屋面向一侧倾倒而损坏行车轨道及牛腿柱，拆除爆破时应使每跨桁架下弦的中间节点弯曲、解体，促使屋面能向内凹塌，即应对每跨桁架下弦的中间节点进行爆破。
而每跨桁架下弦的中间节点有多向构件，为减少爆破切割量，可采用裸露药包对该中间节点进行爆破解体。
每跨桁架爆破点有两侧上弦、腹杆、下弦桁架构件和中间下弦节点。
每个爆破切割点经预处理剔除混凝土后，每根桁架构件中的4根螺纹钢筋分别安放一个切割器；每跨两侧构件上共计24个切割器，中间节点安放1个裸露药包；整个厂房共安放切割器456个、裸露药包19个。
4、起爆破顺序与网路整个厂房屋顶起爆顺序从一端到另一端，同跨桁架则从中间到两侧。
聚能爆破切顶卸压技术在回采工作面的应用研究许文静【摘要】针对镇城底矿22602工作面巷道变形严重、两帮耕回、底板鼓起等问题,对22602工作面沿空留巷中应用聚能爆破切顶卸压及其支护技术进行研究.实践表明,聚能爆破切顶卸压技术在镇城底矿22602工作面沿空留巷中的应用减少巷道维修量、降低掘进率和节约生产成本,体现出显著的安全与经济效益.【期刊名称】《山西冶金》【年(卷),期】2018(041)006【总页数】3页(P131-133)【关键词】聚能爆破;切顶卸压;沿空留巷【作者】许文静【作者单位】西山煤电集团有限责任公司镇城底矿, 山西古交030200【正文语种】中文【中图分类】TD322+.11 概况西山煤电镇城底矿位于山西古交市西北，井田东西走向6.6km，南北宽2～5km，井田面积17.8 km2，矿井设计生产能力190万t/a。
该矿南二下组煤采区轨道下山、760水平东大巷已服务11年，受22602工作面回采影响，巷道多次受压。
巷道变形量大，两帮变形量达2 m，底鼓达1.5 m。
22602工作面正在回采，受22602工作面动压影响760南大巷靠近22602工作面段巷道变形严重，两帮挤回，底板鼓起。
现正处于维修阶段，大巷采用单道运行，影响矿井正常生产秩序。
因此，计划在22602工作面回采及末采期间，于顺槽和切眼采用深孔爆破技术对顶板进行切断，实现卸压，降低采动应力对主要运输大巷及采区集中巷道的影响，避免邻近巷道的变形。
2 聚能爆破切顶卸压原理随着2号煤层采掘深度的增加，矿压显现明显，采用宽煤柱护巷，巷道处于压力集中区，不利于巷道的维护和稳定，而采用小煤柱又经常被应力集中压酥，巷道围岩位移变大[1]。
采用聚能定向爆破对顶板进行切断、卸压，改善巷道所处的应力环境，使巷道处于应力卸载区，便于巷道的后期维护。
聚能爆破卸压应力优化图如图1所示。
图1 聚能爆破卸压应力优化图制定巷道应力集中卸压治理技术方案，按不同炸药量、不同位置爆破进行数值模拟，给出聚能定向爆破卸压的合理爆破参数。
聚能切割爆破在拆除特大型钢结构厂房中的施工技术研究解放军理工大学工程兵工程学院零零二年九月控制爆破拆除多应用于混合结构、框架结构等建（构）筑物的拆除，而钢结构的控制爆破拆除是一个全新的课题，目前国内还没有这方面成功实例及相关经验可供借鉴。
聚能装药做为一种特殊的装药形式，多应用于军事领域，它可以将炸药爆炸时的爆炸能聚集起来，达到对金属穿孔、切割、破坏等目的，如穿甲弹、破障弹、线型反坦克履带雷等。
航天工业上利用聚能装药的特性，形成线型切割器，切割金属结构，实现运载火箭的各级脱离。
采用线性聚能装药的爆炸来快速切割钢结构物，达到拆除钢结构物目的，这在理论上是成立的，实际上能否成立，还有许多问题有待解决。
上海宝钢集团第一钢厂，为建设国内最大的不锈钢基地，需将原第二炼钢车间厂房拆除，其拆除目标是在安全的前提下达到快速拆除整个车间，为不锈钢基地建筑节约宝贵的时间。
该车间主厂房总计占地32200M,东西长318M南北宽110M其中，钢砼框架结构厂房占地14560M,钢结构厂房占地17640M,整幢厂房总建筑面积69505M, 爆破目标南侧50M为上海市重点保护单位吴淞煤气厂制气车间，北侧100 M为厂内正在生产的高炉锅炉房及化学水处理站。
国内该类厂房拆除施工多采用“倒装法”拆除，“倒装法”拆除：一是安全性差，二是工期较长，三是成本较高，无法满足工程建设需要，迫切需要一种新的拆除施工方法。
结合上钢一厂二炼钢拆除的实际工程，对聚能切割爆破在拆除特大型钢结构厂房中的施工技术进行如下研究。
一、进行工程勘察1．工程概况1.1 概述：工程地点：宝山区长江路 735号，拆除对象为上海一钢厂二炼钢厂房 及厂房内的大型基础。
二炼钢厂房由钢结构主厂房和钢筋混凝土结构厂房组成，其中：钢结构主厂房包括：加料跨、过渡跨、精炼跨，钢筋混凝土 结构的厂房包括过渡跨及出坯跨。
建、构筑物分布情况见附图1总平面图图1、环境平面示意图1.2拟拆除的建、构筑物结构简况： 1.2.1钢结构主厂房加料跨厂房为大型钢结构厂房（钢结构梯型屋架）。
长318m 跨度19.7m ，屋面标 咼最咼+24.6m ,天窗屋面咼为▽ +29m 屋面为大型砼预制板，山墙为镀 锌瓦围护结构；加料跨厂房与炉子跨厂房共用 G 列厂房柱，柱距18m 与过 渡跨厂房，共用F 列房柱。
过渡跨厂房为单层钢结构厂房，屋面为钢结构梯型屋架，预制砼屋面板。
长240m跨度6m 柱距6m 屋面高▽ +20.0m ;跨内搭设有各种操作室、仪表室、值 班室、调度室、分析室等建构筑物。
精炼跨为单层钢结构厂房（屋面为钢结构梯型屋架，大型预制砼屋面）长306m , 跨距29m 柱距一般为6m 最大为12m 屋面标高^ +18.8m ，天窗屋面标高▽ +22.13m ,山檣为镀锌瓦围护结构。
1.2.2 钢筋混凝土结构厂房 （该部分厂房为混凝土立柱结构，不是本篇的重点，炉 南炉南切割跨岀坯跨待爆钢 岀坯跨过待爆钢结构厂房 炼跨勺砼结构厂房切割跨 岀坯跨F 50M吴淞煤气厂制气车间高炉锅炉房转100M钢北 路炉子跨（倒装法拆除） 加路略）1.2.3 丁字跨丁字跨为相对独立的钢结构厂房，两列立柱呈南北向布置，西侧有5 根立柱，东列有4 根立柱，宽24 米，长24 米。
1.3 拆除区域的周边环境1.3.1周边环境：东侧为二转东路，二转东路东侧约150 M为待拆除区；南为二转南路，南侧50M是上海吴淞煤气厂制气车间，爆破区距要保护目标约100 米，西为钢二路，钢二路西面为不锈钢项目的建设工地；北面为二转北路，爆破区距要保护的化学水处理站及高炉锅炉房约100 米。
建筑物与周边的距离见图1 的平面示意图。
1.3.2 地下（上）管线及危险品处理：管道、架空电缆线、设备等由指挥部委托相关单位拆除，危险品容器及场所（包括各种化学处理池）已由厂方清理干净、并在施工前出具相关证明。
二、确定技术指标1. 工期要求1.1 业主计划不锈钢项目是宝钢集团的重点技改项目，总投资达壹百多亿，建设空间必须保证；第二炼车间是上钢一厂效益最好的车间，多生产一天就多一份效益。
拆除第二炼钢车间，是为不锈钢建设项目扫除障碍，最短时间内拆除第二炼钢车间才能实现生产与建设效益的最大化。
拆除计划为： 3 月15 日二炼钢停产，6 月30 日实现全部拆除施工，为后续建设扫除障碍。
1.2 我方计划按照受控有序，安全可行的总体要求，在满足业主要求的前提下，适当留有余地，我方的工期计划为：3 月20 日开始拆除施工，6 月10 日完成全部拆除施工，总计80 日历天。
2. 安全要求南侧的吴淞煤气厂，北侧的高炉锅炉房要确保其安全，确保施工人员的安全。
2.1爆破震动2.1.1确定爆破振动标准国家爆破安全规程GB6722-86规定的爆破地震安全距离规定如下：一般建筑物和构筑物的爆破地震安全性应满足安全震动速度的要求，主要类型的建(构)筑物地面质点的安全震动速度规定如下：a. 土窑洞、土坯房、毛石房屋 1.0cm/s ;b. 一般砖房、非抗震房的大型砌块建筑物2〜3cm/s;c. 钢筋混凝土框架房屋5.0cm/s ;为确保保护目标的安全，确定本工程的安全爆破振动标准为：2.0cm/s 2.1.2爆破地震安全距离计算对于拆除控制爆破，爆破地震安全距离可按下式计算R= (KK N) 1/“ Q式中：R—爆破地震安全距离，m由于本工程中的吴淞煤气厂是不可移动的，必须保证其安全，即爆破的安全距为R=50mQ—炸药量，Kg；齐发爆破取总炸药量；微差爆破或秒差爆破取最大一段药最；V—地震安全速度，cm/s ;本工程取V=2.0cm/s ;m—药量指数，取1/3 ;K、a—与爆破点地形、地质等条件有关的系数和衰减指数，可按下表一、选取，或试验确定。
K'—系数，K' =0.25〜1,近爆源且临空面少时取大值，反之取小值。
有资料认为KK =7.06 , a =1.36。
表一、爆区不同岩性的K、a值中硬岩性150 〜250 1.5〜1.8软岩性250 〜350 1.8〜2.0 由于本工程采用的是控制爆破，其装药又是外部装药，为保证安全，取K=150a =1.5则由上式可反求出一次齐爆药量Q=177.8 kg也可用萨道夫经验公式V=KK (Q/3/R) a, cm/s式中各符号代表含义与上式相同。
进行被保护目标振动速强度验算。
得：V=0.094 cm/s，该值远远小于国家标准，故可以确保安全。
2.2爆破空气冲击波超压2.2.1确定爆破空气冲击波超压标准表二、空气冲击波对建筑物的破坏等级破坏等级建筑物被破坏的程度超压△ PX105, Pa1砖木结构完全破坏>2.02砖墙部分倒塌，土房倒塌 1.0 〜2.0 3木结构梁柱倾斜，部分折断，砖结构房顶撕掉，墙0.5 〜1.0部分移动或裂缝，土墙开裂或局部倒塌4木板隔墙破坏，木房架折断，顶棚部分破坏0.3 〜0.5 5门窗破坏，屋面瓦大部分掀掉，顶棚部分破坏0.15 〜0.3 6门窗部分破坏，玻璃破坏，屋面瓦部分破坏，0.07 〜0.15顶棚抹灰脱落7砖墙部分破坏，屋面瓦部分翻动，顶棚抹灰0.02 〜0.07部分脱落表三、空气冲击波超压对人体的伤害情况序号伤害程度超压△ P (X105, Pa) 伤害情况1轻微0.2 〜0.3轻微挫伤2中等0.3 〜0.5听觉、气管损伤、中等挫伤、骨折3严重0.5 〜1.0内脏严重挫伤、可能造成死亡4极严重>1.0大部分人死亡由表二、表三确定本工程的安全超压值取△P=0.03 R05Pa。
222爆破空气冲击波超压计算公式由于目前的控制爆破及常规爆破中对外部装药控制爆破的空气冲击波超压没有专门的计算公式，只能借用现有的计算公式进行计算：3 1/2 2 1/3 5 —△ P= (14*Q/R+4.3*Q /R+1.1*Q /R) xi0,Pa由该公式计算得表四表四、药量、距离、超压关系表由表四可以得出在100M位置，安全超压的最大单次齐爆药量为：16 kg。
2.3爆破噪声2.3.1爆破噪声安全标准爆破噪声对建筑物的损坏，见表五表五、爆破噪音对建筑物的损坏为确保爆不对周围建筑物，特别是南侧的吴淞煤气厂及北侧高炉锅炉房及化学水处理站的安全，确定安全声压标准为169dB。
232爆破噪声计算公式声波强度BB=20*Lg （P/P。
）, dB式中：B—声压水平，表示声波强度，dB;P —测点声压，N/m ;P 。
一基准声压（正常听到最小声压） 2 X0-5N/m。
用该公式可以对爆破噪声超压进行安全校核。
则一齐爆16 kg炸药时，在100m位置其爆破噪声为163.5dB。
该值小于安全值，爆破不会对保护目标造成破坏。
3钢立柱爆破切割指标确定3.1典型钢立柱结构本工程中待爆破切割的典型钢立柱结构如图2所示图2.1典型立柱下部结构示意图图2.2典型钢立柱上部结构示意图3.2钢立柱待爆破切割部位厚度统计钢立柱待爆破部位厚度统计如表六所示。
表六、钢立柱待爆破部位统计序号部位厚度数量1 D E、F轴下柱16 mm110*22 D E、F轴上柱14 mm1103G （1〜& 22〜43）轴上柱20 mm15*24G （1〜& 22〜43）轴上柱16 mm155G （9〜21）轴上柱30 mm66G （9〜21）轴下柱16 mm6由该表可以得出，16伽是本次爆破切割钢立柱的主体，为方便加工切割器，确定16伽为本次爆破的主要切割指标。
由于待切割的钢立柱所处的状态与试验要切割的钢板的状态不同，一个为受压态，一个自由态，为确保证切割器工作可靠，确定切割器的最小切割厚度指标增加20%即切割器的最小切割厚度为20伽。
三、选择切割器1.聚能切割爆破的原理在某种特定药包形状的影响下，可以使爆炸的能量在空间重新分配，大大增强对某一个方向的局部破坏作用，装药的这种作用叫做聚能效应。
利用装药的聚能效应，将炸药加工成一定的形状，再罩上药型罩（如金属、玻璃等材料），可制成切割器，它使炸药爆炸产生的能量会聚成一条直线或一个面，形成金属射流以及伴随其后的杵体，这种金属射流和杵体具有很强的穿透能力，作用在金属等物体上，产生洞或切缝。
I 3 41 、炸药；2、聚能罩；3、杵体；4、射流图3.聚能切割器作用原理示意图理论和实验表明，炸药的性质、装填密度、聚能穴的形状、药型罩的材料和厚度是决定切割器切割能力的主要因素。
2 .确定切割器罩材料延展性好的其聚能切割效果好于延展性差的材料，装药密度大的爆破效果好于装药密度小的切割器。
通过试验，最好是选用铜、铅等做罩体，选用压装的法生产的聚能装药。
在压装法生产的装药又分为分体压装法生产和整体压装法生产，这两种方法同样可以达到设计的装药密度，但分体压装法生产的装药不利于施工，整体压装法生产的装药可以方便地进行施工安装。
