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现浇段支架受力计算

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现浇段支架受力计算
一、计算说明
1、本连续梁现浇段长度为3.65m；
2、现浇段端横梁1.3m长，其重量最重，桥墩帽半宽为1.7m，因此端横梁产生的重量作用于墩顶；
3、除去端横梁外的2.35m的重量全部作用在支架上；
二、支架计算
（一）支架强度计算
碗扣型满堂支架脚手架按设计要求，当立杆的竖向间距为120cm时，框架立杆容许荷载[P]=30KN/根，本支架竖向间距采用120cm。

本次计算钢筋混凝土容重按26KN/m3计算。

计算采用简易计算法，取梁体最重的腹板处进行计算（其他位置的重量远远小于腹板的重量，同时其他施工荷载以及模板自重等均忽略不计）。

纵向每米长度混凝土的重量为：0.45*3.4*1.0*2.6=3.98t
纵向2.35m长度混凝土的重量为：3.98t/m*2.35m=9.35t
由于支架的纵横间距均为60cm，因此长度2.35m，宽度45cm的腹板重量作用在10根立杆上，每根立杆承受的重量为0.94t=9.4KN<[P]=30KN,因此，立杆强度满足要求。

（二）支架稳定性计算
支架稳定按照风载验算，地区一年中最大风压力800Pa为依据，则：
W=K
1K
2
K
3
K
4
W0
K
1
-设计风速频率换算系数，对于特殊大桥取1.0
K
2
-风载体型系数，取1.3
K
3
-风压高度变化系数，离地面20m之内取1.0
K
4
-地形、地理条件系数，沿海海面及海岛取1.4
W=0.8×1.0×1.3×1.0×1.4=1.5Kpa
满堂支架稳定验算时，根据支架特点，以横向方向作为不稳定方向，施工
中考虑支架与上部箱梁模板为一个整体，同时受到风载的影响，支架高度按最大施工高度6.0m进行计算。

S=7.65×（3.4+6.0）=71.91m2
风载产生的总水平推力为
F=WS=1.5×71.91=107.87KN
支架与模板承受的总水平推力，考虑全部由支架剪刀撑与门架立杆连接的活动扣件承受，这里只验算活动扣件承受的摩擦力能否满足要求。

根据支架布置，横向剪刀撑共2排，每排共24个活动扣件，
风载产生的总水平推力对剪刀撑产生的轴向力，剪刀撑按45度角计算：F 轴=F×1.414=107.87×1.414=152.53KN
单个活动扣件承受的摩擦力：
F摩= F轴/（2×24）=152.53/（2×24）=3.18KN<8.5KN
满足施工要求。

说明支架是稳定的，安全的。

三、分配梁计算
分配梁主要为10*10cm的方木，其计算长度l=0.6m，横桥向计算宽度为0.6m，则方木上混凝土均布荷载为：q=3.98*10=39.8KN/m，荷载分布图如团25所示：
图25
（1）强度验算
=0.125，故
查路桥施工计算手册得到两跨连续梁静力系数k
m
最大弯矩Mmax=k
ql2=0.125*39.8*103*0.62=1791N〃m
m
截面抵抗矩W=1/6bh2=150*1502/6=562500mm3
应力σ=Mmax/W=1791000/562500=3.184MPa﹤[σ0]=13 MPa,强度满足要求。

（2）刚度验算
查路桥施工计算手册得到两跨连续梁挠度k
=0.521，
f
木楞弹性模量E=0.9*104MPa，惯性矩I=bh3/12=150*1503/12=4.2*107mm4，则挠度f=k
ql4/100EI=0.521*39.8*6004/100*0.9*104*4.2*107=0.07mm
f
﹤600/400=1.25mm，刚度满足要求。

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曲吕川蒲石大桥0号块现浇支架计算书一、工程概况曲吕川蒲石河大桥位于鹤大高速公路K122＋929公里处，桥跨布置为2某30+（70＋110＋110＋70）m，主桥为70＋110＋110＋70m的四跨三向预应力砼变截面连续刚构梁桥，最大墩高为57.83m，桥墩设计采用双薄壁实心墩。

二、悬臂端荷载分析计算时取图.1断面来计算11、混凝土荷载图.1翼板/2：2216.12/]4.02某)22.018.0[(2/125.2某22.018.0某2mS）（顶板/2：2033.12/5.1某5.02某28.028.0某85.0mS）（底板/2：2403.12/)3.03.0()85.05.1(某578.0mS单个腹板：292.303.6某65.0mS计算得：2572.7mS混凝土取26KN/m3，悬臂端混凝土重：7.572某2某26某2.7=1063KN，考虑模板及支架材料自重计算时按W总=1.3W混，计算时安全系数不小于2.0。

22..水平杆和斜撑杆以一半混凝土重量来考虑，排架上混凝土荷载由贝雷梁传递至水平杆上，受力模型简化如下：其中q为混凝土均布荷载q=7.572某26某1.3=255.93KN/m由求解器可得剪力图如下传递至水平杆的力：F1=119.63+194.05=313.68KNF2=127.97+110.72=238.69KN斜杆采用两根28b槽钢组合焊接而成，水平杆采用两根45b工字钢组合焊接，水平杆和斜撑杆受力简图如下：由求解器得弯矩图：轴力图：斜撑杆轴力:N=617.16KN水平杆最大弯矩：W=107.41KN.m水平杆最大剪力：T=294.4+238.69=533.09KN水平杆受到的拉力：N=310.97KN最大位移量在3号点处：y=2.3mm<950/400=2.4mm 满足要求（a）水平杆采用两根45b连体工字钢，其材料力学参数如下：工字钢抗弯强度[f]=215Mpa截面积S=3283某2=6566mm2截面模量W=3333100.31015002mmm所以工字钢允许弯矩：mKNMmKNwfM.41.107.645100.310215ma某36满足要求抗剪验算：，满足要求MPammKN2.81656609.5332悬臂端水平杆和墩与墩之间的水平杆采用2根Φ25精轧螺纹杆连接来承受水平杆的轴力：σ=310.97/(2某490.87)=316.8MPa<[σ]=735Mpa满足要求（b）对于斜撑杆，单根28b槽钢截面积S=0.004562m2强度验算：MPaMPaSN2156.6710004562.0216.6173ma某满足要求整体性稳定性验算：回转半径近似值：i某=0.38h=0.38某28=10.6cmiy=0.44b=0.44某8.4某2=7.4cmλ某=345/10.6=32.5<[150]λy=345/7.4=46.6<[150]满足要求由λy查表得φ=0.8716MPaMPaSN2156.77108716.0004562.0216.6173ma某满足要求33..贝雷架由水平杆和斜撑杆得计算中可知其中一片贝雷受力为：T=2某F2=2某313.68=627.36KN将此力T按界面比例分配到单个贝雷片上：KN37.5036.6272572.7216.1顶板：KN59.8536.6272572.72某033.1底板：KN24.11636.6272572.72某403.1腹板：KN39.16236.6272572.792.3按均布荷载加到单个贝雷架上，其受力简图如下：其中q1=50.37/3.125=16.12KN/mq2=162.39/0.65=249.83KN/mq3=(85.59+1 16.24)/4.7=42.94KN/m由结构力学求解器可得：剪力图弯矩图：可得：Tma某=163.37+150.31=313.68KNWma某=118.85KN.m最大位移在点1处：y=1.8mm<12000/400=30mm贝雷梁总高度为1.5米，贝雷梁的断面尺寸如图，对于每片槽钢，通过查表，我们可以知道，在竖向：4219830001274某ImmAmm234447002.50510II某AmMPa215][贝雷梁横断面，满足要求MPaMPammKNm215][58.3510505.275.085.11843，满足要求MPammKN1.1232127468.313244..排架底板处用8个排架支撑混凝土重（其中腹板下的排架采用双排架），排架采用20槽钢加工制作。

连续箱梁钢管满堂支架现浇施工技术及受力验算

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连续箱梁钢管满堂支架现浇施工技术及受力验算摘要：满堂支架是箱梁现浇施工中常用的方式之一，支架结构的承载力及稳定性直接影响到梁体的施工质量及施工安全。

本文以德胜互通主线桥工程实例为依托，介绍了连续箱梁满堂支架现浇的施工技术、支架预压及设计承载力验算。

为同类结构施工提供参考。

关键词：连续箱梁现浇钢管满堂支架受力验算中图分类号： u448.21+3 文献标识码： a 文章编号：1工程概况来宾市永鑫大桥的河西引桥1桥位于主线k1+233处，本桥为上跨c匝道而设置，交叉里程桩号ck0+446.02处，该桥设计按90°正交布设桥跨，该桥上部采用20+25+20m现浇预应力混凝土连续箱梁，下部采用柱式墩，柱式台，钻孔灌注桩基础。

本桥平面在r=1007.62m的圆曲线内，本桥立面位于r=25000m，t=434.191m，e=3.77m的竖曲线内，墩台径向布置。

上构箱梁梁高为1.6m。

连续箱梁横断面结构尺寸见图1。

图1箱梁横断面示意图（单位：cm）2满堂支架设计方案河西引桥1桥桥墩高度在4.5～7m之间，桥址处原为耕地，目前地面零星堆放一些建筑及生活垃圾，表层耕植土厚度为30cm左右，部分地段存在少量松软堆积土，下部为黄色砂粘土，其结构密实，承载能力好。

在桥下施工范围内没有其它构筑物，具备箱梁满堂支架现浇的施工条件。

经对常用的现浇支架方案进行技术及经济等方面的综合比选，并结合项目部目前既有材料设备情况，决定采用具有适用性强、承载力大、拆卸方便的钢管支架。

经过对支架方案进行优化及对各结构承载力进行检算，最终施工时采用的满堂支架方案如下：清理场地表面的建筑垃圾、检软土层至砂粘层原状土，检测地基承载力，换填50cm厚的风化石碴，风化石碴上为10cm厚的碎石垫层，在碎石垫层上浇注厚为20cm的c20封面砼。

为防止地基受到雨水侵泡，支架基础和层均做成1%～2%的坡度，并在地基四周开挖40cm深排水沟，排出地表水。

现浇梁模板支架设计计算书

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西吴枢纽立交工程现浇梁模板支架设计计算书中铁二十四局集团有限公司西咸北环线高速公路第LJ-2合同段计算：王大伟审核：成龙审批：王辅圣目录1 工程概况 (1)2 设计计算依据 (2)3 设计计算内容 (2)3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算 (2)3.2 Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁检算 (6)4 总结 ................................................................................................ 错误!未定义书签。

1 工程概况西吴枢纽立交为西咸北环线与新、老西宝高速的枢纽转换立交，本工程在原西吴半互通枢纽立交基础上增加A、B、C、D、E、F、Y、Z八条匝道，扩建成功能完善的全枢纽互通。

其中A、B、C、D四条匝道为路基，E、F、Y、Z四条匝道为桥梁。

桥梁工程共计111跨26联，现浇梁63跨14联，具体情况见下表：Y匝道32+2*42+32m现浇连续梁中间两跨上跨新西宝高速公路，交叉角度为51°，施工期间要保证高速公路的正常运行，在中央分隔带中的31#墩两侧沿西宝高速方向各留一个7.5m宽的双车道行车门洞。

除门洞处进行特殊设计外，其余现浇部分均采用满堂支架法施工。

本设计书针对上表14联现浇梁，选取具有代表性的2联进行设计计算：（一）Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁（二）E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁2 设计计算依据一、《西吴枢纽立交施工图设计》二、《材料力学》三、《路桥施工计算手册》四、《钢结构设计原理》五、《公路桥涵地基与基础设计规范》六、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》七、《木结构设计规范》六、《组合钢模板技术规范》3 设计计算内容3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算E匝道第一联18+28.5+18m现浇箱梁位于耕地上，下部无道路穿过，采用满堂支架法施工。

现浇箱梁模板及支架计算书

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滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。

桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。

桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。

端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。

25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。

边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。

4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。