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耳座设计计算

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计算方法按照:《化工容器》（2003年1月第一版）第8章第一节适用范围：容器高径比不大于5，且高度Ho不大于10m时。(一）受力分析（二）筋板厚度容器内径 Di=3000mm筋板材料Q235A壳体名义厚度t=16mm筋板材料的许用压应力[δ]c=105Mpa保温层厚 t1=100mm假设筋板厚度δ1=18mm支座安装尺寸D=3775mm支座底板宽度b=360mm设备空重m'=10000kga'=600mm设备操作质量(壳+附件＋介质＋保温)m0=50500kgb'=545.528mm支座数量n=4筋板的柔度λ=155.887容器总高度H0=9509mm同压杆稳定中的折减系数k=0.3重心至耳座底板距离h=1000mm每个支座的筋板数m=2不均匀系数 k=0.83筋板计算厚度δ2=14.3817mm地震系数α=0.45筋板厚度δ=18mm风压高度变化系数fi=1垫板厚度δ3=16mm基本风压q0=500N/m2偏心载荷Ge=0N偏心距Se=0mm水平地震力Pe=0.5αm0g=111353N水平风载荷Pw=0.95fiq0(Di+2*t+t1*2)H0/1000000=14598N水平力P=max{Pe,Pw}=111353N单个耳座最大总压缩载荷 Q=178563.6N单个耳座最大拉伸载荷 Q'=-20.72129578N耳座处壳体所受弯矩 Ml=1519397809.0N.mm耳座计算（B1~5型）

第 1 页，共 2 页(三）底板厚度底板材料Q235A底板材料的许用压应力[δ]=105Mpa支座底板尺寸b=360mm支座底板尺寸b1=480mm两筋板间距L=350mm计算力矩M=15823.2371N.mm底板计算厚度δh=30.06966872mm(四）焊缝验算焊缝总长度=2400mm

h=

10

mm

L=600mmC=107.5mm焊缝中剪应力τ=42.09420463Mpaω=1695600Mpa焊缝中所产生的最大拉应力σ=11.32082374Mpa焊缝中的合应力 τmax=43.5899428MPa结论：合格(五）螺栓计算一个支座上螺栓的数量n1=1螺栓材料Q23A螺栓材料的许用拉应力[δ]b=105Mpa螺栓的计算根径do'=0.501266712mm螺栓根径do=3.501266712mm

第 2 页，共 2 页

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刚性环耳座的强度计算

刚性环耳座的强度计算

壳体内径Di=mm设备总高H0=mm支座底板距地面高度H'=mm重心距支座底板高度h0=mm基本风压q0=N/m2地震设防烈度：级设计压力P=MPa设计温度T=℃壳体材料：壳体名义厚度δn=mm壳体有效厚度δe=mm壳体材料许应力[σ]t=MPa设备操作时总质量m0=kg偏心载荷Ge=N偏心距Se=mm设备水压试验时总质量M0=kg

垫板名义厚度δ1=mm垫板有效厚度δ01=mm刚性环(上环)的厚度T=mm刚性环(上环)的宽度B=mm圆筒壳体的外径D0=mm垫板圆筒的外径D01=mm耳式支座的数目n=耳座不均匀系数k=耳式支座的高度h=mm支座与基础接触面中心的直径(地脚螺栓中心圆直径)Db=mm支座反力Fb至壳体距离b=mm刚性环材料许用力[σ1]t=MPa刚性环材料在使用温度下许用力[σ1]t=MPa

地震影响系数αe=地震载荷Pe=αe×m0×g=39152.96N1890.83

2876276

15024970带刚性环耳式支座的强度计算

一、计算条件（根据HG20582-1998计算）按照张泾图核算

1、设备设计条件

Q345R1210.2515034570.432023009400216005000

二、载荷计算8100232423568

484

0.16000

1614.252、耳式支座几何尺寸风压高度变化系数fi=风载荷Pw=0.95×fi×q0×(Di+2×δn)×H0×10-6=8949.87N水平力P=max(Pe+0.25*Pw,Pw)=41390.43N设备操作时支座实际承受载荷Q1=(m0g+Ge)/(k*n)+4*(P*h0+Ge*Se)/(n*D)=72832.47N设备操作时圆筒所受的支座弯矩（标准耳座时）M1=Q1*b=20101761.72N.mm设备水压试验时的载荷Q2=(M0g+Ge)/k*n+4*(0.3*PW*h0+Ge*Se)/n*D=739.66N设备水压时圆筒所受的支座弯矩（标准耳座时）M2=Q2*b=204146.16N.mm

耳座,支承式支座计算

耳座,支承式支座计算

计算单位一符号数值单位简图Di2800δn10mmmo26000kgHo5100mmC=C1+C21.6mm7度α0.12qo550N/㎡fi1.00Ge0NSe0mmH0mmB4[Q]450KNn4个D1820mmk0.83二30576N9492N32949NQ<[Q]支座满足要求三8.4mm128.9KNQ<[F]支座满足要求JB/T4712.4-2007计算所依据的标准支承式支座设计计算机械股份有限公司设计条件设备内径

地震设防烈度地震系数设备总高封头名义厚度腐蚀裕度基本风压设备操作重量

由表B.5查得[F]支座支座类型支座允许载荷支座数量

支座实际载荷支座允许的垂直载荷计算支座承受的实际载荷

封头有效厚度δe=δn-C容器设备风压高度变化系数

水平力：P=Pe+0.25Pw偏心载荷水平力作用点至底板高度偏心距

地震载荷：74.4KN支座安装尺寸不均匀系数Pe＝α*m0*g风载荷：Pw=1.2*fi*q0*D0*H0*10-6-304**=+10PHGeSemgGeQknnD

卧式容器的支座

卧式容器的支座

卧式容器的支座

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一、卧式容器的支座

卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。

㈠ 鞍式支座

鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。 鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。

鞍式支座的鞍座包角为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。

鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。

BI型鞍座结构图

鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。在一台容器上，两个总是配对使用。在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。

一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）： 当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤；当筒体的L/D较小，/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤。

卧式容器的支座 2

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卧式容器的支座

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一、卧式容器的支座

卧式容器的支座有三种：鞍座、圈座和支腿。

㈠ 鞍式支座

鞍座是应用最广泛的一种卧式容器支座，常见的卧式容器和大型卧式贮槽，热交换器等多采用这种支座。鞍式支座如上图所示，为了简化设计计算，鞍式支座已有标准JB/T4712-92 《鞍式支座》，设计时可根据容器的公称直径和容器的重量选用标准中的规格。 鞍座是由横向筋板、若干轴向筋板和底板焊接而成。在与设备连接处，有带加强垫板和不带加强垫板两种结构。

鞍式支座的鞍座包角为120°或150°，以保证容器在支座上安放稳定。鞍座的高度有200、300、400和500mm四种规格，但可以根据需要改变，改变后应作强度校核。鞍式支座的宽度b可根据容器的公称直径查出。

鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，其中重型又分为BⅠ～BⅤ五种型号。其中BⅠ型结构如BⅠ型鞍座结构图所示。A型和B型的区别在于筋板和底板、垫板等尺寸不同或数量不同。

BI型鞍座结构图

鞍座的底板尺寸应保证基础的水泥面不被压坏。根据底板上螺栓孔形状的不同，每种型式的鞍座又分为固定式支座（代号F)和滑动式支座（代号S)两种安装形式，固定式鞍座底板上开圆形螺栓孔，滑动式支座开长圆形螺栓孔。在一台容器上，两个总是配对使用。在安装活动支座时，地脚螺栓采用两个螺母。第一个螺母拧紧后倒退一圈，然后用第二个螺母锁紧，这样可以保证设备在温度变化时，鞍座能在基础面上自由滑动。长圆孔的长度须根据设备的温差伸缩量进行校核。

一台卧式容器的鞍式支座，一般情况下不宜多于两个。因为鞍座水平高度的微小差异都会造成各支座间的受力不均，从而引起筒壁内的附加应力。采用双鞍座时，鞍座与筒体端部的距离A可按下述原则确定（见上图）： 当筒体的L/D较大，且鞍座所在平面内又无加强圈时，应尽量利用封头对支座处筒体的加强作用，取A≤0.25D；当筒体的L/D较小，/D较大，或鞍座所在平面内有加强圈时，取A≤0.2L。