耳座及支座的计算

壳体内径Di=mm设备总高H0=mm支座底板距地面高度H'=mm重心距支座底板高度h0=mm基本风压q0=N/m2地震设防烈度：级设计压力P=MPa设计温度T=℃壳体材料：壳体名义厚度δn=mm壳体有效厚度δe=mm壳体材料许应力[σ]t=MPa设备操作时总质量m0=kg偏心载荷Ge=N偏心距Se=mm设备水压试验时总质量M0=kg

垫板名义厚度δ1=mm垫板有效厚度δ01=mm刚性环(上环)的厚度T=mm刚性环(上环)的宽度B=mm圆筒壳体的外径D0=mm垫板圆筒的外径D01=mm耳式支座的数目n=耳座不均匀系数k=耳式支座的高度h=mm支座与基础接触面中心的直径(地脚螺栓中心圆直径)Db=mm支座反力Fb至壳体距离b=mm刚性环材料许用力[σ1]t=MPa刚性环材料在使用温度下许用力[σ1]t=MPa

地震影响系数αe=地震载荷Pe=αe×m0×g=39152.96N1890.83

2876276

15024970带刚性环耳式支座的强度计算

一、计算条件（根据HG20582-1998计算）按照张泾图核算

1、设备设计条件

Q345R1210.2515034570.432023009400216005000

二、载荷计算8100232423568

484

0.16000

1614.252、耳式支座几何尺寸风压高度变化系数fi=风载荷Pw=0.95×fi×q0×(Di+2×δn)×H0×10-6=8949.87N水平力P=max(Pe+0.25*Pw,Pw)=41390.43N设备操作时支座实际承受载荷Q1=(m0g+Ge)/(k*n)+4*(P*h0+Ge*Se)/(n*D)=72832.47N设备操作时圆筒所受的支座弯矩（标准耳座时）M1=Q1*b=20101761.72N.mm设备水压试验时的载荷Q2=(M0g+Ge)/k*n+4*(0.3*PW*h0+Ge*Se)/n*D=739.66N设备水压时圆筒所受的支座弯矩（标准耳座时）M2=Q2*b=204146.16N.mm

计算单位一符号数值单位简图Di2800δn10mmmo26000kgHo5100mmC=C1+C21.6mm7度α0.12qo550N/㎡fi1.00Ge0NSe0mmH0mmB4[Q]450KNn4个D1820mmk0.83二30576N9492N32949NQ<[Q]支座满足要求三8.4mm128.9KNQ<[F]支座满足要求JB/T4712.4-2007计算所依据的标准支承式支座设计计算机械股份有限公司设计条件设备内径

地震设防烈度地震系数设备总高封头名义厚度腐蚀裕度基本风压设备操作重量

由表B.5查得[F]支座支座类型支座允许载荷支座数量

支座实际载荷支座允许的垂直载荷计算支座承受的实际载荷

封头有效厚度δe=δn-C容器设备风压高度变化系数

水平力：P=Pe+0.25Pw偏心载荷水平力作用点至底板高度偏心距

地震载荷：74.4KN支座安装尺寸不均匀系数Pe＝α*m0*g风载荷：Pw=1.2*fi*q0*D0*H0*10-6-304**=+10PHGeSemgGeQknnD

D

i1400

D-设备壁厚12

g-垫板厚度10

G

e-

b2180

h-δ212

k-l

2330

m

0-s

190

m'-D 1912

n-

S

e-

P-

[Q]-

P

e-

P

w-

α

ｅ-

D

0-

f

i-

H

0-

q

0-偏心距,mm

Q-

空载时单个支座最大拉伸载荷,N；Q'-

水平地震力，N；当容器高径比不大于5，且总高度H

0不大于10m时，P

e和P

w可按下式计算，超出此范围的标准不推荐使用耳座。单个支座最大总压缩载荷,N；

合格

23778.72允许载荷,kN

结论:

水平风载荷，N； 符号说明

支座安装尺寸,mm

重力加速度,取g=9.8m/s2

偏心载荷,N

水平力作用点至底板高度，mm

设备空重,kg

支座数量;

水平力,取P

w和(P

e+0.25P

w)的大值,N；不均匀系数，安装3个支座时,取k=1;安装3个以上支座时,取k=0.83

设备总质量(包括壳体及附件,内部介质及保温层的质量),kg

10m高度处的基本风压值，N/m3；容器总高度，mm；风压高度变化系数，按设备质心所处高度取；容器外径，mm，有保温层时取保温层外径；全凝器 B5耳式支座的计算

数值

1912

9.8

0

-400

0.83

20220

12920

4

0

Q＜[Q]

地震系数，对7、8、9度地震分别取0.240

0.24

1424

10

59685.54217

38137.3494

100

6114

0nDSGPh

knGgm

Qeee)(4'

'



nDSGPh

e

ee

knGgm

Q)(4

0





gmP

ee0



6

0001095.0

XHDqfP

iw

l

2-

s

1-

[M

l]-

支座处圆筒的许用弯矩,kN·m;14.32453012

21.93

结论: 支座参数尺寸,mm;

支座参数尺寸,mm;

结论: M

l＜[Ml]支座处圆筒所受的支座弯矩,kN·m;M

l-

合格

合格330

90

612

10)(SlQ

M

l



耳座安装尺寸计算表2415.6537467361944190012筒体壁厚结果1802410δ3支48020330L2座Q235A16MnR90S1号0Cr18Ni915CrMoR注：11014D1筒体内径22026E1筒体壁厚33044E2支座：δ346090E3支座：L25100120E4支座：S16150190B2支座：B272002308250320

支座Q235A16MnR号0Cr18Ni915CrMoR11014220263304446090B型51001205号61501901900mm720023012mm82503202416mm

支座Q235A16MnR号0Cr18Ni915CrMoR13040245553658541201505170210622027072803308340400支座允许载荷[Q],KN

注：表中支座质量以表中的垫板δ3计

支座允许载荷[Q],KN

选用的支座型式：支座号：容器内直径：容器壁厚：支座螺栓分布直径：注：表中支座质量以表中的垫板δ3计

支座允许载荷[Q],KN

注：表中支座质量以表中的垫板δ3计

页 1耳座安装尺寸计算表适用容积高公称直径度DNH300~6001251006063080704160125620500~100016012580840100905200160624700~1400200160105105012511062502008301000~2000250200140147016014083152508401300~260032025018016902001801040032010481500~3000400320230201152502301250040012601700~3400480375280221303002801460048014702000~400060048036026145380350167206001672

适用容积高公称直径度DNH300~60012510060630160705160125620500~100016012580840180906200160624700~1400200160105105020511082502008301000~20002502001401470290140103152508401300~260032025018016903301801240032010481500~3000400320230201153802301450040012601700~3400480375280221304302801660048014702000~400060048036026145510350187206001672