第2章 复合地基简述

1 p
△——桩底端刺入下卧层土体的刺入量 。
2、复合地基加固区下卧层土层压缩量 s2
计算：
通常采用分层总和法计算。作用在下卧层土体上的荷载或土体 中附加压力是难以精确计算的。目前在工程应用上，常采用下述三 种方法计算：
1）压力扩散法：
加固区下卧层上附加压力示意图（右下）。作用在下卧层上的 pb 为：
2、确定桩体极限承载力ppf
a. 桩体极限承载力ppf 可通过现场试验确定（首 选）。 b. 无试验资料时，对刚性桩复合地基和柔性桩复 合地基，桩体极限承载力可采用类似摩擦桩极 限承载力计算式计算，其表达式为：
p pf ( fSa Li Ap R) / AP
按上式计算桩体极限承载力外，尚需计算桩身 材料强度允许的单桩极限承载力，即：
4）挤密作用
砂桩、土桩、夯实桩、砂石桩等由于施工过程中对桩 周土具有挤密作用；生石灰桩由于其材料吸水、发热和膨 胀等作用，对桩周土也具有挤密作用；据有关资料，其它 类桩也对桩周土具有挤密作用，但其效果尚需进一步研究。
5）加筋作用
各种桩土复合地基不 仅可提高地基土的承 载力外，还可提高土 体的抗剪强度，增加 土坡的抗滑能力。
按强度：柔性桩―散体材料类桩，其与桩身材料 的密实度有关； 半刚性桩―水泥土类桩，其与水泥的 掺入比有关； 刚性桩―混凝土类桩，其与砼的强 度等级有关。 柔性复合地基、半刚性复合地基、刚性复合地基
3、从荷载传
递路线看：
浅 基 础
复合地基 的本质是桩和 桩间土共同直 接承担荷载。
桩 基 础
桩 体 复合 地 基
复合桩基与桩基受力比较示意
2、分类
散体材料桩复合地基 柔性桩复合地基 竖向增强体复合地基 粘结材料桩复合地基 复合地基 刚性桩复合地基 水平向增强体复合地基
按材料：散体土类桩―如碎石桩、砂桩等； 水泥土类桩―水泥土搅拌桩、旋喷桩、 水泥土夯实桩等； 混凝土类桩―素砼桩、树根桩等。
式中 μs ——应力修正系数；
s
1 1 mn 1
n ——桩土应力比； m ——复合地基置换率； △psi——复合地基在荷载作用下第i层桩间土的附加应力增量，相当于未加 固地基在荷载ps作用下第i层土上的附加应力增量； s1s ——未加固地基在荷载作用下相应厚度内的压缩量。
3）桩身压缩量法 ：
p pf q
取二者中较小值为桩的极限承载力。
c. 无试验资料时，对散体材料桩复合地基，桩体 极限承载力可通过计算桩间土侧向极限应力确 定，其表达式为：
PPf ru K p
式中，
σru－桩侧土体所能提供的最大侧限力，kPa；( P22 ) Kp－桩体材料的被动土压力系数，kPa；
3、确定天然地基极限承载力psf
式中 p－复合地基上荷载密度 B－作用宽度；D－作用长度 β－压力扩散角； h－加固区厚度
条形基础：
2）等效实体法：
加固区下卧层上附加压力示意图（右下）。作用在下卧层上的 pb 为：
式中 p－复合地基上荷载密度 B－作用宽度；D－作用长度 f－等效实体侧平均阻力密度； h－加固区厚度
条形基础：
3）改进Geddes 法：
b.
c.
二、作用机理和破坏模式
1、作用机理
1）桩体作用 由于桩体的强度较桩间土为大，在刚性基础等量变形 时，地，大部分荷载由桩体承担，桩间土上应力 减少。 2）垫层作用 桩与桩间土组成的复合层，由于其性能优于原天然地 基，它可起到类似垫层的换土、均匀地基应力、增大应力 扩散角的作用。
强度增加 / 原强度
2、破坏模式
刺入破坏 鼓胀破坏 整体剪切破坏 滑动破坏 刺入破坏：桩体向下刺入，导致其承担荷载急剧下降，桩间土发生破坏，
极易发生在刚性桩复合地基中； 鼓胀破坏：桩周土不能提供足够侧向压力，导致桩体变形过大，易发生在 散体材料桩中； 整体剪切破坏：在上部荷载作用下，桩体发生剪切破坏，从而引起复合地基 的全面破坏，易发生在低强度的柔性桩复合地基中； 滑动破坏：复合地基沿滑动面发生剪切破坏，柔性地基较刚性地基易发生。
a. 天然地基极限承载力psf 可通过载荷试验确定 （首选）。 b. 土工试验资料，查阅有关规范。 c. Skempton极限承载力公式。
五、复合地基沉降计算
复合地基的总沉降量s的表达式：
s s1 s2
s1为加固区的压缩量， s2为加固区下卧土体的压缩量。
1、加固区土层压缩量s1计算：
1）复合模量法：
在荷载作用下，桩身压缩量sp为：
sp

p
p pbo 2E p
l
式中 μp ——应力修正系数；
p
n 1 mn 1
l ——桩身长度，即等于加固区厚度h n ——桩土应力比； m ——复合地基置换率； pbo——桩底端端承力密度 ； Ep——桩身材料变形模量 。 加固区压缩量s1: s s
第 2章
复合地基理论概要
（Composite Subgrade)
一、概述 二、作用机理和破坏模式 三、复合地基应力特征 四、桩体复合地基承载力计算 五、复合地基沉降计算 六、基础刚度和垫层对桩体复合地基性状的影响
一、概述
1、概念
复合地基一般指由两种刚度（或模量）不同材料 （桩体和桩间土）所组成，在相对刚性基础下两者共 同分担上部荷载并协调变形（包括剪切变形）的地基。 其研究方法是在众多根桩所加固地基中，选择一 根桩及其影响的桩周土所组成的单元体作为研究对象。
复合地基与天然地基同属地基范畴，两者之间有 内在联系，但又有本质的区别；复合地基与桩基都是 采用以桩的形式处理地基，故两者具有相似之处，但 复合地基属地基的范畴，而桩基属于基础范畴，两者 又有其本质的区别。
复合地基计算简图
复合地基主要受力层在加固体内，而桩基的主要受力 层是在桩尖以下一定范围内。由于复合地基理论的最基本 的假设为桩与桩间土的协调变形。为此，从理论而言，复 合地基中不存在类似桩尖中的群桩效应。
在桩体未有贯穿整个软弱土层时的复合地基中，垫层 的作用尤其明显。 3）加速固结作用 除碎石桩和砂桩具有良好的透水性，可加速地基的固 结外，水泥土类、混凝土类桩也可加速地基的固结。 Cv=k(1+e。)/γw· a t=2.47H2/Cv 式中：Cv－固结系数；k－渗透系数；e。－天然孔隙比； γw－水的重度；a－压缩系数；H－土层固结的厚 度；T－最终沉降完成所需时间。 水泥土类桩使k降低，同时使a减小，而且后者的减小 幅度要前者为大。
碎石桩复 合地基n 与t的关系 曲线
建筑物施工过程中碎石桩 复合地基实测n与t的变化 情况
四、桩体复合地基承载力计算
1、复合地基极限承载力pcf ：
pcf= k1λ1m ppf + k2λ2(1-m) psf 式中
(2-2-1)
ppf －单桩极限承载力，kPa； psf －天然地基极限承载力，kPa； k1 －反映复合地基中桩体实际极限承载力与单桩极限承载力不同的修正系 数，与地基土质 k2 －反映复合地基中桩间土实际极限承载力与天然地基极限承载力不同的修 正系数 λ1－复合地基破坏时，桩体发挥其极限强度的比例 λ2－复合地基破坏时，桩间土发挥其极限强度的比例 m －复合地基置换率， m=Ap/A，其中，Ap为桩体面积，A为对应的加固面积
六、基础刚度和垫层对桩体复合地基 性状的影响
1. 刚性基础下复合地基和柔性基础下复合地基：
刚性基础下复合地基示意图
柔性基础（路堤）下复合地基示意图
2. 基础刚度对桩体复合地基性状影响：
a. 参数相同时，柔性基础下复合地基的桩土荷载分担比 小（即：刚性基础下复合地基中桩体承担的荷载要比 柔性基础下复合地基中桩体承担的荷载大）。 b. 当荷载不断增大时，柔性基础下复合地基破坏是由土 体先破坏造成的，刚性基础下复合地基破坏是由桩体 先破坏造成的）。 c. 条件相同时，刚性基础下复合地基比柔性基础下复合 地基的极限承载力大。
d. 计算复合地基极限承载力pcf 时：
pcf= k1λ1m ppf + k2λ2(1-m) psf (2-2-1)
λ1－复合地基破坏时，桩体发挥其极限强度的比例 λ2－复合地基破坏时，桩间土发挥其极限强度的比例
对刚性基础下复合地基： λ1=1.0， λ2<1.0 对柔性基础下复合地基： λ1<1.0， λ2=1.0
水泥土桩体与桩间土应力应变关系
复合地基的二次屈服现象
三、复合地基应力特征
1、基底反力
2、附加应力
实测载荷板下复合地基反力分布图
复合地基竖向附加应力等值线图 m－置换率 Ep/Es－桩土模量比
3、桩土应力比
桩土应力比是复合地基的一个重要设计参数，它关系 到复合地基承载力和变形计算，它与荷载 水平桩土模量 比、桩土面积 置换率、软地 基土的强度、 桩长固结时间 和垫层情况等 因素有关。
复合地基总荷载为p ，桩体承担p p ，桩间土承担p s= p - p p 。 桩间土承担的荷载p s在地基所产生的竖向应力σz,Q ，其计算方法和 天然地基中应力计算方法相同。桩体承担的荷载p p在地基中所产生 的竖向应力采用Geddes 法计算。然后叠加两部分应力得到地基中总 的竖向应力。
单桩荷载分解为三种形式荷载的组合 Geddes将长度为L 的单桩在荷载Q 作用下对地基土产生的作用力，近似为如 上图所示的桩端集中力 Q p ，桩侧均匀分布的摩阻力 Q r和桩侧随深度线性增长 的分布摩阻力 Q t等三种形式荷载的组合。Geddes 根据弹性理论半无限体中作用 一集中力的Mindlin 应力解积分，导出了单桩的上述三种形式荷载在地基中产生 的应力计算公式。
1) 对于不同类型的桩，可具有不同的破坏模式。如 CFG桩是刺入破坏；而碎石桩是鼓胀破坏； 2）相同类桩，由于桩身强度不同，可能是不同 的破坏模式； 3）桩长的不同，可具有不同的破坏模式； 4）土层的不同，可具有不同的破坏模式。