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5 传递系数法传递系数法也称为不平衡推力传递法，亦称折线滑动法或剩余推力法，它是我国工程技术人员创造的一种实用滑坡稳定分析方法。
由于该法计算简单，并且能够为滑坡治理提供设计推力，因此在水利部门、铁路部门得到了广泛应用，在国家规范和行业规范中都将其列为推荐的计算方法。
当滑动面为折线形时，滑坡稳定性分析可采用折线滑动法。
传递系数法的基本假设有以下六点： （1）将滑坡稳定性问题视为平面应变问题；（2）滑动力以平行于滑动面的剪应力τ和垂直于滑动面的正应力σ集中作用于滑动面上；（3）视滑坡体为理想刚塑材料，认为整个加荷过程中，滑坡体不会发生任何变形，一旦沿滑动面剪应力达到其剪切强度，则滑坡体即开始沿滑动面产生剪切变形；（4）滑动面的破坏服从摩尔-库伦准则；（5）条块间的作用力合力(剩余下滑力)方向与滑动面倾角一致，剩余下滑力为负值时则传递的剩余下滑力为零;（6）沿整个滑动面满足静力的平衡条件，但不满足力矩平衡条件。
图5.1传递系数法计算简图第i 条块的下滑力：()12()sin cos i i i i i i i T W W D θαθ=++- （5-1） 12()cos sin()i i i i i i i N W W D θαθ=++- （5-2）第i 块的抗滑力: i i i i i i i i i i L c D W W R +-++=ϕθαθtan ))sin(cos )((21 （5-3） 条块的天然重量、浮重量分别为： iu i V W γ=1 2i idW Vγ'=计算渗透压力i D ，渗透压力的几何意义是：土条中饱浸水面积与水的重度及水力坡降i i αsin ≈的乘积，其方向与水流方向一致，与水平向的夹角为i α。
i W id D iV γ= 1()cos 2a i i idb V h h L θ=+⨯⨯ （5-4）令2ba w h h h +=， 则 i i i W W i L h D θαγcos sin = （5-5） 式中，W γ—水的容重（kN/m 3）；γ—岩土体的天然容重（kN/m 3）；γ'—岩土体的浮容重（kN/m 3）；iu V —第i 计算条块单位宽度岩土体的水位线以上的体积（m 3/m ）；id V —第i 计算条块单位宽度岩土体的水位线以下的体积（m 3/m ）；1i W —第i 条块水位线以上天然重量（kN/m ）；2i W —第i 条块水位线以下的浮重度（kN/m ）；i θ—第i计算条块地面倾角（°），反倾时取负值；i α—第i 计算条块地下水流线平均倾角，一般情况下取侵润线倾角与滑面倾角平均值（°），反倾时取负值；i l —第i 计算条块滑动面长度 （m ）；i c —第i 计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值（kPa ）；i ϕ—第i 计算条块滑带土的内摩擦角标准值（°）。
正确区分和计算滑坡抗滑力与下滑力的重要性黄先光【摘要】According to the phenomenon,including the current specifications,which can not strictly distinguish and calculate the anti-sliding force and down-sliding force,first of all,the definition of the anti-sliding force and down-sliding force standard,which is the opposite or the same with the sliding direction,is elaborated from the perspective of mechanics,then the ratio between the anti-sliding force and down-sliding force is illustrated by the stability coefficient formula,and the down-sliding force can not be added and subtracted with anti-sliding force.Finally,the importance of correctly distinguishing and calculating the anti-sliding and down-sliding force of landslide is dem-onstrated by a simple calculation.Meanwhile,it is proved that the calculation method based onthe strength reserve or strength reduction is wrong in principle,and only the original transfer coeffi-cient method is correct.And it provides a reference for the correct calculation of stability and thrust of landslide and also makes up for the lack of some misunderstandings and insufficient ex-planations of transfer coefficient method in current specifications.%针对包括现行规范在内的将滑坡抗滑力与下滑力不加严格区分和计算的普遍现象，首先从力学角度阐述了抗滑力与下滑力的界定标准是与滑动方向相反还是相同，再用稳定系数计算公式说明抗滑力和下滑力是比值关系、下滑力不能与抗滑力进行加减运算，并用简单的算例证明了正确区分和计算抗滑力与下滑力的重要性，同时也证明了基于强度储备或强度折减的计算方法在原理上是不严谨的，只有原始的传递系数法是比较正确的，为滑坡稳定性和推力的正确计算提供了参考，也弥补了目前规范对传递系数法的一些误解和解释不足。
运营高速公路滑坡稳定性分析及处治方案研究作者：汪继平麦荣章曹小燕王永斌来源：《西部交通科技》2024年第02期作者简介：汪继平（1975—），硕士，高级工程师，主要从事高速公路建设和运营管理工作。
摘要：广西某运营高速公路老滑坡受降雨及台风影响再次出现“复活”，文章结合现场工程实例，通过现场勘查分析滑坡成因，在理论计算滑坡稳定性的基础上，对处治方案进行比选，确定最优处治方案。
通过处治后效果评价表明，所选处治措施控制效果良好，保证了高速公路的运营安全，为类似滑坡的工程治理提供参考。
关键词：高速公路；滑坡；稳定性分析；处治方案；效果评价中图分类号：U418.5+50 引言滑坡会给人民生命财产安全造成巨大损失，有的甚至会带来毁灭性的灾难。
广西某高速公路一路段于2007年雨季过后发生整体性滑塌，根据滑坡体特征，共划分为6个变形体。
2010年、2013年均受暴雨及台风影响，部分变形体出现了“复活”，滑坡发生及“复活”时均采取了相应的处治措施。
2019年7月，受持续强降雨和台风等特殊天气影响，滑坡体再次出现“复活”，险情严峻，为保证高速公路的运营安全，需采取有效措施对滑坡进行处治。
国内外学者对滑坡稳定性分析及相关防治措施做了大量研究。
谢飞鸿等[1]对滑坡前和滑坡后的边坡稳定性进行了计算，根据滑坡地质环境特征对滑坡治理提出支挡和排水的综合措施。
王恭先[2]依据多年经验，对滑坡进行深入了解并对治理方案进行了比选，提出考虑4个因素和不同类型滑坡的治理方案。
李新平等[3]在利用传递系数法结合有限单元法计算滑坡稳定性的基础上，采用遗传算法选出了合理的滑坡治理方案。
陈羽等[4]使用传递系数法对隧道洞口滑坡稳定性进行了分析评价，提出了相应的滑坡治理措施。
崔永杰等[5]以秦岭某隧道出口滑坡为例，分析了滑坡成因及稳定性并确定了合理的治理方案。
陈云生等[6]在分析阳鹿高速公路巨型滑坡稳定性的基础上，选择了“卸载后缘部分滑坡体+坡脚反压+钢管群桩+综合防排水”的处治方案。
传递系数法在岩质边坡治理工程中的应用摘要：本文以北京市某矿山岩质边坡治理为例，介绍了传递系数法在岩质边坡治理工程中的应用。
通过对治理工程的工程地质条件、水文地质条件以及环境地质灾害条件等资料的收集和分析，采用岩质边坡传递系数法对治理工程中的边坡进行稳定性计算，得出正常工况和校核工况下边坡的稳定性分析成果，为边坡治理设计提供了技术理论支持。
本文旨在为工程中岩质边坡治理工作提供参考。
关键词：矿山环境治理；岩质边坡；传递系数法abstract: this paper taking control of a mine rock slope in beijing city as an example, introduces the application of transfer coefficient method in management engineering in rock slope. by collecting and analyzing the data of engineering geological conditions, hydrogeological conditions and control engineering geological environmental conditions, the rock slope stability calculation of the transfer coefficient method in slope engineering are obtained, the slope stability under normal condition and checking condition analysis, provides the theory support for the design of slope reinforcement. this paper aims to provide a reference for the management work in rock slope engineering.key words: mine environmental governance; rock slope;transfer coefficient method中图分类号：u213.1+3 文献标识码：a 文章编号：一．工程概况a边坡位于密云县北草茨村北部，坡体向北倾斜，自然坡面倾角45º，坡体南北向斜坡长度60-77m，东西向宽度约55m，坡体上缘标高331.0 m左右，坡体下缘标高254.0m左右。
对于折线形滑面（其实圆弧形滑面更准确），交通部用于计算稳定系数的传递系数法为强度折减法（抗剪强度除以稳定系数或安全系数），把滑面反坡段的负下滑力与顺坡的正下滑力相加（都放在分母，抵消一部分）；而其它各部的稳定性和推力计算公式及交通部的推力计算公式都是超载法（下滑力乘以稳定系数或安全系数），把滑面反坡段的负下滑力作为抗滑力，加在分子。
但任何规范都没有解释这个问题。
所以，后者不是前者的简化。
由于后者又称为KT法，所以，滑坡规模较大时，安全系数应该取小一点，不必受规范最小安全系数的控制，否则推力太大，无法设计。
而前者的推力也小不到哪儿去。
滑带参数如何选取？查了一些资料，与大家分享：（用经验，这是其中一种重要的方法）根据过去的经验发现，滑坡的出现具有一定规律，构成滑带的土往往是某些性质异常的软弱土，如风化的泥质岩层及含蒙脱石矿物的粘性土。
滑动时滑带土的含水量也在一定范围内，或滑动面被水润湿。
因此可以从过去滑坡治理所积累的资料中，根据滑动带土的组成、含水情况等和现今滑坡进行对比，参考选用指标。
1 我国铁路沿线的粘性土滑带，经多次直剪试验得出：残余强度与塑性指数、液性指数的经验关系式。
可参见有关公式2我国宝成线上大型堆积层滑坡，其黑灰色炭质页岩风化的粘性土滑带从c＝20KPa，内摩擦角＝7°～12°；紫红色泥岩风化的粘性土滑带c＝10KPa，＝5°～7°；黄土质粉质粘土滑带c＝6～8KPa，内摩擦角＝13°～16°。
3陕西南部裂隙粘土质滑带c＝6～8KPa，内摩擦角＝8°。
滑带土的强度特征滑坡的种类很多，就一般最常见的块体滑坡而言，根据滑坡的实际受力变形过程，大体可分为牵引、主滑、抗滑三段及其相应的滑带。
其发生的机理是：在一定地质条件下的坡体，由于外界因素的作用，主滑段不能保持平衡而产生蠕动变形，逐渐扩大，牵引段因前方失去支撑力而沿着拉张剪切面产生主动破坏，与主滑段共同作用，推挤抗滑段沿新生的挤压剪切面向临空面最薄弱处挤出，形成整体滑动；一旦抗滑地段形成新滑面并贯通时，滑坡即开始整体滑动。
传递系数法在滑坡稳定性分析中的应用摘要：传递系数法是一种较为常用滑坡稳定性分析方法。
其优点是借助于滑坡构造特征分析稳定性及剩余推力计算, 可以获得任意形状滑动面在复杂荷载作用下的滑坡推力，且计算简洁，本文简要地介绍传递系数法及其在某滑坡稳定性分析中的应用.关键词：滑坡稳定性分析；传递系数法1．引言滑坡治理是一项技术复杂、施工难度大的灾害防治工程，而滑坡稳定性分析又是滑坡治理的前提和基础。
目前边坡稳定性定量分析有以静力学分析为基础的极限平衡分析法。
传递系数法是极限平衡分析法中的一种，又称不平衡推力法或折线法，它适用于刚体极限平衡边坡稳定性分析。
该法计算简单，能判断边坡的稳定状态，且能为滑坡的治理提供下滑推力的计算，因此在工程中得到了广泛应用。
2.传递系数法简介2.1传递系数法属刚体极限平衡分析法, 计算方法基于如下6点假设[1]::(1) 将滑坡稳定性问题视为平面应变问题;(2)滑动力以平行于滑动面的剪应力T 和垂直于滑动面的正应力a 集中作用于滑动面上;(3) 视滑坡体为理想刚塑材料, 认为整个加荷过程中, 滑坡体不会发生任何变形, 一旦沿滑动面剪应力达到其剪切强度, 则滑坡体即开始沿滑动面产生剪切破坏;(4) 滑动面的破坏服从M oh r 一Co ul o m b 破坏准则, 即滑动面强度主要受粘聚力及摩擦力控制;(5) 条块间的作用力合力(剩余下滑力)方向与滑动面倾角一致, 剩余下滑力为负值时则传递的剩余下滑力为零。
(6) 沿整个滑动面满足静力的平衡条件, 但不满足力矩平衡条件。
2.2其计算式如下[2] ：Fs在主滑剖面上取序号为i的一个条块，几何边界与受力如图1-1、图1-2所示。
其上作用有垂直荷载（Wi）和水平荷载（Qi），前者诸如重力和工程荷载等，后者为指向坡外的水平向地震力KCWi及水压力PWi等。
①基本荷载（仅考虑重力）第i条块的下滑力：第i条块的抗滑力：图1－1滑坡稳定计算力学分析图剩余下滑力：其中：稳定性系数为：图1－2滑坡稳定性计算力学分析图第n块的推力为：②组合荷载（主要考虑重力、静（动）水压力和地震力的作用）第i块的下滑力：第i块的抗滑力：稳定系数为：其第n条块的下滑推力为：式中：Ei－1：i-1条块作用在i条块的剩余推力；Ei：i条块剩余下滑力的反力；αi－1：i-1条块滑面倾角；αi：i条块滑面倾角；Ui－1、Ui＋1：i条块水压力；Ui：i条块扬压力；Wi：i条块滑体重力；ci：i条块滑面内聚力；li：i条块滑面长度；φi：i条块滑面内摩擦角；PDi：作用于i条块的动水压力；βi：i条块所作用的动水压力（PDi）与滑动面之间的夹角。
对于折线形滑面（其实圆弧形滑面更准确），交通部用于计算稳定系数的传递系数法为强度折减法（抗剪强度除以稳定系数或安全系数），把滑面反坡段的负下滑力与顺坡的正下滑力相加（都放在分母，抵消一部分）；而其它各部的稳定性和推力计算公式及交通部的推力计算公式都是超载法（下滑力乘以稳定系数或安全系数），把滑面反坡段的负下滑力作为抗滑力，加在分子。
但任何规范都没有解释这个问题。
所以，后者不是前者的简化。
由于后者又称为KT法，所以，滑坡规模较大时，安全系数应该取小一点，不必受规范最小安全系数的控制，否则推力太大，无法设计。
而前者的推力也小不到哪儿去。
滑带参数如何选取？查了一些资料，与大家分享：（用经验，这是其中一种重要的方法）根据过去的经验发现，滑坡的出现具有一定规律，构成滑带的土往往是某些性质异常的软弱土，如风化的泥质岩层及含蒙脱石矿物的粘性土。
滑动时滑带土的含水量也在一定范围内，或滑动面被水润湿。
因此可以从过去滑坡治理所积累的资料中，根据滑动带土的组成、含水情况等和现今滑坡进行对比，参考选用指标。
1 我国铁路沿线的粘性土滑带，经多次直剪试验得出：残余强度与塑性指数、液性指数的经验关系式。
可参见有关公式2我国宝成线上大型堆积层滑坡，其黑灰色炭质页岩风化的粘性土滑带从c＝20KPa，内摩擦角＝7°～12°；紫红色泥岩风化的粘性土滑带c＝10KPa，＝5°～7°；黄土质粉质粘土滑带c＝6～8KPa，内摩擦角＝13°～16°。
3陕西南部裂隙粘土质滑带c＝6～8KPa，内摩擦角＝8°。
滑带土的强度特征滑坡的种类很多，就一般最常见的块体滑坡而言，根据滑坡的实际受力变形过程，大体可分为牵引、主滑、抗滑三段及其相应的滑带。
其发生的机理是：在一定地质条件下的坡体，由于外界因素的作用，主滑段不能保持平衡而产生蠕动变形，逐渐扩大，牵引段因前方失去支撑力而沿着拉张剪切面产生主动破坏，与主滑段共同作用，推挤抗滑段沿新生的挤压剪切面向临空面最薄弱处挤出，形成整体滑动；一旦抗滑地段形成新滑面并贯通时，滑坡即开始整体滑动。
随着各种作用因素的变化，滑坡可由等速缓慢移动进入加速剧滑阶段，经较大距离滑移后，滑坡又渐趋稳定，滑带土开始固结，滑体沉积、压密。
在这一过程中，滑坡的主滑段、牵引段和抗滑段滑带的受力状态是不同的。
由于主滑段一般为纯剪切破坏，牵引段为张扭性主动破坏，抗滑段则为压扭性被动破坏，故牵引段产生主动性破坏，抗滑段产生被动性破坏。
由于各段的破坏条件及滑面物质不尽相同，滑面（带）的强度指标亦应不同。
故用反算法求出的代表全断面滑面（带）的平均抗剪强度值，只能看作主滑面（带）土在极限平衡状态条件下强度的上限值。
实际整体滑面在未贯通前，主滑段有较高的强度值，但当变形发生后，其坡面形状、岩土结构和水文地质条件等都会发生不同的变化，滑带土的强度亦随之而变化。
不同部位、不同阶段滑带土的强度特性。
对于古、老滑坡的复活，在滑动刚开始阶段，就可能达到了滑带土相应的残余强度。
至于牵引段滑带土的强度变化，若是张开的、内无充填物的裂缝(如顺层岩体滑坡的后缘张裂缝)，强度无变化；若系有充填者，应考虑充填物与前后裂缝壁的摩擦强度。
本文滑坡属前者。
滑动面土的抗剪强度指标一般可通过土的剪切试验、反算法等方法获得。
（未完待续剪切试验法确定滑面参数：用试验方法求滑动面土的抗剪强度指标的关键在于要尽可能地模拟它的实际状态，只有这样才可能获得符合实际情况的数据。
对于各种类型的滑坡，就其滑面上的剪切状况而言，大致可分为三种情况：①新生滑坡，为现在尚未滑动而即将发生的滑坡。
显然这时潜在滑动面上并未发生剪切破坏，待发生剪切破坏时滑坡就滑动了；②滑坡已滑动，而且持续不断地在发生剪切位移，滑动带土已被剪坏；③介于上述两者之间，历史上曾发生过滑动，而现今并非经常滑动的滑坡。
对于新生即将滑动的滑坡，抗剪强度指标可根据滑动带土的充水情况(持续充水或季节性充水)做固结不排水剪或不排水剪试验，按峰值强度确定。
对于多次滑动并仍在活动的滑坡，如未完全稳定的古滑坡、裂隙粘土滑坡，由于滑移量大，滑动带土的结构已遭破坏，稳定检算时须用残余强度，或根据实际情况取稍大于残余强度的某一强度值。
残余强度指标可用以下试验方法求得：①滑面重合剪切试验。
②重塑土的多次直剪试验。
③环状剪力仪大变形剪切试验(简称环剪试验)。
对介于上述两种情况之间的滑坡，滑动面土的抗剪强度介于峰值强度和残余强度之间，、值确定起来比较困难。
一般可在现场实际滑动面上作原位剪切试验求得。
但是这种方法往往受条件限制，只能在滑坡体四周进行，而主滑地段滑面深度往往较大，不易进行，用边缘部位的指标来代替仍有一定出入。
指标、值的取得也可通过作滑面处原状土样的重合剪切试验来求得。
另外还可以根据滑坡当前所处的状态，用滑动面重塑土做多次剪切试验，选用其中某几次的剪切指标。
滑动面土的抗剪强度指标不仅与滑坡的滑动过程和当前所处状态有关，而且还与季节含水情况变化等有关。
同是滑动面，所取试样的位置不同，抗剪强度指标也会不同。
因此，确定滑动面土的抗剪强度指标时应按最不利情况考虑，滑动面上各段指标也应分别考虑.回复引用评分新鲜事举报geofem向光荣伟大的yantubbs坛友学习！只看该作者9楼发表于: 2007-09-27如果滑带已经存在，久应该针对滑带取样，做强度试验；如果滑带还没有形成，谨慎起见可以去土体得残余强度，取强度指标峰值打折扣也可以；如果滑带正好是结构面，则应确定结构面得强度；级别: yantuBBS 专家组成员发帖3187土币3413威望6838原创币关注Ta发消息个人意见。
可采用两个控制性的滑动面，用二维极限平衡方程联立求解C 和PHI ，这比什么试验方法得到的结果都来得精确。
饱和土的强度和变形由有效应力控制；具体到任何一项土力学分析，分析者都要清醒的认识到自己做的空隙水压力假设。
比如谈到稳定分析，就需要指出稳定分析的排水边界条件；谈到强度，相应要指出是有效应力强度还是其他什么强度。
比如下面列出的这些数据，不知道是什么强度，也不知道应该应用到什么排水边界条件下的稳定分析。
如果这些概念都不清楚，计算过程再漂亮，出来的东西都是一团糨糊。
引用引用第3楼z6p 于2007-09-26 21:47发表的 :查了一些资料，与大家分享：（用经验，这是其中一种重要的方法）根据过去的经验发现，滑坡的出现具有一定规律，构成滑带的土往往是某些性质异常的软弱土，如风化的泥质岩层及含蒙脱石矿物的粘性土。
滑动时滑带土的含水量也在一定范围内，或滑动面被水润湿。
因此可以从过去滑坡治理所积累的资料中，根据滑动带土的组成、含水情况等和现今滑坡进行对比，参考选用指标。
1 我国铁路沿线的粘性土滑带，经多次直剪试验得出：残余强度 与塑性指数 、液性指数 的经验关系式。
可参见有关公式2我国宝成线上大型堆积层滑坡，其黑灰色炭质页岩风化的粘性土滑带从c ＝20KPa ， 内摩擦角＝7°～12°；紫红色泥岩风化的粘性土滑带c ＝10KPa ， ＝5°～7°；黄土质粉质粘土滑带c ＝6～8KPa ，内摩擦角 ＝13°～16°。
3陕西南部裂隙粘土质滑带c ＝6～8KPa ，内摩擦角 ＝8°。
边坡的稳定性问题，很多时候是由水来控制的。
在实际运用中,铁路部门滑坡推理计算中的参数往往是在滑带位置取样,选用残余强度来计算滑坡推力,无实测数据的情况下,根据两个滑坡上的断面处于极限平衡状态反推c、φ。
另外要说明的是公路、铁路滑坡设计时，往往都考虑有排水措施（无论地下水还是地表水），所以计算中基本不考虑水的影响，这和楼上的意见是不同的。
反算法求滑面参数：反算法的基本原理，是视滑坡将要滑动而尚未滑动的瞬间为极限平衡状态，即稳定系数Fs=1，列出极限平衡方程来求解c值或值。
其必要条件是恢复滑动前的滑坡断面。
无论是反求代表全断面滑带（面）的平均抗剪强度值，还是给定部分段强度值反算主滑段的强度值（如利用工程地质类比法确定牵引段、抗滑段强度值来反算主滑带强度参数；或据不同情况给出牵引、抗滑段强度指标值，反算主滑带强度指标），这些均综合考虑了整个滑面（带）的各种影响因素，较有代表性。
坡体变形受控于坡体中软弱易滑带的剪应力和抗剪强度的对比变化，若前者大于后者，坡体将由静止而滑动，当能量消耗殆尽则停止。
若外界环境再度恶化还可能重新滑动。
因此，可视滑动前瞬间山坡原地面线的主轴断面处于第Ⅰ极限平衡状态，以此来反求滑带（面）的静摩擦强度值；对于不易恢复到滑动前瞬间山坡原地面线的滑坡，若实测为将停未停状态的可看作滑坡主轴处于第Ⅱ极限平衡状态，以此来反求滑带（面）的动摩擦强度值。
如果滑带已经存在，久应该针对滑带取样，做强度试验；如果滑带还没有形成，谨慎起见可以去土体得残余强度，取强度指标峰值打折扣也可以；如果滑带正好是结构面，则应确定结构面得强度；剪切试验法确定滑面参数：用试验方法求滑动面土的抗剪强度指标的关键在于要尽可能地模拟它的实际状态，只有这样才可能获得符合实际情况的数据。
对于各种类型的滑坡，就其滑面上的剪切状况而言，大致可分为三种情况：①新生滑坡，为现在尚未滑动而即将发生的滑坡。
显然这时潜在滑动面上并未发生剪切破坏，待发生剪切破坏时滑坡就滑动了；②滑坡已滑动，而且持续不断地在发生剪切位移，滑动带土已被剪坏；③介于上述两者之间，历史上曾发生过滑动，而现今并非经常滑动的滑坡。
对于新生即将滑动的滑坡，抗剪强度指标可根据滑动带土的充水情况(持续充水或季节性充水)做固结不排水剪或不排水剪试验，按峰值强度确定。
对于多次滑动并仍在活动的滑坡，如未完全稳定的古滑坡、裂隙粘土滑坡，由于滑移量大，滑动带土的结构已遭破坏，稳定检算时须用残余强度，或根据实际情况取稍大于残余强度的某一强度值。
残余强度指标可用以下试验方法求得：①滑面重合剪切试验。
②重塑土的多次直剪试验。
③环状剪力仪大变形剪切试验(简称环剪试验)。
对介于上述两种情况之间的滑坡，滑动面土的抗剪强度介于峰值强度和残余强度之间，、值确定起来比较困难。
一般可在现场实际滑动面上作原位剪切试验求得。
但是这种方法往往受条件限制，只能在滑坡体四周进行，而主滑地段滑面深度往往较大，不易进行，用边缘部位的指标来代替仍有一定出入。
指标、值的取得也可通过作滑面处原状土样的重合剪切试验来求得。
另外还可以根据滑坡当前所处的状态，用滑动面重塑土做多次剪切试验，选用其中某几次的剪切指标。
滑动面土的抗剪强度指标不仅与滑坡的滑动过程和当前所处状态有关，而且还与季节含水情况变化等有关。
同是滑动面，所取试样的位置不同，抗剪强度指标也会不同。
