综合脱硝效率计算说明

脱硝计算（完整）
SCR烟气系统设计参数
序号项目单位BMCR 1入口烟气量（BMCR，标干，6%O2）万Nm3/h110
2水分(BMCR、标湿、实氧）% 6.06%
3入口NOx浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm31200
4入口烟尘浓度（BMCR，标干，6%O2）g/Nm3
5脱硝效率%84%
6入口烟气温度℃340
7氨逃逸质量浓度mg/Nm3 2.3
氨逃逸浓度ppm 3.0
入口NO浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm3745
入口NO2浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm360
干态O2浓度(%)%6%
实际烟气含氧量（%）4%
湿基实际含氧量烟气量万Nm3/h103.32
干态实际O2浓度条件下烟气量万Nm3/h97.1
干基实际含氧量Nox浓度mg/Nm31360
出口烟气量（标态，干基，6%O2）Nm3/h
出口NOx浓度（标态，干基，6%O2）g/Nm3
氨氮摩尔比0.840
氨消耗量Kg/h431
台数2
氨质量流量Kg/h862
氨体积流量Nm3/h1136
稀释空气流量Nm3/h21586
以上为脱硝物料计算平衡。

脱硫脱硝工艺计算
脱硫脱硝工艺计算是环保领域中重要的技术之一，它可以有效减少工业废气中的二氧化硫和氮氧化物的排放量，减少对环境的污染。

该工艺主要包括脱硫和脱硝两个步骤。

脱硫工艺计算是通过反应器中加入适当的脱硫剂，将废气中的二氧化硫转化为无害的硫酸盐或硫酸，从而达到减少二氧化硫排放的目的。

计算脱硫效率的方法一般是通过测量进入和离开脱硫设备的二氧化硫浓度，然后计算二者的差值，进而得到脱硫效率百分比。

这一计算方法可以直观地反映脱硫工艺的效果。

脱硝工艺计算则是通过在反应器中加入适当的脱硝剂，将废气中的氮氧化物转化为氮气和水，从而达到减少氮氧化物排放的目的。

计算脱硝效率的方法也是通过测量进入和离开脱硝设备的氮氧化物浓度，然后计算二者的差值，并以百分比的形式表示脱硝效率。

这样的计算方法可以直接评估脱硝工艺的效果。

在脱硫脱硝工艺计算过程中，需要考虑的参数有很多，例如废气的温度、压力、流量等，以及脱硫剂和脱硝剂的用量等。

这些参数都会对脱硫脱硝效果产生影响，因此在实际应用中需要仔细进行计算和调整，以达到最佳的脱硫脱硝效果。

脱硫脱硝工艺计算是环保工程中重要的一环，它可以帮助我们减少工业废气对环境的污染。

通过合理的计算和调整，可以实现高效脱
硫和脱硝，保护环境，改善空气质量。

希望未来能有更多的科技创新，提升脱硫脱硝工艺的效率和可持续性，为建设美丽的地球做出更大的贡献。

在锅炉正常负荷范围内烟气脱硝效率均不低于80%，保证脱硝装置出口NOx 浓度不高于80mg/Nm 3（6%氧含量，干烟气）。

NH 3逃逸量应控制在3µL/L （3PPM ）以下；SO 2向SO 3的氧化率小于1%；脱硝装置可用率不小于98%，服务寿命为30年。

脱硝效率计算公式：(反应器入口烟道NOx(6%O2)含量-反应器出口烟道NOx(6%O2)含量)÷反应器入口烟道NOx(6%O2)含量×100% NOx 换算为6%基氧公式：NOx(6%O 2)=NOx ×(21-6)/（21-X ）,其中NOx 和X 分别为仪器测得的NOx 值和氧含量，X 为分百分比值。

NOx 浓度计算方法烟气中NOx 的浓度（干基、标态、6%O 2）计算方法为：NOx （mg/m 3）：标准状态，6%氧量、干烟气下NOx 浓度，mg/m 3；NO （µL/L ）：实测干烟气中NO 体积含量，µL/L ； O 2：实测干烟气中氧含量，%；0.95：经验数据（在NOx 中，NO 占95%，NO 2占5%）； 2.05： NO 2由体积含量µL/L 到质量含量mg/m 3的转换系数。

本技术规范书中提到的NOx 均指修正到标态、干基、6%O 2时的浓度。

CO 浓度计算方法232162105.295.0)/()/(O L L NO Nm mg NO x --⨯⨯=μ烟气中CO 的浓度（干基、标态、6%O 2）计算方法为：CO ：标准状态，6%氧量、干烟气下CO 浓度，µL/L ；)/(L L CO μ ：实测干烟气中CO 体积含量，µL/L ；O 2：实测干烟气中氧含量，%。

本技术规范书中提到的CO 均指修正到标态、干基、6%O 2时的浓度。

保证燃烧系统的性能满足本工程的具体要求，主要指标如下： (1) 氮排放浓度各负荷下（省煤器出口处）低于260mg/Nm 3。

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W a= (V q ×C N O × 1 7 / ( 3 0 × 1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx /100+γa/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。

典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；航天环境6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图阀门指令。

催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积,m222催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys/βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数，m/h26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度，m1 H反应器高度，m12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。

烟气脱硝计算公式烟气脱硝是一种减少燃烧过程产生的氮氧化物（NOx）排放的技术。

常用的烟气脱硝方法包括选择性催化还原（SCR）和非选择性催化还原（SNCR）等。

下面将介绍烟气脱硝的计算公式。

1.氮氧化物（NOx）的浓度计算公式：NOx（mg/m³）= V × C/3600其中，V代表燃料的消耗速率（m³/h），C代表NOx的排放浓度（mg/m³），3600代表将时间单位由小时换算为秒。

2.氮氧化物（NOx）的排放量计算公式：E（kg/h）= V × C × MW × 10^(-6)/22.4其中，E代表NOx的排放量（kg/h），V代表燃料的消耗速率（m³/h），C代表NOx的排放浓度（mg/m³），MW代表NOx的分子量（g/mol），10^(-6)代表单位转换，22.4代表将m³转换为标准状况下的体积（L/mol）。

3.脱硝效率（DeNOx Efficiency）的计算公式：DeNOx Efficiency（%）= [NOx进口浓度 - NOx出口浓度]/NOx进口浓度× 100%其中，NOx进口浓度代表脱硝之前烟气中NOx的浓度，NOx出口浓度代表脱硝之后烟气中NOx的浓度。

4.还原剂（如氨水或尿素溶液）的投入量计算公式：M（kg/h）= E × 1/43其中，M代表还原剂的投入量（kg/h），E代表NOx的排放量（kg/h），1/43为化学计算中的系数。

5.反应剂的摩尔量计算公式：N（mol/h）= M × 1000/MW其中，N代表反应剂的摩尔量（mol/h），M代表反应剂的投入量（kg/h），1000为单位转换，MW代表反应剂的分子量（g/mol）。

这些计算公式可以用于烟气脱硝系统的设计和优化，并可以帮助工程师评估和控制烟气脱硝系统的效率。

然而，实际的工程设计和运行中，可能还需要考虑其他因素，如催化剂的选择、反应温度和氧化还原条件等。

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W a= (V q ×C N O ×1 7 / ( 3 0 ×1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx/100+γa/22.4/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。

典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；航天环6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图PID手 自烟气流出口氧量2115∑×÷×入口NO X21出口NO X出口氧量出口NO X 设定－－∑出口偏置NH 3流量阀门开度阀门指令∑NH 3逃逸切换条件入口氧量－21－ ÷÷ 15 ×15 ×。

2SCR_SNCR脱硝全部计算公式SCR和SNCR是两种常见的烟气脱硝技术。

其计算公式如下：1. SCR（Selective Catalytic Reduction）脱硝公式：SCR脱硝是通过将氨水（NH3）或尿素溶液喷射到烟气中，利用SCR催化剂使氨气与氮氧化物（NOx）反应生成氮气和水。

SCR反应的计算公式如下：NO+NH3+1/2O2→N2+3/2H2O其中，NO为NOx的一种组成成分。

根据烟气的NOx浓度（CNO）和氨水的氨气浓度（C(NH3)），SCR脱硝的效率（η）可以使用下述公式计算：η = (CNO - [CNOx]out) / CNO其中，[CNOx]out为脱硝后烟气中NOx的浓度。

该公式表示SCR脱硝的效率为剩余NOx浓度与初始NOx浓度之间的差值。

2. SNCR（Selective Non-Catalytic Reduction）脱硝公式：SNCR脱硝是通过在燃烧过程中喷射尿素溶液或氨水来进行反应，使尿素或氨与氮氧化物发生反应生成氮气和水。

SNCR反应的计算公式如下：4NO+4NH3+O2→4N2+6H2O其中，NO为NOx的一种组成成分。

SNCR脱硝的效率（η）可以使用下述公式计算：η = (CNO - [CNOx]out) / CNO其中，[CNOx]out为脱硝后烟气中NOx的浓度。

该公式与SCR脱硝的效率计算公式相同。

需要注意的是，SCR和SNCR技术的效率受到多种因素的影响，包括温度、氧化性、氨气和氮氧化物的摩尔比等。

因此，在实际的工程应用中，需要根据具体情况进行实验和调整，以获得最佳的脱硝效果。

2SCR_SNCR脱硝全部计算公式
在脱硝过程中，SCNR和SNCR是两种常用的方法。

下面将详细介绍这两种方法的全部计算公式。

SNCR脱硝计算公式：
1.脱硝效率计算公式：
SNCR脱硝效率（η）=(NOx输入-NOx出口)/NOx输入
2.脱硝剂投加量计算公式：
脱硝剂投加量（A）=(NOx输入-NOx出口)×T/V
其中，NOx输入为进入脱硝系统的氮氧化物浓度；NOx出口为脱硝后的氮氧化物浓度；T为脱硝时间；V为燃烧过程中NOx的生成速率。

3.脱硝剂能效计算公式：
脱硝剂能效（E）=(NOx输入-NOx出口)×Ad/A
其中，Ad为脱硝剂投加量；A为混合比。

4.脱硝效率与脱硝剂投加量的关系：
当脱硝效率为预定值时，脱硝剂投加量（A）=(NOx输入-NOx出
口)×T×K/V
其中，K为脱硝效率和投加量之间的比例系数。

SCNR脱硝计算公式：
1.脱硝效率计算公式：
SCNR脱硝效率（η）=1-(NOx出口/NOx输入)
2.氨逃逸率计算公式：
氨逃逸率（LE）=1-(NH3进口/NH3出口)
其中，NH3进口为进入脱硝系统的氨浓度；NH3出口为脱硝后的氨浓度。

3.脱硝剂投加量计算公式：
脱硝剂投加量（A）=NOx进口×(1-SCNR脱硝效率)/(NH3进口×LE)
4.脱硝器NOx出口浓度计算公式：
NOx出口=NOx进口×(1-SCNR脱硝效率)
以上是SCNR和SNCR脱硝系统的常用计算公式。

具体应用时，根据实际情况选择适合的公式进行计算。

SNCR脱硝相关计算92、5%,NO2占7、5%)。

计划才采用SNCR技术经行烟气脱硝，脱硝率η＝60%，脱硝剂采用ω＝25%氨水（相对密度0、9070,），基准态下氨的逃逸率γ=5ppm。

问（1）正常运行下每小时氨水用量；（2）正常运行下能耗增加量，（假定原煤热值5500kCal/kg）。

解：（1）主反应方程式表达式：4NH3+4NO+O2→4N2+6H2O(1)4NH3+2NO2+O2→3N2+6H2O(2)8NH3+6NO2→7N2+12H2O34NH3+6NO→5N2+6H2O4副反应方程式表达式：4NH3+6O2→2N2+6H2O54NH3+4NO+3O2→4N2O+6H2O (6) 2NH3+SO3+H2O→(NH4)2SO4 （7）⋯假定氨水输送过程中没有损失，氨水全部气化，氨气在窑尾气中按气体比例发生式（2）反应，无其他副反应发生。

理论氨水用量计算：方法一、化学方程式法①NOX排放量计算：MNOx=V0*xNOX=Nm3h800mg/Nm3=2、24108mg/h合每小时NOX排放224千克NO排放量MNO＝224kg/h92、5%＝207、2kg/hNO2排放量MNO2＝224kg/h7、5%＝16、8kg/h②NOX处理量计算：NO处理量MNO’＝MNOη＝207、2kg/h60%＝124、32kg/hNO2处理量MNO2’＝MNO2η＝16、8kg/h60%＝10、08kg/h③氨用量计算：参与NO反应氨用量计算m1=681 4、32kg/h=70、45kg/h参与NO2反应氨用量计算m2=689210、08kg/h=7、45kg/h 逃逸氨量计算m3＝V0γ＝280000Nm3/h5mg/Nm310-6kg/mg＝1、40kg/h理论氨用量m＝m1＋m2 ＋m3＝70、45kg/h+7、45kg/h＋1、40 kg/h＝79、30kg/h④理论氨水用量计算M＝mω＝79、30kg/h25%＝317、20kg/h方法二、公式法尾气中NO、NO2浓度计算xNO=xNO92、5%=80092、5%＝740mg/Nm3xNO2=xNOX92、5%=8007、5%＝60mg/Nm3理论NH3/NOx比计算另K=n（NH3）/n(NOx)k=η+γ22、4(xNOMNO+2xNO2MNO2)=60%+522、4(74030+26046)=0、61理论氨用量计算理论氨水用量计算小结：实际运行中，总会伴随副反应的发生，假定副反应氨损在5%，实际25%氨水用量在334kg/h左右，合0、37m3/h。

催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积22催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys*βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度。

M1 H反应器高度12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。

一、小试总结1.一级反应（气相反应）结果一级反应的化学反应式为2NO + O2 = 2NO2(1) 未通CO2的试验情况为：根据理论计算，1体积的NO完全反应需要1.65体积的空气（氧气含量以30%计）由于气流的不稳定性，实际操作中空气的体积通入量在1.7～2.0之间，与理论值相符，反应结果如下表：NO流量(mL/min)空气流量(mL/min) 一级反应后探测器读数二级反应后探测器读数100 170 0 090 170 0 080 160 0 0试验结果表明：一级反应可按理论比例完成反应，且反应后探测器读数为零，表明反应进行的完全，且反应迅速。

（2）通入CO2的试验情况，试验结果如下表（由于试验条件的限制，CO2与NO的体积比只能达到50-75倍的关系，工业中500倍的体积比是中试需要解决的问题）：NO流量(mL/min)空气流量(mL/min)CO2流量(mL/min)一级反应后探测器读数二级反应后探测器读数100 200 7500 200左右0100 250 7500 200左右0100 300 7500 200左右0100 400 7500 20左右0试验结果表明：通入CO2对一级反应会产生影响，稍加空气的通入量对反应结果没用明显效果，是由于CO2的大量通入导致NO与空气的接触几率大大降低，反应时间大大缩短，致使一级反应反应不完全造成的。

试验表明，温度越高，反应速度越快。

结论：该段反应很快，不需要专门设置反应塔。

2. 二级反应（气液反应）结果二级反应的化学反应式为4NO + 3O2 + 4NH4HCO3 = 4NH4NO3 + 2H2O + 4CO2试验结果如表所示：NO流量空气流量CO2流量一级反应后探测器读二级反应后探测器读(mL/min)(mL/min) (mL/min)数数100 170 0 0 090 170 0 0 080 160 0 0 0100 200 7500 250 0100 250 7500 250 0100 300 7500 250 0100 400 7500 250 0试验结果表明：无论通CO2与否二级反应后的探测器读数一直为零，预测CO2流量可能对二级反应的反应结果影响不大，实际CO2与流量大于试验浓度的10倍左右，要经过中试才能确定。