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10.2 5号井与新建立井间巷道贯通偏差预计1.贯通相遇点k 横向（预计图中kx '方向）偏差预计 ［1］GPS E 级网测量误差引起的贯通相遇点k 在kx '方向上的偏差GPS 测量误差对k 点横向偏差的影响由两部分误差引起，一是新建立井近井点ZG1点与5号井近井点澡堂点在kx '方向上的相对点位误差，二是ZG1-ZG2边、澡堂-队部楼边方位角相对中误差。
（1）新建立井近井点ZG1点与5号井近井点澡堂点的相对点位误差计算取GPS 网两端近井点ZG1点-澡堂点基线长度中误差的余弦项（kx '方向）分量做两点的点位相对误差： mmD b a M ZG 7.15081cos )110.101(5cos )(22221--±='*⨯+='*⨯+= α澡堂本次观测使用的GPS 接收机标称精度：=+bD a 5mm+1×10-6²D其中：ZG1点-澡堂点基线长(设计值)D=10.110km ZG1点-澡堂点基线在预计坐标系中的方位角81º05´ （2）两近井点后视方向ZG1点—ZG2点、澡堂点—队部楼点方位角相对中误差计算1）计算澡堂点—队部楼方位角中误差澡堂点—队部楼点基线长度中误差：mm D b a 00.5)156.01(5)(22221±=⨯+=⨯+=σ引起澡堂点—队部楼点方位误差的分量：mm d 1.177cos 0.5cos 111±=⨯='⨯= ασ 澡堂点—队部楼点方位误差4.11560001.101''±=+=+''=ρρD d c m 其中：c ''接收机方位固定误差（忽略）澡堂点—队部楼点基线长D=0.156km=156000mm 澡堂点—队部楼点在预计坐标系中的方位角 771='α 2）计算ZG1点—ZG2点方位角中误差 计算ZG1点—ZG2点基线长度中误差：mm D b a 0.5)814.01(5)(22222±=⨯+=⨯+=σ引起ZG1点—ZG2点方位误差的分量：mm d 6.083cos 0.5cos 222±=⨯='⨯= ασ ZG1点—ZG2点方位误差2.08140006.00222''±=''+=+''=ρρD d c m 其中：c ''接收机方位固定误差（忽略）ZG1点—ZG2点基线长D=0.814km=814000mm ZG1点—ZG2点在预计坐标系中的方位角 831='α 3）考虑最不利情况时两边的方位角相对误差为6.121''±=+=∆m m M α（3）地面GPS 网测量误差引起的K 点横向误差m R R M M M ZG ZG G 051.0)2()2(2122221-±=++±=∆澡堂澡堂ρα式中：9235m =澡堂R ；740m 1=ZG R ,分别为两近井点与贯通相遇点K 的连线在贯通预计坐标系Y 方向上的分量。
xxx贯通测量设计及误差预计xxx综采工作面贯通测量设计及误差预计一、前言0541-1综采工作面是一矿1512综采工作面的接续采面，为了保证此项施工巷道快速、准确地完成，特进行贯通测量设计及误差预计。
二、施工巷道概况由于0541-1综采工作面的延长，测点增加，导线加长，导线由原来的2559米增加到现在的3739米，所以对原来的误差预计进行补充说明。
方位均为175°03′11″回风巷断面宽3.8m、高3.740m。
机巷断面宽4.7m、高3.3m，施工长度（1488.6米）2668.6m。
贯通精度：中线误差小于0.3m，腰线误差小于0.2m。
三、矿井测量概况预计2010年3月中旬实现贯通。
导线等级为7s级，共设测41站，导线全长3739米。
相对闭合差达到1/9000,测角中误差Mβ=6.71s，三角高程任意两点往返高差小于10+0.3L，闭合差不小于25√L，平差值为：导线量边偶然误差系数a平=0.0004865，b斜=0.000046；系统误差系数a平=0.000091，b斜=0.00065。
四、贯通测量方案设计1.布置方式此贯通属一井贯通，均由导线边A45-△起始，故布设为闭合导线，闭合导线自检能力强，受其它因素影响小。
2、布设精度（1）测角精度根据现状有两种方案：方案1——7s级经纬仪导线，方案2——15s级经纬仪导线。
首先考虑测角中误差导致最终贯通点重要方向误差: 7s级导线Mxβ=7/206265×3739=0.126m15s级导线Mxβ=15/206265×3739=0.272 m精度评定选择方案1——施测7s级导线。
（2）量边精度根据现状有两种方案：方案1——使用全站仪测距量边，方案2——使用钢尺量边。
精度预测：钢尺量边：ML=22a=0.000091, b=0.000486, L=90(平均)ML=0.0040全站仪测距：Δd=D往?D返≤2√2 mDmD为仪器的标称精度mD=（1+1ppm）可见前面两种方案均满足精度要求，但第1方案工作强度低，效率高，因此选择方案1——使用全站仪量边。
2.4导线网的精度估算2.4.1等边直伸导线的精度分析一组符号： u------点位的横向中误差 t------点位的纵向中误差 M------点位中误差 D------端点下标 Z------中点下标Q------起算数据误差影响的下标 C------测量误差影响的下标1附合导线经角度闭合差分配后的端点中误差对于附合导线，由于角度经过配赋坐标方位角闭合差，角度的精度提高了，因此角度误差引起的导线的横向中误差也会减少，由于测边误差引起的导线端点纵向中误差n m t SD C =.再考虑系统误差λ的影响，导线端点D 由于测量误差C 引起的纵向中误差222.Lnmt SD C λ+=(2-31)12312)2)(1(.+≈++=n sm nn n Lm u D C ρρββ(2-32)ABD Q m t =.(2-33)2*.L m u D Q ρα=(2-34)2.2.2.2.D Q D Q D C D C Du t u t M+++=(2-35)式中：n —边数，L —导线全长，S —平均边长，S m —测边中误差，λ—测边系统误差，βm —测角中误差，AB m —AB 边长的中误差，αm —起始方位角的中误差。
推导(2-32)式设转折角的观测值为i β，真误差为i d β，改正数为i v ，经过坐标方位角配赋后为)(i i i v +='ββ，其真误差为i d β'。
坐标方位角条件180)1(11=-+-'+∑+BN n iMA n αβα或11=+∑+βf vn i(1)式中0180)1(11=-+-+=∑+BN n iMA n f αβαβ当观测角是等精度，只考虑坐标方位角条件时，角度改正数1121+-====+n f v v v n β{}BNn iMAi i i i i n n n f v αβαβββββ-+-++-=+-=+='∑+180)1(11111微分∑++-='1111n ii i d n d d βββ (2) 当第一个转折角1β'有误差1β'd ，其它转折角没有误差时，将使导线终点产生横向位移1u ∆，ρβ'''=∆11d nsu同样 ρβ'''-=∆22)1(d sn u (3)……ρβ'''=∆nn d su由于n βββ''',,,21 有真误差n d d d βββ''',,,21 将使导线终点产生横向位真误差n u u u u ∆++∆+∆=∆ 21(4)将(2-)代入(3)再代入(4)并将真误差换写成中误差，得横向中误差D C u .⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++-+''=2222.12)12()2(2 n n sm u D C ρβ12324)2)(1(2+''≈++''=n sm n n n sm ρρββ(2-32)2附合导线平差后的各边方位角中误差任意一条附合导线应满足三个条件,即坐标方位角条件、纵横坐标条件。
论述隧道贯通测量中导线设计与误差预计作者：李树波来源：《科技视界》2016年第11期【摘要】随着经济和科学技术的发展，对道路的建设的要求也越来越高。
长大隧道作为道路建设的控制性工程之一，其贯通的水平在很大程度上代表了我国隧道的技术发展水平，而且贯通测量是测量学科内一项最综合性的测量工作，非常值得探讨、研究，也是对测量理论和知识方面的一次全面性的训练和培养。
【关键词】控制测量；贯通测量；导线测量1 隧道贯通当前现状测绘技术的发展，使得越来越多的先进仪器和方法应用于隧道贯通测量。
国家1：10000基本地形图为隧道选址提供了基础图件；遥感技术提供了多光谱影像，可对隐患地质构造和水文地质条件进行推断；光电测距仪，电子全站仪以及全球定位系统技术的应用，使隧道施工平面控制图的建立得到革命性的改变；电子计算机的普遍应用，使隧道控制网的优化设计和贯通误差变的十分简单。
目前世界最长的隧道为日本本州和北海道全长53.9公里的青函隧道。
迄今为止，我国最长的隧道为太行山隧道，其全长27.839公里。
随着时间的推移，一定会出现更长的隧道，且其更新的速度也会越来越快。
误差在测量过程中是不可避免的，隧道贯通中的主要误差为隧道贯通测量重要方向上的误差。
在实际施工中，通常因为提高工程进度、缩短工程期限以及改善隧道中的工作环境等，我们一般采用隧道两端的开切口为施工点，从隧道的两端同时进行开工。
为了保证隧道在贯通的方向和贯通点的的误差满足《工程测量规范》中的精度要求，所以在工程施工前，隧道贯通过程中测量设计方案及预计误差都是相当重要的。
此次举例来说明一下隧道贯通测量的导线设计和误差预计本次的贯通测量地面控制网为四等GPS控制网，采用边连式的方法进行，最长边长2360米，最短边长1300米，平均边长约1805.83m，隧道高6m，宽13m。
仪器的标称精度为±（1+lppm×D）mm。
（1）基线条件精度指标各等级GPS相邻点间弦长精度用下式表示：（2）最弱边相对中误差为：2 隧道导线测量方案的设计2.1 隧道内平面测量隧道平面测量包括井下施工导线测量、施工控制导线测量。
矿井贯通工程方案设计及误差预计张鹏飞;徐泮林【摘要】通过精密导线测量在内蒙古鄂托克前旗某矿+ 550m水平大巷贯通测量中的应用,详细介绍了使用陀螺定向测量、井下三架法导线测量以及三角高程测量相结合的测量方案,并针对该测量方案做出贯通测量误差预计和精度分析,确保贯通精确安全的进行.【期刊名称】《北京测绘》【年(卷),期】2017(000)001【总页数】4页(P74-77)【关键词】贯通测量;误差预计;精度分析【作者】张鹏飞;徐泮林【作者单位】山东科技大学测绘科学与工程学院,山东青岛266000;山东科技大学测绘科学与工程学院,山东青岛266000【正文语种】中文【中图分类】P258贯通测量在矿山开采过程中有着重大的意义，高精度的贯通工程可以更好的指导生产，创造更多的效益。
贯通测量就是采用多个相向掘进的工作面同时掘进同一巷道，可以提高工作效率，极大程度改善矿井的通风状况、提高作业工人的劳动条件，是加快矿井、地铁等地下工程建设的重要技术措施，所以贯通测量在矿井建设、采矿生产、隧道施工等过程中得到普遍应用[1]。
本次煤矿贯通属于两井之间的巷道贯通，需要在两井间进行地面测量，且两井都进行联系测量，把高程传递到井下去，然后分别在两井进行井下平面测量和高程测量。
这类贯通误差累计较大，必须采用更精确的测量方法和更严格的检查措施。
内蒙古鄂托克前旗某煤矿为冻结法施工的矿井，设计生产能力为500万吨/年，为扩大生产能力，满足生产需要，提高矿井通风能力，需要对主副井马头门经井底车场、轨道大巷与一采区回风上山进行精确贯通，拟定了井下贯通测量路线：从主副井定向点经+550井底马头门定向点开始，经过井底车场、轨道大巷至贯通位置。
风井从风井定向点经风井五层井底车场至一采区回风上山，贯通距离约2600米，导线全长约6000米。
《煤矿测量规范》[2]规定：两井间贯通水平方向限差为±0.5m，高程方向限差为±0.2m。
地铁贯通误差近似预计摘要：以北京地铁7号线为例，对暗挖施工测量的贯通误差进行全面分析，分为平面贯通误差和高程贯通误差，从地面控制测量、施工竖井联系测量、地下控制测量，地面水准测量、竖井高程联系测量、地下水准测量等的测量误差进行分析，来控制暗挖区间的施工，以达到顺利贯通的目的。
关键词：暗挖工程；贯通误差中图分类号：k826.16 文献标识码：a 文章编号：1前言近几年来，随着我国城市建设步伐加快，在许多城市均以开展地铁施工，地铁车站能顺利实现贯通，贯通误差的控制尤为重要，为了满足地铁区间掘进按设计要求贯通（平面横向贯通误差必须小于50mm，高程贯通误差必须小于25mm），必须研究每一步测量工作所带来的误差，包括地面控制测量、竖井联系测量、地下控制测量三个阶段，贯通误差的关键部分是横向贯通误差和高程贯通误差，本文主要以北京地铁7号线虎坊桥站-珠市口站区间隧道的贯通测量为背景探讨了地铁施工过程中的贯通误差预计。
2工程概况我部施工的北京地铁7号线虎坊桥站-珠市口站区间，双线全长973.7m，起点与采用暗挖pba工法施工的虎坊桥站相连，终点与采用暗挖pba工法施工的珠市口站相连，双线间距17m。
本区间除正线外，还设有一条长约290m的停车线，停车线与区间左、右之间均设有联络渡线。
渡线与停车线均采用矿山法施工，共设有8个非标准断面，断面变化频繁，施工难度大。
这就要求我们在前期和施工中的测量和检测要到位，做好施工测量，提前预计隧道的贯通误差，做到万无一失。
3区间测量概况区间以北京地方平面坐标系、北京地方高程系统为基准。
地面平面采用四等导线进行控制，高程采用城市一等水准进行控制。
竖井联系测量严格按照《城市轨道交通工程测量规范》进行，地下平面控制采用四等导线，高程控制采用城市二等水准测量。
4平面贯通误差预计地铁隧道施工测量主要有地面控制测量、竖井联系测量、地下控制测量。
4.1平面贯通误差的主要来源由于本标段主要是矿山法施工，其贯通误差是指两井相向开挖至贯通，在贯通面的偏差值。
