关于超超临界1000MW机组参数选型的报告(锅炉)

平顶山发电分公司专题报告1000MW超超临界锅炉邻炉加热启动系统专题报告平顶山发电分公司1．工程概况平顶山发电分公司系新建电厂，规划容量6×1000MW，分期建设并留有进一步扩建的余地，一期工程建设2×1000MW超超临界燃煤凝汽式汽轮发电机组于2010年11月23日和12月8日投产，为节能减排，利用邻机汽源暖机技术对机组实施启动，以达到节约启动时间、减少启动用能的目的，国内这种启动方式在实际应用中取得了一定的节能效果，本报告进行系统比较研究，并提出建议。

2．主机及主要辅机配置情况简介主机设备主要技术参数如下：2.1 锅炉制造厂：东方锅炉（集团）股份有限公司锅炉采用超超临界参数变压直流炉、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。

锅炉容量和主要参数：表12.2 汽机汽轮机采用超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式汽轮机。

汽轮机具有八级非调整回热抽汽，给水泵汽轮机排汽进入主机凝汽器。

汽轮机额定转速为3000转/分。

型号：CCLN1000-25/600/600型型式：超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、凝汽式汽轮机额定功率（TRL工况）：1000MW最大功率（VWO工况）：1111.23MW额定工况参数：主蒸汽压力：25MPa.a主蒸汽温度：600℃主蒸汽流量：2724.04t/h排汽压力： 4.3/5.5kPa.a额定冷却水温：20℃中压缸进汽/高压缸排汽压力： 4.529/4.977MPa.a中压缸进汽/高压缸排汽温度：600/346.8℃中压缸进汽/高压缸排汽流量：2186.03t/h机组热耗：7309.7kJ/kWh额定转速：3000r/min主蒸汽最大进汽量：3110t/h给水回热级数：共8级(3高+1除+4低)2.3 锅炉的启动时间（从点火到机组带满负荷），与汽轮机相匹配，一般为：冷态启动7～8小时温态启动2～3小时热态启动1～1.5小时极热态启动＜1小时图一：锅炉冷态启动曲线图二：锅炉热态启动曲线2.4.锅炉主要辅机配置情况本工程制粉系统采用中速磨煤机冷一次风机正压直吹式系统设计，每台炉配备6台中速磨煤机。

图 4 自动运行风煤 比曲线
45
1. 3 一次风压的控制 一次风压过高会使煤粉细度、飞灰含碳量、底渣含
碳量、空气预热器( 空预器) 漏风率及引风机负荷等提 高, 一次风压过低会产生磨煤机堵塞、磨煤机干燥出力 不够、锅炉排烟温度升高等问题。
图 5 为一次风压随负荷变化曲线。由图 5 可见, 在 50% 负荷时一次风压较低, 说明在调试过程中低负 荷时一次风压偏高。
表 1 锅炉运行参数
项目
最大连续蒸发量( B M CR ) / t h - 1
过 额定蒸发量( BR L) / t h - 1
热 蒸
额定蒸汽压力( a) ( 过热器出口) / M Pa
汽 额定蒸汽压力( a) ( 汽轮机入口) / M Pa
额定蒸汽温度( 过热器出口) /
蒸汽流量( B M CR / BRL) / t h- 1
本文机组实际运行中( 1 000 M W 工况) 通过对二 次风门的调整来控制炉膛左右侧烟温偏差, 达到了良 好的效果, 二次风箱压力约为 1. 5 kP a。二次风门开 度比较结果见图 9, 不同二次风门开度对烟温偏差的 影响见图 10。
图 8 一、二次风比值随负荷变化趋势
46
图 9 二次风门开度比较
一、二次风配比的大小与煤粉燃烧器着火过程密 切相关, 比值大则煤粉气流着火所需吸热量就大, 着火 时间也越长, 适合于负荷较高的工况, 与此同时煤粉浓 度相应降低, 不适 合于挥发分含量 低的煤种; 比值较 小, 煤粉燃烧初始根部补给氧量不足, 挥发分析出时不 能完全燃烧, 还会造成燃烧器喷口结焦或烧损[ 2] 。
见图 11 和图 12, 过热器和再热器压降随负荷变化趋 势分别见图 13、14。
图 12 再热蒸汽压力随负荷变化曲线 图 13 过热器压降随负荷变化趋势

1000MW超超临界塔式锅炉低氮燃烧器选型及燃烧调整优化研究发布时间：2022-12-09T01:36:23.134Z 来源：《中国电业与能源》2022年14期作者：陈伟[导读] 生态文明建设是中国几千年的可持续发展战略。

“国家、地方政府、工业部门纷纷出台了关于NO_X排放的规范和要求。

陈伟大唐东营发电有限公司山东省东营市257200摘要：生态文明建设是中国几千年的可持续发展战略。

“国家、地方政府、工业部门纷纷出台了关于NO_X排放的规范和要求。

通过对我国低氮燃烧器改造后高温腐蚀、锅炉结焦等问题进行了分析，并提出了相应的对策。

本文根据发电厂超临界1000 MW机组燃烧调整优化重要性分析，通过对锅炉低氮燃烧器问题现状对其燃煤锅炉低氮燃烧技术进行了分析。

关键词：1000MW超超临界塔式锅炉；低氮燃烧器选型；燃烧调整近几年，随着我国经济的迅速发展，环保理念得到了广泛的应用。

“金山银山就是绿水青山”，这可不是一句空话。

在生产经营中，各个行业都遵循“安全、健康、环保”的原则，对各种污染物的排放进行了严格的控制。

氮氧化物是一种工业污染，它从被忽略到列入污染标准，经过了很长一段时间。

氧化氮是造成酸雨的罪魁祸首。

酸雨对地球上的植被、建筑造成损害，并对人体造成危害。

1燃烧调整优化重要性分析该装置的主要工作是对1000 MW超超临界机组进行各项性能指标的检测，并对其进行优化，找到其最佳运行模式，发掘其节能潜能，改善其运行经济性。

在此基础上，对高炉出口氧气进行了优化设计，以达到锅炉效率与 NOx排放双赢的目的。

对干烟气热损失、 CO热损失、未燃碳热损失进行了测试，并对其进行了性能测试，并对其进行了优化。

炉膛内部良好的气流动力能有效地防止炉膛结渣，尤其是在锅炉中使用易结焦、受污染的情况下。

发电厂1000 MW机组采用四边形切向直流燃烧的神华煤粉。

同时，对炉膛内部的气动力场也有一定的要求，即在炉膛四角处平均分配气流，实际切线在炉心不会有任何偏差。

势在必 行。超 （ ）临 界锅炉 以其高效 、环保 、技 超 术先进 、市场 前景广 阔等显著优势 ，成为 国内市场
需 求的主 导产 品。
业绩 的锅炉 生产企 业。
首 台 产 品 锅 炉 性能 鉴定 试 验 于２ １ 年 ３ 完 ００ 月 成 。在试 运行生 产期 间 ，锅炉在各种 不同 负荷情 况
１前言
火 力 发 电 厂 的 热 经 济 性 随 着 蒸 汽 参 数 的 提 高而 卜 ，提 高机 组 热 效率 是 火 电机 组 发 展 的 Ｖ 升 Ｉ
标 之 一 。 白２ 世 纪 ５ 年 代 以来 ，国 外 火 电 机 组 ０ ０
用于高 参数 机组材料 的开发 有关 ，而且 与设计技 术
装 有 负压 测 点 。锅 炉 本体 部 分配 有 安 全 阀和 动 力
释放 阀。锅 炉炉顶采 用大罩壳热 密封 ，炉 顶管采用 全 金属密封 ，炉墙为轻型 结构带梯 型金属外 护板 ， 屋 顶为轻型金 属屋盖 。锅 炉构架采 用全钢结构 ，主
要构件 的接头采用 扭剪型高 强度螺栓连 接 ，其他构 件 的接头 采用高强度 螺栓或焊接 连接 。除 回转式空 气 预热器支撑 在构架上 以外 ，锅 炉其余部 分全悬 吊
内结渣 以及 高温受热 面的安全 ；同时兼顾 煤种变化
和煤质变 差的情 况 。
２３炉 膛 水 冷 壁 采 用 螺 旋 管 圈水 冷 壁 的优 化 ．
设 计
对于超临 界及超超 临界锅炉 ，既有螺旋 管圈水 冷壁设计 ，又有垂 直管 圈水冷 壁设计 ，而采用 螺旋 管圈水冷壁设 计 ，尤 其是结合切 向燃烧 方式 ，有其
力 、负荷调节能 力 、低Ｎ 排 放 、低 负荷稳燃 、炉 Ｏｘ
锅炉 出渣采用机 械 出渣 系统 。 锅炉 配 备两 台三 分仓 回转 式 空气 预 热 器 。空

单相变压器的优势：
单相变大件运输成本低 单相变单个体积小，安装维护相对容易 发生故障后只需更换故障相，同时便于返修
经济比较的假设前提
三相变压器和单相变压器的经济性比较的假设基本条件如下 ：
由于单相变和三相变损耗相差不大,所以年运行费用差值忽略
不计； 不考虑备用容量费用。同时当机组停运时,也不考虑由系统中 其它机组补充运行时的费用差； 上网电价取0.36元/kWh，利润取0.1元/kWh； 机组年等效运行时间以5500小时计算； 三相变压器故障恢复时间取182.5天,单相变压器故障恢复时 间取15天（考虑国华系统内同类型电厂有备用相）； 变压器的修理费及运输费以变压器价格的2/3计算； 国产变压器故障率取0.76次/百台*年； 年固定费用率18% (投资回收期按10年计算,年折旧率按 4.8%计算)。
(3)如何选择？
?
三峡水电站SSP-840000/550三相水冷主变压器 DFP-370000525华能玉环电厂单相双绕组 发电机变压器
二、技术分析比较
2.1 运输条件分析
百万级别主变压器的运输，无论是三相一体式还是单相式，都属于超重、 超限的货物运输。变压器在运输时都必须是充氮运输，需加装充氮装置， 过大的加速度会造成变压器内部结构的损坏。相比与单相变的结构形式， 三相一体变在重量和体积上都远远超出单相变的个体，所以大件运输条 件能否满足直接决定了寿光项目能否采用三相一体式变压器。
550/27kV
16% 400 1800 420 120 633 486 11.21×4.0×5.5
550/ 3 /27kV
16% 150 600 171 52 260 200 7.2×3.6×4.1
三、经济分析比较
两种变压器的优势比较

1000MW机组超超临界直流锅炉燃烧调整分析发布时间：2023-03-30T03:11:25.495Z 来源：《福光技术》2023年4期作者：张文凯[导读] 铜山华润两台超超临界机组，锅炉由上海电气生产，锅炉型号：SG-3044/27.46-M53X，锅炉型式为超超临界参数、直流锅炉、一次中间再热、四角切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊构造、露天布置、单炉膛塔式布置形式。

晋控电力长治发电有限责任公司山西省长治市 046100摘要：锅炉燃烧调整是保证整个机组的稳定性、安全性、经济性的重要手段，保证锅炉各项参数和指标在设计值范围内是燃烧调整的主要目的，铜山华润2×1000MW机组自2010年6月投产以来，遇到了两侧主再热汽温偏差大、锅炉炉膛出口CO含量高、飞灰含碳量较高等问题，通过锅炉的燃烧调整，找到锅炉的最佳运行方式，保证锅炉的安全经济运行。

关键词：超超临界；燃烧调整；直流锅炉1锅炉概况铜山华润两台超超临界机组，锅炉由上海电气生产，锅炉型号：SG-3044/27.46-M53X，锅炉型式为超超临界参数、直流锅炉、一次中间再热、四角切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊构造、露天布置、单炉膛塔式布置形式。

燃烧系统采用的是阿尔斯通公司低NOx 摆动式四角切圆燃烧技术（LNCFS），采用中速磨煤机一次风正压直吹式制粉系统设计，配置6台ZGM133N中速磨煤机，共计48个直流式燃烧器，在炉膛呈四角切圆方式燃烧。

燃烧器分为四组，最上一组燃烧器是SOFA和COFA燃尽风。

锅炉的燃烧调整的目的是确保锅炉安全经济运行，满足汽轮机各项参数要求，调整各台磨煤机煤量，调整一、二次风的分配，保证锅炉燃烧效率，热负荷均匀，防止发生炉内结渣、高温腐蚀和炉膛出口烟温偏差等问题。

2锅炉启动初期的燃烧调整①适当开大首台磨组上下两层的二次风挡板及周界风，适当降低一次风速度，保证煤粉燃烧充分；②提高一次风温度，铜山华润原采用风道燃烧器进行加热热一次风，安全性较差，现通过技术改造，加入了热一次风换热器，保证首台磨出口温度在90~95℃左右，煤粉的燃尽率和稳定性得到了提高；③提高磨组旋转分离器转速和给煤量，启动初期，在保证锅炉的升温升压的曲线的前提下，尽快提高磨组的给煤量和旋转分离器转速，保证炉膛内的煤粉浓度，同时可以尽快撤掉部分油枪，有利于锅炉启动时的安全和经济，避免SCR脱硝系统催化剂出现烧结、积灰现象；④启动初期，适当降低燃烧器喷嘴摆角，适当的开大紧凑燃尽风COFA挡板，这样可以降低炉膛火焰中心温度，同时根据现场需要，开启SOFA风，这样有利于消除两侧烟温偏差。

超超临界1000MW锅炉选型论文【摘要】对于超超临界1000MW锅炉的选型需要注意的关键点有很多，例如：水冷壁系统、过热器和再热器系统和燃烧设备等，必须要保证这些关键点的设计，才能够保证超超临界1000MW锅炉能够投入运行。

引言目前较为先进的燃煤发电技术主要发展方向是超临界（SC）和超超临界（USC）发电，同时这一技术也是常规的亚临界发电技术的延续和发展，目前1000MW超超临界机组的热效率与整体煤气化、增压流化床等其他先进的燃煤发电技术不相上下，并且在污染物方面的处理也渐趋符合相关标准，逐渐成为目前世界上最为可靠的先进燃煤发电技术。

1.超超临界发电技术的发展历程概述在国际上一般把主蒸汽压力在28兆帕斯卡以上的，或主蒸汽和再热蒸汽温度大于等于580摄氏度的机组定义为超超临界机组[1]。

超超临界发电技术发展至今已经有较长的历史，自从上世纪五十年代起，英国、德国为代表的国家就已经开始了对超超临界发电技术进行了开发和研究，而美国是世界上最早从事超超临界发电技术研究和应用的国家，并且率先建成投产了世界上第一台超超临界机组。

此后美国在六十年代到七十年代仅仅十年的时间，投运了百来台超临界机组，而俄罗斯在第一台超临界机组投运之后，前期采用300MW以上的机组全部都采用了超超临界参数，日本通过引进先进技术和对技术的不断创新，极大的提升了超临界设计水平和制造水平。

相比于发达国家，我国的超超临界技术发展的较为缓慢，在上世纪末才引进了第一台600MW超临界机组，经过不断的研究和创新，在二十一世纪初期投运了我国自产的600MW超临界机组，随后我国研制出首台1000MW超超临界机组并投入到商业运行中。

目前我国对于1000MW超超临界机组的建设正在不断发展，并且已经具备了生产能力，相信我国的超超临界机组将会有更大的发展空间。

2.超超临界1000MW锅炉选型的关键要点分析在超临界压力下，水蒸气是单项工质的，其热传特性比亚临界压力下的双相工质更加优秀，但是需要注意的是较小的温度变化会导致较大的焓值变化，也就是说应该要注意锅炉运行中需要加大对煤水比调整的注意，此外还应该注意超超临界机组一般都是采用定、滑、定这种运行方式，这并不能够避免在滑压过程中进入临界点和亚临界区域。

▪ 综合灰熔点温度、酸碱比等指标判断，设计煤种和校核煤种均具有严重的 结渣倾向；
▪ 设计煤种和校核煤种的沾污特性严重
▪ 从灰中的SiO2、Al2O3、Fe2O3含量以及磨损指数EI等综合判断，设计煤种和 校核煤种具有轻微磨损特性；
▪ 设计煤种/校核煤种硫份和灰份含量都比较低，铁和碱金属在灰中的含量 中等，但钙含量较高可有助于减轻腐蚀，设计煤种不具有腐蚀性。对于校核 煤硫份比较低但是灰份中等，然而，灰中由于高的硅/氧化铝，非常低的铁 含量和中等程度的钠/钾含量，所以校核煤种同样也不具有高的腐蚀性。
MW
[t/h]
[bar]
[°C]
2
1,122
2,959
295
600/605
2
460
1,345
290
544/568
2
900 (980) 2,789
279
542/568
1
1,012
2,662
290
580/600
1
330
1,017
262
543/542
2
800
2,298
285
547/565
20
500
1,720
向与会的各位领导和专家致敬！
1000MW超超临界锅炉技术
上海电气上海锅炉厂有限公司 2007年5月18日
主要介绍内容
SBWL1000MW超超临界锅炉技术来源； Alstom 公司超临界锅炉技术特征及业绩； 1000MW等级超超临界直流锅炉方案简介；
➢ 塔式布置 ➢ 双烟道布置
SBWL1000MW超超临界锅炉技术来源
再热蒸汽温度 560 °C
燃料 烟煤
电厂
Neurath F/G Patnow 外高桥 尼德豪僧 K Florina 黑泵 A/B Poryong 3 & 4, … Vestkraft Unit 3 GKM Mannheim Boiler 18 Scholven Unit F, … 艾米路希 普罗旺斯 Talcher 马廷巴

过热器出口蒸汽压力
27.56MPa
再热器入口蒸汽压力
6.14MPa
再热器出口蒸汽压力
5.94MPa
再热蒸汽流量(B-MCR) 2446t/h
汽轮机
制 造 厂：
上海汽轮机有限公司
汽轮机型式：
超超临界、一次中间再热、单轴、 四缸四排汽、双背压、凝汽式、
八级回热抽汽。
铭牌功率： 汽轮机参数 ： 给水温度: 加热器级数： 工作转速：
二、1000MW超超临界锅炉整体 布置
1．燃料特性和灰特性 电厂燃煤设计煤种为神府东胜煤，校核煤种为晋北烟煤
表1-4-1煤质分析数据及灰份组成
名称及符号
工 业 分 析
收到基全水分 空气干燥基水分 收到基灰分 收到基挥发份
收到基固定碳
收到基低位发热量
哈氏可磨系数
元 素 分
收到基碳 收到基氢 收到基氧
技术支持方
采购途径 国产 国产 国产 国产 国产 国产 国产 国产 进口 进口 进口 进口 进口 进口
设备名称 凝结水泵
循环水泵
供货商 Sulzer 德国KSB 美国Flowserve 英国Weir 日本荏原 日本酉岛 ITT 日本酉岛 日本荏原 Sulzer ITT 英国Weir 德国KSB 美国Flowserve
机组热耗小于7420KJ/Kwh 。
锅炉主要特性对比
项目名称 技术支持方
锅炉型式 炉膛尺寸 (2810t/h)
炉膛尺寸 (2950t/h)
水冷壁型式
启动系统
过热器系统 过热蒸汽 调温方式 再热器系统
哈锅（HBC）
三菱公司（MHI,JAPAN） Л型炉 单炉膛 燃烧器八角双切圆
31.016×15.314×65.500

1000MW超超临界某火电机组高压加热器选型及配置研究摘要：高压加热器是火电机组回热系统的关键设备之一，对提高机组热效率发挥着重要作用，其设计选型及配置不仅影响到机组的经济性，还影响到机组的安全运行。

本文从理论上分析了某项目1000MW超超临界火电机组高压加热器选型和配置情况，对同型号机组设计高压加热器选型及配置具有参考作用。

关键词：1000MW；超超临界；U形管；蛇形管；单列；双列；立式；卧式引言随着1000MW超超临界火电机组主机参数和容量的提高，机组配套高压加热器的参数和容量也随之提升。

相对于1000MW一次再热机组，1000MW二次再热机组初参数进一步提高，高压给水的设计压力也随之提高，因此高压加热器的设计和制造难度也越来越大。

由于技术传承关系，国内以往一次再热超超临界机组均采用U型管高压加热器，而蛇形管高压加热器在欧洲国家应用比较广泛，近几年在国内受到一定的关注，国内现已有蛇形管高压加热器火电机组使用业绩。

一、高压加热器的结构型式根据传热管形状不同，现代大型火力发电机组回热系统中的高压加热器通常有两种结构型式，即U形管式和蛇形管式。

目前，国内1000MW超超临界机组常采用传统的U 形管式高压加热器，而在国外，尤其是欧洲的一些超临界及超超临界火电机组，蛇形管式高压加热器应用比较广泛。

1．U形管与蛇形管高压加热器的结构特点U 形管式高压加热器管侧为高压部分，由半球形水室、管束（管板、U 形管、导流板和支撑板等）、壳体、固定支座和滑动支座等组成。

U形管式加热器由于管板、水室、筒体一般较厚，水室分隔板在与管板、水室焊接和在高加快速切除时热应力较高。

制造厂通常的解决方法是将水室分隔板组件制成半圆锥形或半球形，其底面与管板密封焊接，在水室分隔板组件与给水出口管之间用一个过渡圈连接，具体结构及流程见下图1所示。

图1 U形管式高压加热器结构及流程示意图U 形管式高加换热管材料采用 SA－556C2，为美国 ASME 标准中加热器专用钢管，国内各个加热器厂家普遍选用此材料。

第26卷第2期 2006年4月动 力 工 程Journal of Power EngineeringVol.26No.2 Apr.2006文章编号:1000 6761(2006)02 166 05超超临界1000MW 锅炉选型的几个关键要点郑民牛(谏壁发电厂,镇江212006)摘 要:论述了水蒸汽在超临界状态下的物性、传热特性和在锅炉内部的状态变化过程,提出了超超临界1000MW 锅炉选型的关键问题,包括水冷壁系统螺旋管圈和垂直管圈的优缺点、过热器和再热器系统降低热偏差和增强可调性的措施、燃烧设备对煤种的适应性、材质和壁温在线监测、吹灰器布置等。

图1关键词:动力机械工程;火力发电厂;超超临界锅炉;选型中图分类号:TK229.2 文献标识码:AA Few Key Problems Concerning Type Choice of 1000MWUltra Supercritical BoilersZ HENG Min niu(Jianbi Power Plant,Zhenjiang 212006,China)Abstract :The physical properties of stea m under critical steta ,its heat transfer charecterstics and its conditional changes within the boiler are described.A few key problems ,concerned in the type choice of 1000MW ultra supercritical boilers are dealt with,including the advantages and disadvantages of spirally wound and vertically coiled water wall tubes,measures for reducing thermal deviations in the superheater and reheater syste m as well as their adjustability,and adaptability of the combustion equipment to coal category variations,stressing at the same time the importance of on line monitoring the wall temperatures and that of soot blower arrangement.Fig 1.Keywords :power and mechanical engineering;fossil fired power plant;ultra supercritical boiler;type choice收稿日期:2005 10 05作者简介:郑民牛(1944 ),男,浙江宁波人,国电谏壁发电厂原副总工程师。

墙式 四角塔式 南通三期
250
2.0 1.9 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 1.0 0.9 0.8 250
350
450
550
650
750
850
950 1050 机组容量 MW
350
450
550
650
750
850
950 1050 机组容量 MW
最上层燃烧器中心距屏底距离 m
二、国内典型燃煤特点
国内各典பைடு நூலகம்煤样的常规煤质数据比较
项目 全水分 收到基灰分 干燥无灰基挥发分 收到基全硫 收到基低位发热量 变形温度 软化温度 半球温度 流动温度 二氧化硅 三氧化二铝 三氧化二铁 氧化钙 氧化镁 氧化钠 氧化钾 哈氏可磨指数 冲刷磨损指数 符号 Mt Aar Vdaf St，ar Qnet，v，ar DT ST HT FT SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO Na2O K 2O HGI Ke 单位 % % % % MJ/kg × 3℃ 10 × 3℃ 10 × 3℃ 10 × 3℃ 10 % % % % % % % 宝日希勒 贵州无烟 神华烟煤 准东烟煤 贵州烟煤 潞安贫煤 褐煤 煤 35.4 15.4 16.7 10.1 4.89 8.2 13.28 6.73 4.28 34.09 15.11 27.86 44.19 34.13 29.82 26.64 12.52 9.31 0.17 0.44 0.30 2.24 0.27 2.29 15.11 23.42 23.31 19.07 28.12 21.42 1.14 1.12 1.10 1.23 1.36 1.28 1.15 1.15 1.11 1.27 1.42 1.37 1.16 1.16 1.12 1.29 1.38 1.17 1.18 1.30 1.31 1.49 1.41 44.44 27.80 18.75 59.47 43.32 64.68 12.19 11.32 10.54 22.96 36.37 22.31 16.50 17.70 25.19 8.58 3.07 6.67 14.97 25.54 19.66 3.11 8.54 1.77 2.34 1.04 2.16 1.07 1.33 0.93 1.13 1.18 5.68 0.52 0.88 0.47 1.78 0.50 1.68 0.55 0.28 0.46 77 67 86 105 83 70 1.60 0.85 1.0 1.50 0.50 4.5

此 氧量 函数 是 根 据设 计 煤 种 给 定 的 ，但 由于 燃煤 资 源的 日益 紧张 ，大 部 分 电厂投 运后 都 未 能 燃用 设计 煤种 且 燃 用 的煤 种也 日趋 多 样 化 。不 同 的煤 种燃 尽需 要 的过 量 空气 系数 是 不 同的 ，对 于 烟煤 来说 发热 量越 低 的煤 种 燃 尽需 要 的过 量 空 气 系数 越高 ，需 要 控 制 的燃 烧 氧量 也 应 越 高 ；而 发 热量 越高 的煤 种 燃 尽 需 要 的过 量 空 气 系 数 越 低 ， 燃 烧 氧量也 应 相 应 降低 。如 针对 燃 尽 性 能 差 异较 大的煤 种都 采 用 同一 燃 烧 氧 量 运行 ，燃 尽性 能差
第 ４１卷 ２０１３年 １０月
云 南 电 力 技 术
ＹＵＮＮＡＮ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷ ＥＲ
Ｖｏ１．４１ Ｎｏ．５ ０ｃｔ．２０１３
１ ００Ｏ ＭＷ 超 超 临 界 机 组 锅 炉 运 行 参 数 控 制
李 贺 谢 江 祁 积 满
（广 东 惠州 平海 发 电厂有 限公 司调整 试验 证 明原 给 定 氧量 控 制 曲线 的氧量 偏 高 ，在 整 体 降低 了原 设 计 院给 定 的 氧 量设 定值 后将 氧 量 修 正 系数 引入 氧量 控 制 函数 中以满足 不 同发 热 量 煤 种 对锅 炉 氧 量 的要 求 。氧 量修 正 系数 为 ＢＴＵ 的函数 ，ＢＴＵ数值 为对 应 负荷 下 实际燃 煤量 与设 计 燃 煤 量 的 比值 ，用 以判 断实 际燃 煤 的发 热量 。氧量 修 正 系数 与 ＢＴＵ （实 际燃 煤 量／设计 燃 煤量 ） 的 函数 关 系如 图 ２所 示 。
１ 前 言
通 过 运行 参 数 的精 细 化 控 制进 行 锅 炉 燃烧 优 化是 提 高锅 炉 效 率 、降低 煤 耗 的重 要 途 径 。近年 来 随着 大容 量 、高参 数 机 组 的投 运 ，测 量 手段 不 断完 善 ，ＤＣＳ控 制 系统 也 进 行 了升 级 ，机 组 的 自 动化 水平 大 幅度 提高 。同时 开 放 式 ＤＣＳ逻 辑 的广 泛 应 用也 为 运行 人 员参 与 逻 辑修 改 以 通过 自动 调 节 实 现运 行参 数 的精 细化 控制 提供 了 良好 的条 件 。 将 由实验所 得 的优 化参 数 以 函数 曲线 的形 式 应 用 于 ＤＣＳ中实现 机组 的优 化 运行 不 仅 减 少 了运 行 人 员 手 动调节 的工作 量 也 避 免 了 由 于运 行 人 员 水 平 的参差 不齐 导 致调 整效 果 的差 异 。

性 的切实 有效 的措施 。
超临 界 机 组 锅 炉 是 东 方 锅 炉 厂 与 其 技 术 支 持 方 Ｂ Ｋ公 司 、 ＨＤ Ｈ Ｂ Ｂ公 司联 合 研制 的第 １ １ ０ Ｗ 个 ０Ｍ ０
等级超 超 临 界机 组 锅 炉 项 目。 Ｄ ３ ０ ／ ６ １ Ｇ ０ ０ ２ ． ５一Ｉ Ｉ １
ｎｏ ｒａｄ — ｄ ｄ ｎ ｅｅ ｅ ｃ ｎ ｅ ｕｉ ｅ ｙ ｍａ ｅ ｍｏ ｅ ｆｒｒ ｆｒ ｎ ｅ ｉ ｑ ｐｍｅ ｔｔｐ ｅ ｅ ｉｎ． Ｃｏ ｎ —ｙ ｅ ｓ ｌｃｔ ｏ ｍｂｉ ｎ ｈ ｎｉ ｏ ｅ ａ ｉｎ．ｔ ｅ ａ ａ ｙ ｉ ｈ ｎｉｇ ｔ ｅ ｕ ｔ ｐ ｒ ｔｏ ｈ ｎ ｌ ｓｓｏｎ ｔｅ ｕ— ｎｉ ｃａ ｃｔ ｔ ｐａ ｉ ｙ，ｃ ａ ｒ ｄ ｏ ｌｇ ａ ｅ， ｅ ｏｍｂ ｓｉ ｎ ｍ ｏ ｎ ｅ ｉｇ ｓ ｒａ ｅ ｍａｔｒａ ｒ ｎ ｕ ｔｏ ｄｅ ａ ｄ ｈ ａｔ ｕ ｆｃ ｎ ｅ ｉｌｗｅｅ ｄｏ ｅ，ａ ｅ ｅ ａ ａｎ ｐ ｏ ｌ ｍｓ ｎ ｅ— ｎｄ ｓ ｖ ｒ ｌｍ ｉ ｒ ｂ ｅ ｅ
０ 引 言
华 电国际邹 县发 电厂 扩建工 程 ２Ｘ１ ０ Ｗ 超 ０ ０Ｍ
大 对煤种 变化 和煤 质 变 差 趋 势 的适 应 能 力 、 负荷 调 节能 力 、 内结 渣 、 Ｎ 排 放 、 负 荷 稳 燃 、 炉 低 Ｏ 低 飞灰 对尾 部对 流受 热 面 的磨 损 问题 等方 面 ， 取 了针 对 采
ｔ ｎＬｍ ｔ ｎ ｆｈ ｉｔｏａ ｚｄｄ ｍ ｎｔ ｔ ｎｐｏ ｃｓ０ ｐｒ ｄｔ ｈ ｏ ｇ ｆ ０ ｉ ｉｉ ｄｉ ｏｅｏ ｅｆｓ ｌ ｌｅ ｅ ｏｓ ａ ｏ ｒ ｅｔ ｆ ｉ ｏｔ ｃｎｌ ｙｏ ｌ ０ ｏ ｅ ｓ ｔ ｒ ｃ ｉ ｒｉ ｊ ｒｍ ｅ ｅ ｏ ０ ＭＷ ｎｔ．ｈｒ ａ ｕｉ ｔｅ ｗ ｓ ｓ ｅ

万方数据
・２２・
华电技术
第３０卷
７１４．５ｍｍ
９１４ ４ｍｍ
３４２ ９ｍｍ
’
１１４ ３ｍｍ
１１４
３ｍｍ
的选取有关，烟温越高、灰粒越软，其磨损性也就越 弱，而尾部对流受热面（除省煤器外）区域的烟气温 度较高，灰粒的磨损特性较弱。灰粒磨损特性较强 的区域为处于烟温较低的省煤器区域，省煤器区域 烟速按小于９ ｍ／ｓ设计。低温过热器和低温再热器
过热器、再热器管壁温度的计算特点及其
以及切高加等因素的影响。
水冷壁最关键的设计参数在于水冷壁管内质量
安全裕度
３．１过热器、再热器管金属壁度的偏差 （１）屏间偏差。它包括集箱内蒸汽流量的水力 偏差和炉宽方向的因烟气温度不同等引起的热力 偏差。 （２）同一管屏内的偏差。它包括管屏内各管之 间的水力偏差和沿烟气流动方向的热力偏差。 ３．２减小管壁金属壁温偏差的措施 （１）采用前、后墙对冲燃烧炉型。该炉型有利 于对炉膛的温偏差的控制。 （２）为减小过热器、再热器的热偏差，低温再热 器与高温再热器的连接管道进行左、右交叉；屏式过 热器至高温过热器连接管道进行左、右交叉，并在连
采用内螺纹管，传热发生恶化时的临界热负荷与设
表１水冷壁管的最高计数据
1 000 MW超超临界锅炉设备的选型分析
作者： 作者单位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 井绪成， 蒋建设 华电芜湖发电有限公司,安徽,芜湖,241300 华电技术 HUADIAN TECHNOLOGY 2008,30(7)
速选取为１２一１３ ｍ／ｓ，按照ＢＨＫ公司的常规设计， 通常不需要装设防磨装置。为了确保锅炉的安全运 行，提高对高灰分煤的适应性，在易发生磨损的地方 仍设置了防磨盖板和烟气阻流板。 １．４保证锅炉最低不投油稳燃负荷的措施 为达到锅炉最低不投油稳燃负荷３０％ＢＭｃＲ的 要求，在燃烧器的设计时主要采取了如下措施： （１）采用了陶瓷稳燃环，可促进快速点火和提

关于沙洲二期超超临界机组汽轮机主机参数选型的报告汽轮发电机组的经济性主要由工质参数，设备的结构性能，各辅助工作系统的配置状况所决定。

我公司二期工程主机招标在即，汽轮机主机蒸汽参数的选型，将对机组投产运行后经济性的提高起到至关重要的作用。

现就汽轮机主机蒸汽参数的选型分析如下：一、蒸汽参数对机组经济性的影响在超超临界机组参数范围的条件下，主蒸汽压力提高1MPa，机组的热耗率可下降0.13%-0.15%；主蒸汽温度每提高10℃，机组的热耗率可下降0.25%-0.30%；再热蒸汽温度每提高10℃，机组的热耗率可下降0.15%-0.20%。

由此可见提高蒸汽的初参数对机组的经济性提高非常明显，且提高蒸汽温度对提高机组的热效率更有益。

二、超超临界汽轮机的材料虽然提高蒸汽的初参数对机组的经济性提高非常明显，但受到材料的限制，蒸汽参数并不能一味的提高。

超超临界技术发展从某种程度上来说取决于的材料的发展。

超超临界机组材料要考虑的性能有高温强度、烟气侧抗高温腐蚀性能、蒸汽侧抗高温氧化性能、疲劳特性、加工工艺性能等。

对于汽轮机本体材料来说主要考虑高温强度、疲劳特性性能。

目前超超临界汽轮机本体叶片、转子、汽缸、阀体选用材料为铁素体9-12%Cr 耐热钢，主要形成两个等级，600℃和625℃。

上表数据来源：上海发电设备成套设计研究院《超超临界机组材料》。

国际上可采购到的成熟材料可满足620℃蒸汽参数的要求，不存在无法解决的否决性的技术问题和技术瓶颈。

1）600℃的9-10%Cr耐热钢汽轮机至今已运行10年以上，无论含W或不含W都能在600℃下安全运行，属于有成熟运行业绩产品。

2）625℃的9%Cr钢已完成用于产品前的全部试验，试验数据表明“620℃的超超临界参数”汽轮机已不存在材料技术问题。

但目前此参数机组国内已有产品订单但无投运业绩（安徽田集660MW机组）。

国外德国达特尔恩有产品业绩，无投运业绩。

日本有投运业绩，时间不长，没有长期服役的考验。

1000MW超超临界机组主机设备选型目录1 前言2 国外超超临界机组技术发展状况和经验教训2.1 国外主要技术流派超超临界汽轮机技术特点2.2 国外主要技术流派超超临界锅炉技术特点2.3 国外主要技术流派大功率发电机技术特点2.4 国外近期超超临界机组的主要业绩3 国内超超临界机组最新发展状况和技术特点3.1 国内1000MW超超临界汽轮机技术合作情况3.2 国内1000MW超超临界锅炉技术合作情况3.3 国内1000MW发电机技术合作情况4 超超临界机组的运行特性4.1 低负荷运行特性4.2 负荷变化的范围和变动率4.3 启动方式4.4 启动时间5 1000MW超超临界机组结构选型5.1 1000MW超超临界机组再热次数分析5.2 1000MW超超临界机组炉型选择分析5.3 1000MW超超临界机组发电机型式及电压等级选择分析5.4 1000MW超超临界机组汽轮机结构分析6 1000MW超超临界机组主要蒸汽初参数选择6.1 超超临界主要蒸汽参数对经济性的影响分析6.2 超超临界机组可靠性分析7 对主机参数的推荐意见和结论[内容提要]：结合国外超超临界机组发展情况，通过对不同压力温度的方案计算和材料比较，建议本工程采用蒸汽参数25(26.25)MPa/600℃/600℃的四缸四排汽单轴一次再热1000MW超超临界机组，其中如采用东汽、哈汽等引进日本技术的汽轮机，推荐主汽压力为25MPa，如采用上汽引进SIEMENS技术的汽轮机，推荐主汽压力为26.25MPa。

主蒸汽温度600℃，一次中间再热温度600℃参数。

1 前言我们知道，亚临界机组的工作压力低于水的临界点压力(Pc=22.129MPa)，一个很明显的特征就是蒸汽循环中存在一个定温汽化的过程，并在锅炉的汽包中完成对汽水的分离。

而当机组的工作压力大于水的临界点压力时，我们就称之为超临界机组。

对于超临界机组来说，当工质被加热到某一温度后就立即全部汽化，不存在上述汽化分离的过程。