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唐钢1700热轧精除鳞的优化改造
付祎雄
【期刊名称】《工业技术与职业教育》
【年(卷),期】2010(008)004
【摘要】针对唐钢1700生产线精除鳞机近几年使用情况,通过对喷嘴的优化选择及布置,解决其应用过程中发现的缺陷和取得的效果.
【总页数】3页(P40-42)
【作者】付祎雄
【作者单位】唐钢第一钢轧厂,河北唐山063016
【正文语种】中文
【中图分类】TG333.2
【相关文献】
1.浅谈唐钢1700热轧加热炉温度控制 [J], 康东辉
2.唐钢1700热轧线卷取机组能力 [J], 吕耀强;张毅勃
3.高压水除鳞变频系统在唐钢1810mm热轧线的应用 [J], 史静娴
4.唐钢1700热轧精除鳞的优化改造 [J], 付祎雄
5.高压水除鳞变频系统在唐钢1810mm热轧线的应用 [J], 史静娴
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浅谈轧钢水系统整改、节能改造摘要：重庆钢铁股份有限公司江南新区自2009年环保搬迁建成运行已有10余载，随着各产线生产能力的不断提升，特别是轧钢工序水系统的运行负荷越来越大，对其要求也逐渐增高。
轧钢水系统跑冒漏滴现象增多，耗能逐步增高、进而出现各类轧钢水压力不够、水量不足的局面，为了改善、消除此态势，从设备改型、管路改造、检维修、节能设计等方面找出应对措施加以整改治理，来顺应目前公司提倡的“低成本、高效率”的生产运行模式。
关键词：轧钢水系统整改节能改造轧钢水系统目前表现出浊环水压力不够，循环冷却水温度上升、设备管路堵塞严重、漏滴现象常见等设备问题，导致能耗高、检维修成本上升、由此造成的环境污染亦趋明显，且设备运行故障率升高、设备综合效能降低，甚至时常造成停产。
浊环水压力低，造成水量不够，产品除鳞效果不好影响产品质量，净环水压力低，水量不足会造成关键设备电机冷却不够，润滑不好电机局部温度升高造成设备故障，影响设备使用效率。
轧钢水压力低原因各异，要保证正常的水压，必须消除导致压力低的所有隐患，降低设备运行风险，才能高效高产。
一、设计缺陷的消除1、设计方面：高压浊环水（1.0MPa）常有堵塞喷嘴影响轧辊冷却的问题，因运行时间的推移产量的提升，管路过滤能力的不足和劣化，比如：浊环水堵塞水嘴影响1780轧辊冷却，因轧钢轴承等部位温度升高，频繁停产换辊，停机时间增加，日历作业率降低，同时吨钢浊环水消耗增加，吨钢成本增加。
为此轧钢供水站在轧钢工序的高压浊环水供水母管上加装两台新过滤器以改善水质，管路堵塞情况好转。
为了更好的服务生产，保证轧钢设备设施状态的稳定。
轧钢水站又对高压浊环水管网做了2项改造：1、在高压浊环水管网末端增加排渣口，分别在粗轧区、精轧区高压浊环水管网末端增加一个DN100手动或气动冲渣阀门（气动冲渣阀门可以将信号接入轧机操作台，实现远程操作）次换辊或检修恢复生产用水前，提前打开排渣阀排污，每次排污时长操作人员根据现场情况自行确定。
2011.0280安钢1780mm 热连轧生产线的工艺及设备魏宏武（安阳钢铁股份有限公司第二炼轧厂，河南 安阳 455004）摘要：安阳钢铁股份有限公司建设了一跳集炼钢，炉外精炼，连铸和轧钢四位一体的先进生产线，取得良好的效果，文章基于此介绍了安阳钢铁公司第二炼轧厂1780mm 热连轧生产线的产品结构和主要工艺设备及其特点。
关键词：1780mm 热连轧； 安钢；粗轧机；精轧机；卷取区；精整区中图分类号：TG333 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2011）34-0080-02一、概述安阳钢铁股份有限公司（以下简称安钢）2005年对原有无缝钢管厂、薄板厂进行搬迁改造，目前正在建设一条集炼钢、炉外精炼、连铸和轧钢四位于一体的具有当今世界先进水平的1780热连轧生产线，是安钢“三步走”发展规划的关键项目，并于2007年6月轧出第一卷钢。
该生产线分两期建设，一期已建成投入使用2座步进式加热炉、1架带立辊的四辊可逆式粗轧机、1台转鼓式飞剪、7架四辊精轧机、2台卷取机，年产量为200万t/a；二期现已增建1座步进式加热炉、1台带立辊的二辊可逆式粗轧机、1台卷取机，年产量为400万t/a，并在钢卷库增设一条平整分卷机组，其年产量为80万t/a。
产品规格：带钢厚度1.2～19mm，带钢宽度800～1630mm，钢卷内径φ762mm，钢卷外径φ2150mm，最大卷重32t，钢卷单重 19.8kg/mm。
生产钢种有普通碳素结构钢、优质碳素结构钢、管线钢、低合金结构钢、低碳钢和超低碳钢。
二、主要工艺及设备（一）工艺流程其主要生产工艺流程为：炼钢→炉外精炼（LF、VD ）→连铸→热装（冷装）→加热→粗除鳞→E1/R1粗轧机→E2/R2粗轧机→中间坯保护罩→切头剪→精除鳞→F1-F7精轧机→层流冷却→卷取机→打捆机→打号机→步进梁式运输机→入库。
（二）加热炉主要工艺设备热连轧加热炉上料辊道与连铸坯辊道直接连接，采用了板坯热送热装工艺、汽化冷却工艺和最佳燃烧控制模型。
冶金动力METALLURGICAL POWER2020年第5期总第243期高压除鳞水罐液位不同步问题的解决秦娜（安阳钢铁建设有限责任公司，河南安阳455004）【摘要】安阳钢铁集团有限公司1780热连轧在生产过程中，高压水除鳞系统两个高压储水罐出水不同步，导致钢材质量受到严重影响。
使用较少的改造成本，很好地解决了水罐不同步问题。
【关键词】除鳞；不同步；液位；改进【中图分类号】TQ085【文献标识码】B【文章编号】1006-6764(2020)05-0056-03【开放科学（资源服务）标识码（OSID ）】Solution to the Problem of Asynchronous Liquid Levelin High Pressure Descaling Water TanksQIN Na（Construction Co.,Ltd.of Anyang Iron and Steel Group,Anyang,Henan 455004,China ）【Abstract 】In the production process of the 1780continuous rolling hot strip mill ofAnyang Steel,the two high-pressure water storage tanks of the high-pressure water descaling system were out of sync,which seriously affected the steel quality.With low transformation cost,the problem of water tank out of synchronization was successfully solved.【Keywords 】descaling;out ofsync;liquid level;improvement1概述安阳钢铁集团有限公司第二炼轧厂1780热连轧板材生产线，生产设备和控制系统都具有国内先进水平。
热轧水处理浊环水系统节能减排改造摘要:本文主要论述了在热轧总厂二分厂水处理DC2和DC3浊环水系统新增一套PLC控制系统和12个远程调节阀及相关配套设备，分别对原有工艺控制参数进行优化,增加了调节、记录、报警等功能；大大提升水处理效率，避免能源浪费；稳定了供水的系统压力,减少了管线的故障。
一、现状及存在的问题1。
1存在的问题热轧总厂二分厂水处理的浊环水系统负责提供轧制线除磷工艺水以及辊道和轧机的工艺冷却水供水，并处理使用后的含大量氧化铁皮及油污的回水,经过水处理旋流沉淀池、平流沉淀池、过滤器、冷却塔等处理成净水,回到集中的吸水井,再由浊环水系统的12台泵加压到现场用户。
DC2管网工作压力0.53～0。
55Mpa，DC3管网工作压力1。
12～1.2Mpa。
热轧轧制线除鳞水及大部分工艺冷却水随轧制节奏及工艺要求周期性间断喷射,所以浊环水系统管网压力一直处于波动状态，造成泵站电机和水泵长期不稳定运行，大大降低了电机和水泵使用寿命,频繁的压力波动造成多次水管爆裂事故。
同时为保证工艺需求，浊环水系统一直按最大系统供水量运行，由于轧制线除鳞水及冷却水间断喷射，大约38％系统净水经管道安全阀直接溢流排入地沟，与污水混合进入循环处理过程，造成严重的能源浪费，同时大大增加了水处理负荷，增加了过滤塔滤芯备件及维护成本。
1。
2浊环水系统运行流程红色为污水处理的进程，蓝色净水的工作流程1。
3原因初步分析浊环水DC2、DC3主管末端,阀门口径非常大，安全溢流阀调节精度差，压力波动大，从泵站到供水末端管网管线长，且走向非常复杂,弯头、三通、变径较多，净水在管线运行中压力损失达40％,而工艺要求供水末端压力稳定在1.12—1.2Mpa，所以实际运行中往往采取加大泵站供水流量，调低主管末端安全阀溢流值来保证末端供水压力稳定，造成泵站长期高负荷运行，泵站出口调节阀功能失效，根据现场流量计测定，工艺实际需求净水量仅为泵站供水量的38%以上，造成大量净水经安全阀直接排入地沟混合成污水进入循环处理过程，造成严重的能源浪费。
热轧1780生产线1780生产线主要设备包括三座步进梁式加热炉、一台板坯高压水除鳞箱、一台定宽压力机、三架立辊轧机、一架二辊可逆粗轧机、一架四辊可逆粗轧机、十二组保温罩、一台转鼓式切头飞剪、一台精轧高压水除鳞箱、七架四辊连轧机组、一套层流冷却装置、三台地下卧式卷取机及相应辅助配套设施等。
加热炉简介•型式：步进式•数量：3座，4#硅钢炉正在建设•板坯规格：230（200）×950～1650 ×4000 ～11000•板坯入炉温度：热装温度≥500℃，冷装常温•板坯出炉温度：1200 ～ 1250℃•加热能力：350t/h.座（700 ℃），270t/h座（冷装）•加热炉装料辊道与出料辊道中心距：47.5m定宽压力机为水平对称型,是将从加热炉抽出的板坯全长连续地对其板宽进行强制压下,以得到宽度一致的板坯。
压力机负荷：最大2200吨宽度压下量：最大350mm板坯行走量：400mm板坯速度：20mpm主电动机：１-３４００kw1780精轧机组是日本三菱重工设计，设备由三菱重工与中国一重合作制造或从日本引进。
主要包括：测量辊、切头剪、精轧机除鳞机、F1E立辊轧机、7架精轧机及其附属设备组成。
F1，F5～F7为常规轧机；F2～F4为PC轧机，F4～F7带有ORG装置，设计年生产能力350万吨。
F1E立辊有AWC(宽度自动控制)功能。
精轧机采用全液压压下装置AGC 系统, 液压缸行程为120㎜,增加了压下的快速性，提高板厚的精度.目前AGC 系统厚度控制数学模型不断完善, 控制精度不断提高。
精轧机组F1～F7采用热轧油工艺润滑技术。
F1～F7采用横移台车快速换工作辊，减少停轧时间。
•型式：7机架四辊不可逆式（附着式立辊F1E）•F1～F3工作辊：φ800/φ710×1780mm•F4～F7工作辊：φ700/φ625×1780mm•支持辊：φ1550/φ1400×1760mm；•F1E轧辊：φ630/φ570×350mm•F1～F3 主电机：3×AC8000kW；•F4～F6主电机：3×AC7500kW；•F7主电机：1×AC7500kW；•F1E主电机：2×AC370kW•F1～F3轧制力：max4000t；F4～F7轧制力：max3400t•F1E侧压量：max20mm•轧制速度：max20.9m/s。
2010年1月份钢厂新增产线设备汇总新增产线：松汀钢铁高速线材一号线竣工投产：2010年元月24日,备受瞩目的松汀钢铁公司重点工程建设项目?D?D 高速线材1#线工程在全体干部职工的热切期盼中成功试车投产。
国内首条自主集成钢渣综合利用生产线投产：1月25日，国内首条自主集成的钢渣综合利用生产线在中冶宝钢技术服务公司工业园区建成投产。
这标志着中冶技术在改造升级钢渣资源综合利用新工艺、新技术、新设备，大力发展绿色循环经济产业上实现了新突破，也有利于宝钢的钢渣得到更好的开发利用。
宝钢1780mm热轧精轧高压水除鳞改造工程投产：12月25日，由中冶赛迪负责设备成套供货、工厂设计和软件设计的宝钢不锈钢1780mm热轧精轧机组增设机架间高压水除鳞工程施工、调试完毕，顺利投产，整条生产线恢复正常生产。
泰钢2#1700冷轧机组单体试车成功：1月17日，中冶实久承建的泰钢2#1700冷轧机组工程单体试车一次性成功。
济钢厚板生产线即将投产：从济南出入境检验检疫局获悉，济南钢铁股份有限公司总投资近50 亿元的4.3米宽厚板生产线即将于2月建成投产。
宝日汽车板新增RCL-D4重卷机组生产线试生产：由宝钢工程总承的宝日汽车板公司新增RCL-D4重卷机组生产线，经过各方的努力，于1月12日开始试生产，提前两个月完成计划目标。
山西建邦100万吨棒材工程热负荷试车一次成功：1月6日，由华冶机装分公司承建的山西建邦特钢100万吨棒材工程热负荷联动试车一次成功，顺利进入试生产阶段，按合同要求提前37天完成施工任务,甲方高度称赞华冶为“铁军”。
宜昌三峡订购两条超薄板连续退火线：宜昌三峡全通涂镀板公司授与德国SMS Siemag公司合同，为其提供两条连续退火线。
两条线将用于处理超薄板，产品电镀后用作包装材料。
退火流程及后续处理消除了带材在轧制过程中产生的应变硬化，机械性能和表面质量可完全根据需要设定。
两条线分别计划于2011年5月和6月投入运行。
1780热连轧机组高压水精除鳞系统管路改造【摘要】本文叙述了高压除鳞系统特点、功用及原理，重点介绍了高压水系统管路的冲击振动、沿程阻力和局部阻力损失及管路支撑结构改造前后的计算对比，结合施工现场实际需求对除鳞系统管路的优化改造。
【关键词】高压水除鳞系统改造降低成本1.概述1780热连轧生产线高压水除鳞系统部分的设计：站内系统设计由重庆水泵厂有限公司设计，车间管路由中国一重设计院设计；热轧带钢在成品生产过程中，氧化铁皮的产生是不可避免的。
高压水除鳞系统就是除去热轧带钢生产中产生的氧化铁皮；是现代中厚板、热连轧带钢生产应用最为广泛的除鳞方式；是热轧带钢生产中不可缺少的重要环节；是决定热轧带钢表面质量的关键工艺工序之一。
遵循质量第一的原则，高压水除鳞适应和推动了现代化冶金工业的发展，强有力的高压水彻底清除炉生氧化铁皮（Fe3O4、Fe2O3、FeO）和轧制过程中生成的二次氧化铁皮，保证了带钢的表面质量，赢来了更多更广泛的客户群。
2.高压水除鳞系统组成、功用特点及原理。
1780mm热连轧生产线的高压水精除鳞系统属于高压、高危害工序，除鳞频率快，喷射阀启闭频繁，对系统管路造成的冲击和震动比较大，安全隐患大。
精除鳞系统设计压力：18-20MPa，系统原理图如：图1所示。
图1 除鳞泵站原理图3.精除鳞系统车间管路改造3.1 改造原因位于精轧工序前高压水除鳞系统，需要除鳞供水时，由多级自平衡离心式除鳞泵组升速后单独向除鳞箱供水。
不需要除鳞供水时，通过液力偶合器调节除鳞泵的转速，可降低除鳞泵的耗电量，同时也可以节约除鳞用水。
高压水除鳞系统属于高压、高危害工序，除鳞频率快，喷射阀启闭频繁，对系统管路造成的冲击和震动比较大，容易发生管路振动。
针对高压水水锤产生的原因（当阀门开、关或水泵开、停造成流速的突然变化，则动能转变为弹性能，产生一连串的正负压力波，在管路中来回振动，这就是所谓的水锤。
由此可见水锤的产生，一是由于外加驱动力的突然变化造成的，二是由于运动的液体速度突然变化造成的。
）可以分析得到易出现震动的管路段为：（1）、除鳞泵高压出口和除鳞喷射阀之间的主管路段；（2）、喷射阀和除鳞机之间的管路；（3）、给喷射阀提供低压预冲水的低压管路。
巨大的冲击和剧烈的振动会造成管路管夹损坏、管路开焊，固定连接螺栓断裂、支架开焊断裂或者底座的破碎失效，造成系统无法正常工作，中断生产，甚至造成人员伤亡事件的发生。
鉴于高压水除鳞系统的危害性和介质的特殊性进行改造。
3.2 原设计精除鳞车间管路为：分为两部分(1) 泵站系统主管路至精除鳞喷射阀前管路段。
从泵站接出的主高压管路（φ325×45mm）经变径三通（φ325/φ194×32mm）和直角三通（φ194×32mm）分为两支高压管路（φ194×32mm）沿41组高2米宽2米的焊接式门型框架（共计62米长）敷设，另外机架强冷除鳞管路（φ194×32mm）和低压预冲水管路（φ140×6mm）同样沿此门型框架敷设。
见附图2-5：(2) 精除鳞喷射阀后到除鳞集管间的管路。
两喷射阀进出口管路为东西方向，出口高压管路沿附近东立柱爬上地下室房顶，由两个管夹固定，方向倾斜为南北方向后经90°弯头连接后引出。
原设计相关参数计算如下：3.2.1 门型框架承重载荷：图2 精除鳞站内主管路引出站外布置结构图图3 门型框架至除鳞喷射阀前管路布置结构图图4 门型框架至除鳞喷射阀前管路布置结构图图5 管路进喷射阀和出喷射阀管路段布置结构图F=3ρ1v 1 g+ρ1v 2g +ρ2v 3 g=3πg L ρ1[（D 21-d 21）+（D 22-d 22）] /4+ρ2πg L （3 d 21+ d 22）]/4= 2.84×104 （KN ）式中：ρ1--20#钢的密度 v 1--φ194mm 管路体积 ρ2--水的密度 v 2--φ140mm 管路体积D 1--φ194mm 管路外径 d 1--φ194mm 管路内径 D 2--φ140mm 管路外径 d 2--φ140mm 管路内径 v 3--4根管路中水的总体积 L —门型框架上管路总厂3.2.2 沿程阻力损失计算：管内平均流速为：V=24dQ π=621013014.32804-⨯⨯⨯=21105.8m/h=5.9m/s 圆管内流动的液体，由于克服粘性力而引起的压力损失，称之为沿程压力损失ΔP f ，可按达西公式计算：ΔP f =22v d L ρλ （1-1）以水头损失h f 表示为：h f =gv d L 22λ （1-2）h f =g v d L 22λ=0.018×13.062×8.929.52⨯=15.2m 精除鳞系统两根φ194×32mm 管路在门型框架上的沿程阻力损失为： 2h f =30.4md-管路内径； v-管内平均流速； ρ-流体密度；图6 为沿程阻力系数λ曲线图式中：λ-沿程阻力损失系数，它是雷诺数Re 和相对粗糙度Δ/d 的函数；L-管路的沿程长度； d-圆管内径； v-管内平均流速； 3.2.3 局部阻力损失的计算：当流体经过局部的管件（弯头、阀门等），而使流体流速的大小或方向或二者均发生变化，致使局部的流体发生能量交换或漩涡。
从而消耗能量，产生局部压力降，称之为局部压力损失或者局部水头损失。
一般局部压力损失或局部水头损失可按下面的公式计算： 22v P rρξ=∆ （1-3）gv h r22ξ= （1-4）设计中共有一个变径三通φ325/194×32mm （T 型分流型），一个直角两通φ194×32mm ，22个弯头（R/d=4.5-8.5）。
其局部阻力损失为：gv h r22ξ==1r h +2r h +3r h = gv 2)(2321ξξξ++ =(1.16+1.1+18×0.42)×1.8=17.7m表1 为管道沿程阻力系数λ的计算公式表2 为管材内壁绝对粗糙度表3 为弯头与折管的局部阻力系数3.2.4 冲击力计算：当管道中的阀门突然关闭或者开启时，管路中液体的压力发生急剧交替升降的阻尼波动过程，称为液压冲击（水锤）现象。
当阀门骤然关闭时，管路中原来的动能将转化为压势能，在阀门前将出现压力升高，其峰值可能危及液压系统的元件，并伴随振动与噪声。
反之，当阀门骤然开启时，则会出现压力降低，当其绝对压力低于液体的饱和蒸汽压力时，则会发生气穴现象，这都将影响液压系统的正常工作。
这两种骤然开或关所发生的液压冲击，都称为直接液压冲击。
其压力升降见图7。
图7 为液压冲击的压力变化当管道中的液体以平均流速v 流动着,管端阀门骤然关闭，运动着的液体冲击了关闭的阀门，将动能转化为压势能，而使被压缩段的液体 压力增为最大压力升高P rmax :P rmax =ρva=ρv ρK (1+δd E K )21-式中：ρ-液体的密度；v-管中液体原来流动的平均流速a-液体中压力波传播速度；a=ρK (1+δd E K )21-K-液体的体积弹性模数，对水取21058.20⨯=K MPa E-管材的弹性模数 （见下表4） d-管道内径 δ-管壁厚度表4 为常用材料的弹性模数E水的体积弹性模数：21058.20⨯=K MPa 密度：ρ=1000Kg/m 3管中平均流速：V=5.9m/s 工作压力：P=20MPa钢管的弹性模量E=2.1×105MPa 管内径d=（194-32×2）=130mm 管壁厚度δ=32mm 管长L=62ma=ρK (1+δd E K )21- =100010058.29⨯(1+321302100002058)21-=1407m/st τ=aL 2=1407622⨯=0.088s假设阀门骤然关闭的，压力最大升高P rmaxP rmax =ρva=1000×5.9×1407=8301300Pa=8.3MPa 设阀门动作时间t 1=1s 阀门慢关（t 1＞t τ） P 1=P+ P r max =20+8.3=28.3 MPaP 2=(a-tL 2)2Pv 2)(2ρ=(1407-124)2×6210202)9.51000(⨯⨯⨯=1432508.95Pa=1.4MPaP x = P 1+ P 2=28.3+1.4=29.7MPa则慢关是管路压力升高为：P r = P x -P-212P P x -=29.7-20-223.287.29-=0.7 MPa 假设阀门骤开，得最大压力降为：P dmax =222222max 22max 2max 22023.8)2043.81(3.82)41(⨯-⨯+⨯=-+P P P P P r r r =8.5-0.1=8.4 MPa假设阀门动作时间t 1=1s ，阀门慢开（t 1＞t τ）P d =22)(2)(12tvL PPtvL tvL ρρρ-+=-Pa=0.7 MPa所以，经过以上计算得出，在系统快开和快关时，产生的瞬时冲击都在8.0兆帕以上；在系统慢开和慢关时，产生的瞬间（冲击力）压力升高和瞬间压降基本一致，都为0.7MPa 。
那么两根φ194×32mm 的管路的压力冲击为1.4 MPa 3.3 改造后精除鳞车间管路为(1) 离心泵高压出口至喷射阀间的高压管路（门型框架上的管路）。
将精除鳞系统两根φ194×32mm 支管取消，采用单根φ325×45mm 主管路延伸至喷射阀前再由三通接头分为两支φ194×32mm 的高压管路；将喷射阀进口管路由东西方向采用曲率较大的弯管变为南北方向；将低压浊环水管路与高压水除鳞主管路位置对调，重新灌浆制作钢结构混凝土墩，并预埋20mm 厚钢板，预埋钢板土建基础和地下室底板基础为一体；将高压管路重心降低1.5米，重新绘图设计了铁质加厚管夹，管夹支承部分满焊缝焊接于预埋板上，管夹内弧侧加垫10mm 厚的皮垫，固定后的管夹南北侧面用300×150×12mm 的方形钢板满焊作为加强固定筋板。
(2) 精除鳞喷射阀后与除鳞集管间的高压管路。
喷射阀进出口管路更改为南北方向后，采用曲率半径很大的弯管顺南墙将高压管路引出地面，且在原有基础上增设两个高强度管夹固定；改造后等径三通φ325×45mm 一个；变径三通φ325/194×32mm 一个；大曲率弯管6个；相关参数计算如下：沿程阻力损失：h f =gv d L 22λ=0.018×235.062×8.929.52⨯=8.4m局部阻力损失为：gv h r22ξ==1r h +2r h +3r h = g v 2)(2321ξξξ++=(0.6+1.1+6×0.42)×1.8 =7.6m产生的压力冲击为：a=ρK(1+δd E K )21- =100010058.29⨯(1+452352100002058)21-=1399m/st τ=aL 2=1399622⨯=0.089s假设阀门骤然关闭的，压力最大升高P rmaxP rmax =ρva=1000×5.9×1399=8254100Pa=8.25MPa 设阀门动作时间t 1=1s 阀门慢关（t 1＞t τ） P 1=P+ P r max =20+8.25=28.25 MPa P 2=(a-tL 2)2Pv 2)(2ρ=(1399-124)2×6210202)9.51000(⨯⨯⨯=1414700.16Pa=1.4147MPaP x = P 1+ P 2=28.25+1.4=29.65MPa 则慢关是管路压力升高为：P r = P x -P-212P P x -=29.65-20-2225.2865.29-=0.65 MPa假设阀门骤开，得最大压力降为：P d max =222222max 22max 2max 220225.8)20425.81(25.82)41(⨯-⨯+⨯=-+P P P P P r r r=8.4-0.1=8.3 MPa假设阀门动作时间t 1=1s ，阀门慢开（t 1＞t τ）P d =22)(2)(12tvL PPtvL tvL ρρρ-+=2626)11000629.5(10202)110201000629.5(111000629.52⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯ =731600-13380.964=718219.036Pa=0.7 MPa由以上数据可知，改造前后:沿程压力损失减少了（30.4-8.4）m=22m 局部阻力损失减少了（17.7－7.6）m=10.1m 压力冲击也减少了0.7-1MPa 。
