本科毕业设计（论文）通过答辩
优秀论文设计，答辩无忧，值得下载！摘要
本论文主要对直岗拉卡水电站进行电气一次及发电机继电保护设计。
直岗拉卡水电站的总装机功率为5×45=225MW,共四回110kv出线与系统相连。
电气一次部分,首先是根据所给出的原始资料拟定五种电气主接线方案.然后对这五种方案进行可靠性、灵活性和经济性比较后，保留两种较合理的方案，对这两种方案进行短路电流计算；接着是根据短路电流计算结果进行主要电气设备的选型以及校验，包括断路器、隔离开关、母线、绝缘子等；最后再由经济性比较确定最终的电气主接线方案。
发电机继电保护的设计是对5台发电机进行保护保护类型的配置，保护的整定计算及校验，继电器的选型。
论文还附有5张AutoCAD的图纸加以说明。
包括电气主接线图、室外配电装置图、发电机保护的原理接线图、展开图、保护屏的布置及端子排接线图。
毕业设计的过程是一次将理论与实际相结合的过程,通过这次比较系统全面的进行设计之后，巩固和增强了电力系统学科主干课程的理解，树立了工程设计的观念，提高了电力系统设计的能力。
关键词：电气主接线，短路电流计算，设备选型，继电保护
The electric design and generator protection of Zhi Gang La Ka hydro-electric power
Abstract
The dissertation mainly designs the primary system and the generator ralay protection of Zhi Gang La Ka hydro-electric power.. The total power of Zhi Gang La Ka hydro-electric power is 5×45MW=225MW,connecting to system with 4 outline.
For electric primary system, firstly draw up 5 drafts of main connection lines according to the firsthand information and datum. Then compare the 5 drafts from these aspects such as reliability, flexibility and economy, and keep two more reasonable plans than others. The short circuit current calculation is carried on.. And main electric equipments including circuit breakers、disconnectors、bus、insulator etc are choosed according to the result of short circuit current calculation. Finally the economy of these two plans are compared and main electrical connection plan is determined.
Generator relay protection contains choosing the protection style of the 5 generator, setting calculation as well as the verification and confirm relay style. The dissertation attach to five AutoCAD drawings including the main electric connection, outdoor distribution equipment setting, the relay protection of generator, the decoration of protection scream.
The process of the graduation design is a process of combining the theory with practice. The comprehensive and system training is helpful to enhance and consolidate the understanding and application of the branch curriculum of the electric subject, to set up the project idea and to improve the ability of the electrical system design.
KEY WORDS: Main electrical connection, short circuit current
calculation, Equipment selection, Generator relay
protection
1
直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护
目录
前言 (3)
第一章电气主接线设计 (4)
1.1 设计原则 (4)
1.2 各方案比较 (5)
第二章厂用电设计 (11)
2.1 厂用电设计原则 (11)
第三章短路电流计算 (12)
3.1 对称短路电流计算 (12)
3.2 非对称短路电流计算 (22)
第四章电器主设备选择 (33)
4.1对方案I的各主设备选择 (33)
4.2 对方案Ⅱ的各主设备选择 (47)
第五章发电机继电保护原理设计及保护原理 (49)
5.1 初步分析 (49)
5.2 对F1 的保护整定计算 (50)
5.3 对F5的保护整定计算： (53)
第六章计算机监控系统方案论证选择 (57)
6.1 系统功能 (57)
6.2 监控对象 (59)
6.3 系统结构 (59)
小结 (61)
致谢................................................................................ 错误！未定义书签。
参考文献. (62)
附录Ⅰ (64)
附录Ⅱ (65)
2
前言
随着我国经济的不断发展，对能源的需求量也越来越大，然而能源的不足与需求之间的矛盾在近几年不断恶化，国家急需电力事业的发展，为我国经济的发展提供保障。
就我国目前的电力能源结构来看，我国主要是以火电为主，但是火电由于运行过程中污染大，在煤炭价格高涨的今天，火电的运行成本也较高，受锅炉和其他火电厂用电设备的影响，其资源利用率较低，一般热效率只有30%-50%左右。
与之相比水电就有很多明显的优势。
因此，关于电力系统水电站设计方面的论文研究就显得格外重要。
本毕业设计（论文）课题来源于青海省直岗拉卡水电站。
主要针对直岗拉卡水电站在电力系统的地位，拟定本电厂的电气主接线方案，经过技术经济比较，确定推荐方案，对其进行短路电流的计算，对电厂所用设备进行选择，然后对各级电压配电装置及总体布置设计。
并且对其发电机继电保护进行设计。
在这些设计过程中需要用到各种电力工程设计手册，并且借用AutoCAD辅助工具画出其电气主接线图、室外配电装置图、发电机保护的原理接线图、展开图、保护屏的布置及端子排接线图。
故本论文属于典型的针对某工程进行最优设计的工程设计类论文。
通过本论文的研究，可以使直岗拉卡水电站安全可靠的在系统中运行，保证其持续可靠的供电。
也能提高自己使用AutoCAD,word等软件的能力，培养出自己工程设计的观念，是对大学四年所学理论知识与实践的融合。
3
直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护
第一章电气主接线设计
1.1 设计原则
电气主接线是水电站由高压电气设备通过连线组成的接收和分配电能的电路。
电气主接线根据水电站在电力系统中的地位、回路数、设备特点及负荷性质等条件确定，并应满足运行可靠、简单灵活、操作方便、易于维护检修、利于远方监控和节约投资等要求。
在电气主接线设计时，综合考虑以下方面：
①保证必要的供电可靠性和电能质量
安全可靠是电力生产的首要任务，保证供电可靠和电能质量是对主接线最基本的要求。
在设计时，除对主接线形式予以定性评价外，对于比较重要的水电站需要进行定量分析和计算。
直岗拉卡水电站虽然是一个中小型水电站，但是由于担负了许多工业企业，及农业抗旱排涝等供电任务，因而必须满足必要的供电可靠性。
②具有经济性
在主接线设计时，主要矛盾往往发生在可靠性与经济性之间。
欲使主接线可靠、灵活，将导致投资增加。
所以必须把技术与经济两者综合考虑，在满足供电可靠、运行灵活方便的基础上，尽量使设备投资费用和运行费用为最少。
③具有一定的灵活性和方便性，并能适应远方监控的要求。
主接线应能适应各种运行状态，并能灵活地进行方式的转换。
不仅正常运行时能安全可靠地供电，而且无论在系统正常运行还是故障或设备检修时都能适应远方监控的要求，并能灵活、简单、迅速地倒换运行方式，使停电时间最短，影响范围最小。
显然，复杂地接线不会保证操作方便，
4
反而使误操作机率增加。
但是过于简单的接线，则不一定能满足运行方式的要求，给运行造成不便，甚至增加不必要的停电次数和停电时间。
④具有发展和扩建的可能性
随着经济的发展，已投产的水电站可能需要扩大机组容量，从主变压器的容量、数量到馈电线路数均有扩建的可能，有的甚至需要升压，所以在设计主接线时应留有发展余地，不仅要考虑最终接线的实现，同时还要兼顾到分期过渡接线的可能和施工的方便。
根据以上几点，对直岗拉卡水电站的主接线拟定以下几种方案。
1.2 各方案比较
方案Ⅰ
本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线，110kv侧采用了双母接线。
双母接线的供电可靠性较高，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断，检修任一组母线上的隔离开关也不需要中断供电，且调度灵活，各个电源和各回路负荷可以任意分配到一组母线上，能灵活适应电力系统中各种运行方式调度和潮流变化的需要。
扩建性也非常号，可以向母线左右方向任意扩建，且施工过程也不会停电，只是双母接线多了一台旁路断路器，投资有所增加。
5
直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护
图1-1 电气主接线方案Ⅰ
方案Ⅱ
本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线与110kv侧直接相连。
110kv侧为单母分段带专用旁路断路器的旁路母线接线方式。
其特点是：扩大单元接线接线方式简单清晰，运行维护方便，且减少了主变压器高压侧出现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备较省。
单元接线的接线简单、清晰、运行灵活、维护工作量少且继电保护简单，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增加，整个电气接线投资也增大。
其110kv侧的单母分段带专用旁路断路器的母线接线方式中,由于增加了分段其全厂停电的可能性为0，且任一台断路器检修时都不会引起停电，其供电可靠性较高
6
图1-2 电气主接线方案Ⅱ
方案Ⅲ
本方案采用了两个扩大单元接线，一个单元接线，110kv侧采用了双母带旁母的接线方式。
此种接线方式大大提高了供电的可靠性，但是由于有了专用的旁路母线，多装了价高的断路器和隔离开关，大大增加了投资，此种接线方式对于供电可靠性有特殊需要的场合是十分必要的，但是对于供电可靠性要求不是很高的中小型水电站来说不是很适用。
7
直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护
图1-3 电气主接线方案Ⅲ
方案Ⅳ
本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线，110kv侧采用了单母接线的方式，此种接线虽然接线方式简单，投资很少，但是其供电可靠性大大降低，其母线一旦出现故障就会造成全厂停电，严重影响了持续供电。
8
图1-4 电气主接线方案Ⅳ
方案Ⅴ
本方案采用了一个发电机单母接线和两个单元接线，1110kv侧采用双母接线的方式。
发电机单母接线使主变压器数量减少，投资节省，接线简单明了，运行方便，但是发电机电压配殿装置元件多，增加检修工作量，母线或与母线所相连的隔离开关故障或检修时，三台发电机都要停电，可靠性及灵活性较差。
9
图1-5 电气主接线方案Ⅴ
综合分析上述五种方案，再结合该水电站为中小型水电站的实际情况，拟定的主接线应以经济性为主，但其可靠性也需要考虑，方案一和方案二最能满足这两项要求，故最终选定方案一和方案二为最终比较方案。
方案Ⅰ的可靠性比方案一高，如果在投资相差不多的情况小应该首选方案Ⅰ，如果在方案Ⅱ比方案Ⅰ投资低较多则从经济性的角度出发应选择方案Ⅱ。
第二章厂用电设计
2.1 厂用电设计原则
厂用电接线的设计应按照运行、检修和施工的要求，考虑全厂发展规划，积极慎重地采用成熟地新技术和新设备，使设计达到经济合理，技术先进，保证机组安全经济地运行。
其具体有如下一些要求：
①接线方式和电源容量，应充分考虑厂用设备在正常、事故、检
修、启动、停运等方式下地供电要求，并尽可能地使切换操作
简便，使启动（备用）电源能迅速投入。
②尽量缩小厂用电系统的故障影响范围，避免引起全厂停电故障。
各台机组的厂用电系统应独立，以保证在一台机组故障停运或
其辅助机发生电气故障时，不影响其他机组的正常运行。
③充分考虑电厂分期建设和连续施工过程中厂用电系统的运行方
式，特别主要对公用厂用负荷的影响。
要方便过渡，尽少改变
接线和更换设备。
根据上述要求，结合本水电站为中小型水电站，以及厂用电分为6kV 和380kV两个电压等级的实际情况，其厂用电设计祥见附录Ⅰ：
第三章 短路电流计算
3.1 对称短路电流计算
发电机，变压器及系统的主要参数如下：
发电机参数：45MW 5⨯，cos 950.=ϕ，230.'
'=d X ，额定电压10.5kV 变压器参数：3台，1T:%%14=d U 50MV A, 2T: %%14=d U , 100MV 系统参数：110kV 出线四回，正序阻抗（标么值）：0.91716，零序阻抗（标么值）1.1235，三相短路容量：2543MV A ，单相短路容量：2529.9MV A 。
对方案Ⅰ的系统正序阻抗网络等值图为[1]：
图3-1 正序阻抗网络等值图
取基准值：MVA S j 1000=，kV U j 510.=时，kA U S I j
j j 986543510.).(==
,
kV U j 115=，)(115j I ＝
j
j U S 3＝5.020kA,45MW 功率因素为0.95的机组容量
为; MVA Sn 3684795
045
..==
发电机51F F ~:1X =2X =3X =4X =5X =n
j d
S S X
''=0.23⨯
8564368
471000
..=
变压器31B B ~:6X =7X =411001000
10014100.%=⨯=⨯n j d S S U 82501000100148.=⨯=X 系统阻抗10X ：39302543
1000
10.'
'==
=
d
j
S S X 对1d 点进行短路计算[2]： 网络简化如下：
图3-2 1d 网络简化图
42822
856
42111..//==
=X X X
3101393091716010912...=+=+=X X X
82832
856
44143713...//=+
=+=X X X X 65678564825814...=+=+=X X X
继续简化上图：
图3-3 1d 网络简化图
5522656
78283656
78283141315.....//=+⨯=
=X X X
再化简得：
图3-4 1d 网络简化图
429315
6
1261216.=+
+=X X X X X X
710912
6
1561517.=+
+=X X X X X X 三相短路电流周期分量计算： 系统A 侧：
MVA X S S kA X I I j d j ZA 630291429
31000
03616429
3986
5416
16510.....'').(==
=
==
=
B 侧（53F F ~）的计算电抗为37111000
104142710917
...=⨯==j n js S S X X 由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得：
7520.'
'*=Z I 731020..*=Z I 83402.*=Z I 83704.*=Z I
10.5kV 侧额定电流为：
kA U S I j F F n F F n 81475
103104
14235353...)~()~(⨯==
因此：kA I I I F F n Z Z 876
58147752053...)~('
'*''=⨯== kA I I I F F N Z Z 712581477310532020...)~(.*.=⨯== kA I I I F F n Z Z 5176814783405322...)~(*=⨯==
kA I I I F F n Z Z 5406814783705344...)~(*=⨯=⨯= MVA S I S F F n Z d 862106104142752053...)~('
'*'
'=⨯==
C 侧（21F F ~）的计算电抗为： 23001000
736
94428211
...=⨯==j n js S S X X 由计算电抗查短路电流运算曲线得：
0875.'
'*=Z I 523320..*=Z I 238
32.*=Z I 32834.*=Z I 其10.5kV 侧的额定电流为：
kA U S I j F F n F F n 20955103736
9432121...)~()~(=⨯==
因此：
kA I Z 4982620950875...'
'=⨯= kA I Z 351182095523320....=⨯=
kA I Z 86716209523832...=⨯= kA I Z 33617209532834...=⨯=
MVA S I S F F n Z d 922481
73694087521...)~(''*''=⨯== 所以，1d 点的三相短路电流为：
kA I Z 4104849826876503616....'
'=++=
kA I Z 099403511871250361620.....=++=
kA I Z 42039867165176036162....=++= kA I Z 91239336175406036164....=++=
kA S d 414880922481862106630291....'
'=++=
1d 点三相短路冲击电流ch i 及全电流最大有效值ch I 计算:
(1).系统A 侧和53F F ~三电源B 侧的ch Z K K ,值采用远离发电机地点发生短路时的数值，则ch K ＝1.80，Z K ＝0.97
ch i ＝'
'.Z
I 8012⨯=⨯2 1.80⨯(16.036+5.876)=55.779KA
ch I ＝
=-+22
2)(''Z ch Z Z K K K I (16.036+5.876)
36633970801297022.)..(.=-⨯+
(2)C 侧二电源的Z K ，ch K 值采用发电机机端短路时的值，故ch K ＝1.90，Z
K ＝0.93
ch i ＝'
'.Z
I 9012⨯＝⨯2 1.90⨯26.498＝71.200KA =-+22
2)(''Z ch Z Z K K K I 26.498⨯kA 60835930901293022.)..(.=-⨯+
(3) 总的冲击电流ch i 及全电流ch I 为：
ch i ＝55.779＋71.200＝126.979KA ch I =33.3666+35.608=68.974KA 1d 点短路电流热效应计算：
Zt Q ＝
t I I I Zt
t Z
Z 12
102
22
2++'' 其中t 取4S
=
412
912394203910410482
22⨯+⨯+... =6491.953k S A 2
2d 点短路电流计算.
网络简化如下，并结合其正序阻抗图得，
图3-5 2d 点正序阻抗网络图
11X ＝3101109.=+X X 828321612.//=+=X X X X
55225843713.)//()//(=++=X X X X X X 三相短路电流周期分量计算： 系统A 侧：
MVA X S S kA X I I j d j ZA 359763310
11000
8323310
1020
511
11110.....'')(==
=
==
=
B 侧（21F F ~）的计算电抗为：
36301000
73694828312
...=⨯==j n js S S X X 由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得：
0353.'
'*=Z I 523
220..*=Z I 73422.*=Z I 80424.*=Z I
其110kV 侧得额定电流为：
kA U S I j F F n F F n 47601153736
9432121..)~()~(=⨯==
因此：
kA I Z 445147600353...'
'=⨯= kA I Z 20114760523220....=⨯=
kA I Z 3011476073422...=⨯= kA I Z 3351476080424...=⨯=
MVA S I S F F n Z d 524287
73694035321...)~(''*''=⨯== C 侧（53F F ~）的计算电抗为：
36301000
104
142552213
...=⨯==j n js S S X X 由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得：
0353.'
'*=Z I 523
220..*=Z I 73422.*=Z I 80424.*=Z I 其110kV 侧得额定电流为：
kA U S I j F F n F F n 70801153104
14235353..)~()~(=⨯==
因此：
kA I Z 149270800353...'
'=⨯= kA I Z 78617080523220....=⨯=
kA I Z 9361708073422...=⨯= kA I Z 9851708080424...=⨯=
MVA S I S F F n Z d 286431104142
035353...)~('
'*''=⨯== 所以，2d 点的三相短路电流为：
kA I Z 4267149244518323....'
'=++=
kA I Z 811678612011832320.....=++= kA I Z 06979361301183232....=++= kA I Z 15279851335183234....=++=
M V A
S d 1691482286431524287359763....''=++= 2d 点三相短路冲击电流ch i 及全电流最大有效值ch I 计算： 因为2d 点在发电厂高压侧母线上，所以ch K ＝1.80，Z K ＝0.97
ch i ='
'.Z
I 8012⨯=kA 9041842678012...=⨯⨯ ch I ==-+22
2)(''Z ch Z Z
K K K I 7.426⨯kA 63632970801297022.)..(.=-⨯+
短路电流热效应计算：
Zt Q ＝
t I I I Zt
t Z
Z 12
10222
2++'' 其中t 取4s
=
412
152706971042672
22⨯+⨯+... =202.001 k S A 2
对3d 点短路电流计算：
网络简化如下图，并结合其正序阻抗图，得：
图3-6 3d 正序阻抗网络等值图
11X ＝3101109.=+X X 914143721612.)////()//(=++=X X X X X X X 继续简化得：
图3-7 3d 网络简化图
026612
8
1111813.=++=X X X X X X 805811
8
1212814.=+
+=X X X X X X 三相短路电流周期分量计算： 系统A 侧：
MVA X S S kA X I I j d j ZA 946165026
61000
1259026
6986
5413
13510.....'').(==
=
==
=
B 侧（41F F ~）的计算电抗为： 668
11000
472
189805814
...=⨯==j n js S S X X 由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得：
6120.'
'*=Z I 602
020..*=Z I 65402.*=Z I 65404.*=Z I
10.5kV 侧的额定电流为：
kA U S I j F F n F F n 418105103472
18934141...)~()~(=⨯==
因此：
kA I Z 3766418106120...'
'=⨯= kA I Z 272641810602020....=⨯=
kA I Z 81364181065402...=⨯= kA I Z 81364181065404...=⨯=
M V A S I S F F n Z d 957115472189
612041...)~(''*''=⨯== C 侧5F 的计算电抗为： 23001000
368
4785645
...=⨯==j n js S S X X 由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得：
8124.'
'*=Z I 467
320..*=Z I 25032.*=Z I 18434.*=Z I 10.5kV 侧的额定电流为：
kA U S I j F n F n 60525103368
47355...)()(=⨯==
因此：
kA I Z 5351260528124...'
'=⨯= kA I Z 03296052467320....=⨯=
kA I Z 4668605225032...=⨯= kA I Z 2948605218434...=⨯=
M V A S I S F n Z d 935227368
4781245...)(''*''=⨯== 所以，3d 点的三相短路电流为：
kA I Z 036285351237661259....''=++=
kA I Z 4292403292726125920.....=++= kA I Z 404244668813612592....=++= kA I Z 232242948813612594....=++=
M V A
S d 838509935227957115946165....''=++= 3d 点三相短路冲击电流ch i 及全电流最大有效值ch I 计算： A 侧和B 侧采用远离发电厂地点，故ch K ＝1.80，Z K ＝0.97
ch i ＝'
'.Z
I 8012⨯＝kA 19439272612598012.)..(.=+⨯ kA
K K K I I Z ch Z Z ch 4452397080129702726125922222
.)..(.)..()(''=-⨯+⨯+=-+=
C 侧采用发电机机端，故ch K ＝1.90，Z K ＝0.93
ch i ＝'
'.Z
I 9012⨯＝kA 68233535129012...=⨯⨯ kA K K K I I Z ch Z Z ch 7742093090129305351222222
.)..(..)(''=-⨯+⨯=-+=
所以，总的ch i 和ch I 为：
ch i ＝39.194＋33.682＝72.876kA ch I =23.445+20.774=44.219Ka 短路电流热效应计算：
Zt Q ＝
t I I I Zt
t Z
Z 12
102
22
2++'' 其中t 取4s
=
412
232244042410036282
22⨯+⨯+... =2442.920 k S A 2
三相短路电流计算成果汇总见附录Ⅱ：
3.2 非对称短路电流计算
该系统的负序阻抗与正序阻抗图相比只是发电机出口端的负序阻抗是正序阻抗的1.45倍，故负序阻抗如下[3]：
图3-8负序阻抗网络图
该系统的零序阻抗为39509
25291000
10..''==
=
d
j
S S X ，由原始资料可知线路的零
序阻抗为1.1235，故其零序阻抗图为：
图3-9零序阻抗网络图
（一）正序网络的变换[4]
短路1d 点等效后的正序阻抗图为：
图3-10 1d 点正序阻抗网络图
2411111
17
16111.=++=
∑X X X X
短路2d 点等效后的正序阻抗图为：
图3-11 2d 点正序简化图
70601111
13
12111.=++=
∑X X X X
短路3d 点等效后的正序阻抗图为
;
图3-12 3d 点正序简化图
06021111
14
1351.=++=
∑X X X X
(二).负序网络的变换
短路1d 点等效后的负序阻抗图为：
图3-13 1d 点负序阻抗等值图
50732
0412
72111..//==
=X X X 310110912.=+=X X X
27458543713.)//()//(=++=X X X X X X
再简化得,
图3-14 1d 点负序简化图
2703136
1261214.=++=X X X X X X 173812
6
1361315.=+
+=X X X X X X
40211111
15
14112.=++=
∑X X X X
短路2d 点等效后的负序阻抗图为：
图3-15 2d 点负序简化图
310110911.=+=X X X 921421612.//=+=X X X X 28034378513.)////()(=++=X X X X X X
78701111
13
12112.=++=
∑X X X X
短路3d 点等效后的负序阻抗图为：
图3-16 3d 点负序简化图
310110911.=+=X X X 460243721612.)//)(//(=++=X X X X X X X
再化简得：
图3-17 3d 点负序简化图
60151281181113.=+
+=X X X X X X 5181011
81281214.=++=X X
X X X X 40621111
14
1352.=++=
∑X X X X
（三）零序网络的变换：
短路1d 点等效后的零序阻抗图为：
图3-18 1d 点零序简化图
5181546.=+=X X X 9330327.//==X X X 再化简为：
图3-19 1d 点零序简化图
1965716168.=+
+=X X X X X X 193
36
17179.=++=X X
X X X X 97811119
80.=+=
∑X X X
短路2d 点等效后的零序阻抗图为：
图3-20 2d 点零序简化图
5181546.=+=X X X 9330327.//==X X X
40901111
7
610.=++=
∑X X X X
短路3d 点等效后的零序阻抗图为：
图3-21 3d 点零序简化图
5181546.=+=X X X 70217.//==X X X 再化简得：
图3-21 3d 点零序简化图
3910736368.=+
+=X X X X X X 79146
73739.=++=X X
X X X X 27931119
80.=+=
∑X X X
不对称短路电流计算 （一）1d 点短路
正序综合阻抗 2411.=∑X 负序综合阻抗 40212.=∑X 零序综合阻抗 97810.=∑X 1. 单相短路电流
正序电流的标么值 211
01
02111
.)
(''*=++=∑
∑∑
X X X I
正序电流的有名值 kA I I I j 6021198654211
01111...)
(''*)(''=⨯== 单相短路电流 kA mI I 80634602113111..)('')(''=⨯== 2. 单相短路电流
正序电流的标么值 378
01
2121
.)(''*=+=∑
∑
X X I 正序电流的有名值 kA I I I j 785
209865437802121...)
(''*)(''=⨯== 两相短路电流 kA I 001367852032..)(''=⨯= 3. 两相接地短路电流
正序电流的标么值 481
01
02021111
.),(''*=++
=∑
∑∑∑∑
X X X X X I 正序电流的有名值 kA I I I j 44826986544810111
111...)
,(''*),(''=⨯== 两相接地短路电流 kA I X X X X I 96239131112
020211.)(),(''),(''=⨯+-⨯=∑∑∑∑
(二) 2d 点短路
正序综合阻抗 70601.=∑X 负序综合阻抗 78702.=∑X 零序综合阻抗 40900.=∑X 1. 单相短路电流
正序电流的标么值 52601
02111
.)(''*=++=∑
∑∑
X X X I
正序电流的有名值 kA I I I j 641
2020552601111...)
(''*)(''=⨯== 单相短路电流 kA mI I 923764123111..)('')(''=⨯== 2. 单相短路电流
正序电流的标么值 67001
2121
.)
(''*=+=∑
∑
X X I 正序电流的有名值 kA I I I j 363
3020567002121...)
(''*)(''=⨯== 两相短路电流 kA I 8255363332..)(''=⨯=
3. 两相接地短路电流
正序电流的标么值 02611
02021111
.)
,(''*=++
=∑
∑∑∑∑
X X X X X I
正序电流的有名值 kA I I I j 151502050261111
111...)
,(''*),(''=⨯== 两相接地短路电流 kA I X X X X I 8547131112
020211.)(),(''),(''=⨯+-
⨯=∑∑∑∑
(三) 3d 点短路
正序综合阻抗 06021.=∑X 负序综合阻抗 40622.=∑X 零序综合阻抗 27930.=∑X 1. 单相短路电流
正序电流的标么值 12901
02111
.)(''*=++=∑
∑∑
X X X I
正序电流的有名值 kA I I I j 093
79865412901111...)
(''*)(''=⨯== 单相短路电流 kA mI I 2792109373111..)('')(''=⨯== 2. 单相短路电流
正序电流的标么值 224
01
2121
.)(''*=+=∑
∑
X X I 正序电流的有名值 kA I I I j 317
129865422402121...)
(''*)(''=⨯== 两相短路电流 kA I 334213171232..)(''=⨯= 3. 两相接地短路电流
正序电流的标么值 289
01
02021111
.),(''*=++
=∑
∑∑∑∑
X X X X X I 正序电流的有名值 kA I I I j 89115986542890111
111...)
,(''*),(''=⨯== 两相接地短路电流 kA I X X X X I 94723131112
020211.)(),(''),(''=⨯+-⨯=∑∑∑∑
不对称短路计算结果如下：
表3.1不对成短路电流计算结果
因为方案Ⅱ的等效阻抗图与方案Ⅰ相同，故方案Ⅱ的短路电流计算结果与方案Ⅰ也相同。
第四章 电器主设备选择
4.1对方案I 的各主设备选择
其接线方式如下图：
图4-1 方案Ⅰ主接线图
断路器和隔离开关的选择[5]
对D 1～D 4断路器和G 1～G 4隔离开关的选择 A.对10.5kV D 1～D 4断路器的选择 （1）按额定电压选择：
断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即
kV U n 5.10≥
（2）按额定电流选择
断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即
kA U S I I n n n 735.2)5.103/(368.4705.1)3/(05.1max =⨯⨯==≥
（3）按开断电流选择
若在D 1～D 4上侧短路时流过D 1～D 4的短路电流为F 1流过的短路电流，即为26.498/2＝13.249kA ，而在D 1～D 4下侧短路时流过D 1～D 4的短路电流为系统和F 2～F 5的短路电流之和，即16.036＋5.876＋13.249＝35.161kA ，故应按D 1～D 4下侧短路时来选择设备，其短路电流为35.161kA 。
断路器的额定开断电流Nbr I 不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。
即
kA I I d NbT 161.35'
'=≥
（4）按动稳定电流选择
电器允许通过的动稳定电流es i 不小于短路冲击电流sh i ，即
kA I i i d sh es 583.94161.3529.129.1'
'=⨯==≥
（5）按热稳定度校验
t I I I Q dt d d
k ⨯++=12/)10(2222
''
kA I d 161.35'
'=
kA I d 987.30434.8517.6036.162=++= kA I d 244.31668.8540.6036.164=++=
代入上式，得 S kA Q k 214.3938= 则S KA Q Q k t 214.3938=≥
B.对10.5kV G 1～G 4隔离开关的选择 （1）按额定电压选择： kV U n 5.10≥ （2）按额定电流校验： kA I I n 735.2max =≥ （3）按动稳定度校验： 583.94=≥sh es i i （4）按热稳定度校验： S kA Q Q k t 214.3938=≥ 选择D 1～D 4为3.433000/1010--N S 型断路器 选择G 1～G 4为3000/1010T G N -型隔离开关
表4.1 所选各设备技术数据与计算数据
由上表可知所选断路器和隔离开关的技术参数能满足 对D 5，D 6断路器和G 6～G 9隔离开关选择 A ．对110kV D 5，D 6断路器的选择 （1）按额定电压选择：
断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即
kV U n 110≥
（2）按额定电流选择
断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即
kA U S I I n n n 522.0)1103/(736.9405.1)3/(05.1max =⨯⨯==≥
（3）按开断电流选择
若在D 5，D 6上侧短路时流过D 5，D 6的短路电流为F 1和F 2流过的短路电流为1.445kA ，而在D 5，D 6下侧短路时流过D 5，D 6的短路电流为系统和F 3～F 5的短路电流之和，即3.832＋2.149＝5.981kA ，故应按D 5，D 6下侧短路时来选择设备，其短路电流为5.981kA 。
断路器的额定开断电流Nbr I 不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。
即
kA I I d NbT 981.5'
'=≥
（4）按动稳定电流选择
电器允许通过的动稳定电流es i 不小于短路冲击电流sh i ，即
kA I i i d sh es 255.15981.528.128.1'
'=⨯==≥
（5）按热稳定度校验
t I I I Q dt d d
k ⨯++=12/)10(2222
''
kA I d 981.5'
'= kA I d 768.52= kA I d 367.54=
代入上式，得 S kA Q k 2425.132= 则S KA Q Q k t 2425.132=≥
B.对110kV G 6～G 9隔离开关的选择 （1）按额定电压选择： kV U n 110≥ （2）按额定电流选择： kA I I n 522.0max =≥ （3）按动稳定选择： kA i i sh es 255.15=≥ （4）按热稳定度校验： S KA Q Q k t 2425.132=≥ 选择D 5，D 6为SW6－110型断路器 选择G 6～G 9为GW4－110D 型隔离开关
表4.2 所选各设备技术数据与计算数据
由上表可知所选断路器和隔离开关的技术参数能满足 对10.5kV G 5断路器的选择 （1）按额定电压选择：
断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即
kV U n 5.10≥
（2）按额定电流选择
断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即
kA U S I I n n n 735.2)5.103/(368.4705.1)3/(05.1max =⨯⨯==≥
（3）按动稳定电流选择
若在G 5上侧短路时流过G 5的短路电流为F 5流过的短路电流为12.535kA ，而在G 5下侧短路时流过G 5的短路电流为系统和F 1～F 4的短路电流之和，即9.125＋6.376＝15.501kA ，15.501>12.535，故按G 5下侧短路时来选择设备，其短路电流为15.501kA 。
电器允许通过的动稳定电流es i 不小于短路冲击电流sh i ，即
kA i i sh es 649.41501.1529.1=⨯=≥
（4）按热稳定度校验： t
I I I Q dt d d
k ⨯++=12/)10(2222
''
其中 501.15'
'=z I
kA I z 938.15813.6125.92=+= kA I z 938.15813.6125.94=+=
代入上式得 S KA Q k 25001011.=则S KA Q Q k t 25001011.=≥
表4.3 所选各设备技术数据与计算数据
由上表可知所选断路器和隔离开关的技术参数符合要求 对D 7断路器和G 10,G 11隔离开关选择. A ．对110kV 侧D 7断路器的选择 （1）按额定电压选择：
断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即
kV U n 110≥
（2）按额定电流选择
断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即
I N ≥I max ＝N U Sn 3051⨯.＝
26101103368
47051...=⨯⨯ kA （3）按开断电流选择
若在D 7上侧短路时流过D 7的短路电流为F 5流过的短路电流，即为2.149－1.445＝0.704kA ，而在D 7下侧短路时流过D 7的短路电流为系统和F 1～F 4的短路电流之和，即3.832＋2⨯1.445＝6.722kA ，故应按D 7下侧短路时来选择设备，其短路电流为6.7221kA 。
断路器的额定开断电流Nbr I 不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。
即
Nbr I ≥I d ’’＝6.722kA
（4）按动稳定电流校验：
电器允许通过动稳定电流i es 不小于短路冲击电流i sh 即
i es ≥i sh ==⨯’
‘d I 281.281⨯.×6.722＝17.111kA
（5）按热稳定校验：
Q k =
t I I I Zt
Zt Z 12
102
222''''/''++ 其中'
'Z I ＝6.722kA,
'
'2Z I =3.832+21.301=6.434kA ''4Z I =3.832+2⨯1.335=6.502kA
带入上式得，
Q k ＝167.1kA 2.s,则 Q t ≥ Q k =167.1 kA 2.s B 对110kV 侧G 10，G 11 隔离开关的选择： 1、按额定电压选择：U N ≥110 kV. 2、按额定电流选择：I N ≥0.261A ； 3、按动稳定校验： i es ≥i sh =17.11kA 4、按照热稳定校验 Q t ≥Q k ＝167.1 kA 2.s, 选择D7为SW6-110型断路器 选择G 10G 11 为GW4－110D 型隔离开关
表4.4 所选各设备技术数据与计算数据
由上表可知所选断路器隔离开关符合技术参数要求 对于D 8～D 11断路器，和G 12～G 23 隔离开关的选择 A 对110kV 侧D 8～D 11断路器选择： （1） 按额定电压选择：
断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即
U N ≥110 kV ；
（2）按额定电流选择：
断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即
I N ≥I max ＝
N
U Sn 3051⨯.＝
=⨯⨯⨯⨯4
1103368
475051..0.326 kA
（3）按开断电流选择：
若在D 8～D 11下侧短路电流时流过D 8～D 11的短路电流为系统侧短路电流即为3.832kA,而在D 8～D 11上侧短路时流过D 8～D 11短路电流为5台发电机短路电流之和，即为1.445＋2.149＝3.549kA ，3.832>3.594，所以 按照D 8～D 11下侧短路的短路电流来选择设备，其短路电流为3.832kA
断路器的额定开断电流Nbr I 不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。
即
断路器额定开断电流I Nbr ≥I d ’’＝3.832kA （4）按动稳定电流校验：
电器允许通过动稳定电流i es 不小于短路冲击电流i sh 即
i es ≥i sh ==⨯’
‘d I 281.281⨯.×3.832＝9.756kA
（5）按热稳定校验：
Q k =
t I I I Zt
Zt Z 12
102222''''/''++ 其中''Z I ＝''2Z I ='
'4Z I =3.832kA 带入上式得
Q k =58.739 kA 2.s 则Q t ≥Q k =58.739 kA 2.s
B. 对G 12～G 23隔离开关的选择：
1、 按额定电压选择：U N ≥110 kV ；
2、按额定电流选择：I N ≥I max ＝0.326 kA
3、按动稳定电流校验i es ≥i sh =9.756kA
4、按热稳定校验：Q t ≥Q k =58.739 kA 2.s 选择D 8～D 11为SW4-110型断路器 选择G 12～G 23为GW4－110型隔离开关
表4.5 所选各设备技术数据与计算数据
对D 12断路器和G 24,G 25隔离开关选择. A. 对母联断路器D 12的选择： （1） 按额定电压选择：
断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即
U N ≥110 kV ；
（2）按额定电流选择
断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即
I N ≥I max ＝N U Sn 3051⨯.＝
26101103368
47051...=⨯⨯ kA （3）按开断电流选择：
若在D 12上，下侧短路时，其短路电流都是7.426kA ，断路器的开断电流I Nbr 不应小于断路器开断开断瞬时的短路电流周期分量。
即 断路器额定开断电流I Nbr ≥I d ’’＝7.426kA （4）按动稳定电流校验：
电器允许通过动稳定电流i es 不小于短路冲击电流i sh 即
i es ≥i sh ==⨯’
‘d I 281.281⨯.×7.426＝18.9kA
（5）按热稳定校验：
Q k =
t I I I Zt
Zt Z 12
102222''''/''++ 其中''Z I ＝7.426kA ''2Z I =7.069kA '
'4Z I =7.152kA 带入上式得
Q k =202.001 kA 2.s 则Q t ≥Q k =202.001 kA 2.s
B. 对母联隔离开关G 24～G 25的选择：
1、按额定电压选择：U N ≥110 kV ；
2、按额定电流选择：I N ≥I max ＝261 kA
3、按动稳定电流校验i es ≥i sh =18.9kA
4、按热稳定校验：Q t ≥Q k =202.001kA 2.s 选择D 12为SW6-110型断路器
选择G 24～G 25为GW4－110D 型隔离开关
表4.6 所选各设备技术数据与计算数据
对方案Ⅰ所选断路器，隔离开关汇总如下：
表4.7 方案Ⅰ所选各断路器隔离开关技术数据
电流互感器的选择[6]
（1）110kV 侧电流互感器的选择 ①型号的选择
选择LVQB-1102W 型S 6F 气体绝缘电流互感器，其参数如下：。
