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堤顶高程计算范文首先，堤顶高程计算需要借助于水准测量的方法。
水准测量是一种测量地面高程的方法，其基本原理是通过比较不同地点的水平线相对高程差异来确定高程。
在堤顶高程计算中，通常使用的是测量堤顶与参考点的高差，然后通过对高差进行修正来计算堤顶的高程。
在进行堤顶高程计算之前，首先需要选择适当的参考点。
参考点的选择应符合以下几个基本要求：首先，参考点应处于相对稳定的地形区域，不受水流、风力等自然因素的影响；其次，参考点的高程应能够满足精度要求，一般应使用已知高程的控制点作为参考点；最后，参考点应位于堤顶附近，以便于进行测量。
选择好参考点后，接下来需要进行水准测量。
水准测量的基本步骤包括设置测站、观测高差、记录数据和计算高程。
在测量堤顶高程时，需要设置两个测站，一个位于参考点，另一个位于堤顶。
首先，在参考点设置测站，然后利用自动水准仪或水准仪进行观测，测量两个测站之间的高差。
观测时，应注意消除仪器误差和环境因素的影响，如在观测时使用水准仪的副尺检查仪器的仪准，避免高差观测的误差。
测量完高差后，需要对观测数据进行记录和计算。
记录时应准确记录测站位置、测量时间、观测者等信息，并将观测得到的高差数据进行整理。
计算时可以采用简化公式，常见的计算方法有几何水准法和代数水准法。
这两种方法都是通过将高差与间距关系进行处理，得到堤顶的高程。
其中，几何水准法适用于近似水平线情况下的测量，而代数水准法适用于大辐曲线情况下的测量。
在进行堤顶高程计算时，还需要注意以下几个问题：首先，测量时应尽量避免仪器误差和人为误差，如在测量前检查仪器的准确性，避免测量时受到外界影响；其次，测量数据应进行校核，以保证数据的准确性；最后，需要确定计算结果的精度要求，并选择合适的计算方法和参数，以满足工程的设计和施工要求。
综上所述，堤顶高程计算是一项需要借助于水准测量方法来确定堤顶高程的工作。
在进行堤顶高程计算前，需要选择适当的参考点，并进行水准测量。
堤防顶高程计算范文1.设计洪水位：设计洪水位是指堤防应能够承受的最大洪水水位，其计算一般根据历史洪水资料和水文统计分析进行。
设计洪水位的确定是堤防设计的基础，直接关系到堤防的抗洪能力。
2.充满度：充满度是指堤防内侧防洪墙(或备用堤顶高程)相对于设计洪水位的垂直间距。
充满度的设定一般要求在一定的范围内，以确保堤防在承受洪水压力时的稳定性。
3.防渗体设计：堤防的防渗体是保证堤防防洪效果的关键。
根据地质条件及工程要求选择适当的防渗体，其高程决定了堤防顶高程的一部分。
综合考虑以上因素，堤防顶高程的计算一般遵循以下步骤：1.确定设计洪水位：根据历史洪水资料和水文统计分析，确定设计洪水位的高程，作为计算的基准。
2.确定充满度范围：根据地质条件和工程要求，确定充满度的上限和下限，一般情况下，上限不得超过堤防高度的50%。
3.计算防渗体高程：根据堤防的地质条件和工程要求，计算出防渗体的高程，作为堤防顶高程的一部分。
4.确定备用堤顶高程：备用堤顶是指在堤顶超过设计洪水位后，设置的额外高程，用于备用防洪。
备用堤顶的高程一般根据充满度范围确定，一般要求不低于设计洪水位的0.3倍。
5.综合计算堤防顶高程：将设计洪水位、充满度范围、防渗体高程、备用堤顶高程综合考虑，计算出堤防顶高程的最终数值。
一般要求堤防顶高程不低于设计洪水位的1.3倍。
需要说明的是，堤防顶高程的计算还需要考虑其他因素，如护岸结构、洪水冲击力等。
具体计算方法还需根据具体的工程要求和地质条件进行。
在实际工程中，还需要根据工程的具体情况进行现地勘察和实测资料的收集，以确保计算结果的准确性。
总之，堤防顶高程的计算是岸堤设计的重要内容，综合考虑设计洪水位、充满度范围、防渗体高程和备用堤顶高程等因素，可以得出合理的堤防顶高程，从而保证堤防的抗洪能力和防渗效果。
台风过程下复式海堤越浪量计算方法研究陈韬霄; 郑国诞; 邵杰; 胡金春; 陈刚; 董伟良【期刊名称】《《浙江水利科技》》【年(卷),期】2019(047)006【总页数】4页(P18-21)【关键词】台风; 复式斜坡式海堤; 越浪量【作者】陈韬霄; 郑国诞; 邵杰; 胡金春; 陈刚; 董伟良【作者单位】浙江省水利河口研究院浙江杭州 310020; 浙江省河口海岸重点实验室浙江杭州 310020【正文语种】中文【中图分类】TV1391 问题的提出台风作用时，随着堤前水位抬高和风浪的增大，波浪作用于海堤迎潮面，或沿坡面上爬，或发生破碎击打坡面，波浪沿着海堤迎潮面上爬超过堤顶则会出现明显的越浪现象，水体飞溅于堤顶和内坡面。
越浪量的大小与堤前波浪要素、堤顶出水高度、海堤的几何外形、护面的糙渗特性等有关。
若台风登陆时遭遇天文高潮，海堤越浪量将迅速增大，对海堤安全造成威胁，因此研究计算台风过程下复式海堤越浪量的方法，结合台风浪与风暴潮实时预报情况，为台汛期间的高效避灾提供科学依据。
目前最常见的海堤结构形式为斜坡式海堤、直立式海堤以及混合式海堤，遭受台风较严重的浙江省温台地区新建的堤防均以复式斜坡式海堤（简称“复式海堤”）为主。
从20世纪初开始，国内外学者对海堤越浪量问题进行了大量的研究工作。
Owen（1980 — 1991年）对单坡及复坡海堤越浪量进行了系统研究[2-4]；周家宝（1990年）等进行了试验研究，提出的海堤平均越浪量的计算公式被JTJ 213 —1998《海港水文规范》所采用[5-7]；陈国平（2010年）开展不规则波作用下的海堤越浪量试验研究，分析越浪量的各影响因素，并提出不规则波越浪量的计算公式[8]。
邵杰（2018年）在试验的基础上，引入海堤越浪量折减系数的概念，拟合带挡浪墙的复式海堤越浪量计算公式[9]。
以下为国内目前常用的一些越浪量计算公式：（1）《港口与航道水文规范》[7]中给出斜坡堤有无防浪墙的越浪量计算公式：堤防有防浪墙时：式中：Q为单位时间单位堤宽的越浪量（m3/（m · s））；Hc胸墙墙顶在静水面以上的高度（m）；H1/3为有效波波高（m）；b1为胸墙前肩宽（m）；B为经验系数；KA为护面结构影响系数；TP为谱峰周期；m为斜坡坡度系数。
第19卷 第3期 中 国 水 运 Vol.19 No.3 2019年 3月 China Water Transport March 2019收稿日期：2018-09-02作者简介：项印玉（1983-），上海人，硕士，阿特金斯顾问（深圳）有限公司上海分公司工程师，主要从事港口工程和河口海岸动力学研究。
混合式海堤平均越浪量计算方法的比选项印玉（阿特金斯顾问（深圳）有限公司 上海分公司，上海 200003）摘 要：本文通过算例，对国内外关于混合式海堤上平均越浪量的主要计算方法进行综合分析比较。
当护面或斜坡低于静水位时，ALLSOP 法的计算结果较为合理。
当护面或斜坡高于静水位时，海港水文法考虑的因素多，且适用范围广，能给出比较可信的平均越浪量结果。
合田良实法和BRADBURY&ALLSOP 法的限制多，适用范围小。
关键词：越浪量；混合式海堤；入射波；波浪破碎中图分类号：TV139 文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2019）03-0130-03海堤的堤顶高程是海堤造价的主要影响因素，若要完全阻挡间歇性发生的越浪，将花费较大的造价，因此“允许越浪，固堤强坡”的海堤设计理念目前得到业界的普遍认可[1]。
国外沿海城市的海堤防护标准通常由平均越浪量表示，英美国家认为越浪量q<0.03L/（s·m）时，海堤后的行人和车辆是安全的[2]。
目前我国现行的港口工程设计规范中，仅给出了斜坡堤堤顶越浪量的计算方法。
俞聿修[2]比较了各直立堤堤顶越浪量的计算方法，提出了各计算方法的适用性建议。
对于非常规的混合式海堤，由于在海堤附近的波浪的相互作用的不统一，越浪量的计算复杂。
本文对国内外关于混合式海堤上平均越浪量的主要计算方法进行综合分析比较，为工程设计的选用提供参考意见。
一、混合式海堤平均越浪量的计算 1．BESLEY 法BESLEY 注意到许多海堤的前方被块石护面所保护，以避免堤脚淘刷（图1）。
1993年第1期浙江省浙东海塘工程除险加固技术浙江省水利管理总站周骥执笔浙江省海塘分为钱塘江海塘和浙东海塘两部份，钱塘江海塘位于浙北钱塘江南北两岸；浙东南沿海直到与福建省交界（包括舟山群岛）的海塘，称为浙东海塘，长约1596公里。
本文主要阐述浙东海塘加固中的技术问题。
建国以前，浙东海塘千疮百孔。
建国初期的1956年8月1日，第12次强台风（风力12级以上）在象山登陆，海塘严重水毁，全省死亡4295人。
五十年代，堵口复堤，抢修险工一直是水利工作重点。
六十年代初浙江省水利厅曾提出浙东海塘加固标准。
因标准偏高难以实施。
1974年8月14号强台风在三门登陆并与天文高潮相遇，全省沿海的海塘严重水毁。
1975年起提出重点整修，因资金缺乏等原因，进展迟缓。
从而导致浙东海塘到七十年代末期标准仍普遍偏低，质量差，塘身矮小单薄，有些海塘屡建屡毁。
接受并总结这些教训以后，从1980年开始，浙江省水利厅陆续颁发了《浙江省海塘工程技术规定》第一；第二册后（以下简称“技术规定”一、二册）按省技术规定进行除险加固，使海塘建设除险加固逐步走上了正轨。
本文就10余年来浙东海塘除险加固中有关技术问题介绍一些情况。
一、工程标准和塘顶高程海塘标准，实际是一个经济上是否合理和计算方法是否科学的问题。
一般他说，标准高一些好．可以减少平时维护管理费用，减少因海塘水毁带来的损失，提高安全度，但必然增加除险加固的建设投资，现有经济承担能力可能不允许，并将增长回收年限，这佯，从经济角度说就不一定合理。
反之，降低工程标准，情况亦然。
另一方面计算方法是否科学，也很重要。
六十年代至七十年代，浙江省确定塘顶高程的计算方法一般是：塘顶高程=历史最高潮位＋10级风浪爬高或塘顶高程=历史最高潮位＋（1.5-3.0米）的超高这种计算方法，存在明显的缺陷。
不区别海塘保护面积大小，人口多少，经济发达程度，都用同样的标准要求。
另一方面采用的历史高潮位的资料系列长短不一，在不同地方的历史最高潮位，所代表的重现期不同。
浙东沿海围垦工程软基处理及海堤结构的方案优选林希明摘要：浙江东部沿海地区软土地基属高含水量、高压缩性、高灵敏度、低强度的软弱地基，地基承载力及抗剪强度低，工程地质条件差。
软土地基处理以及海堤结构的优劣直接决定着围垦工程的成败。
目前，软基处理方式主要有塑料排水插板法、爆破置换法等。
海堤结构主要有斜坡式、陡墙式和混合式等。
本文结合浙东沿海地区的实际施工情形，对围垦工程软基处理以及海堤结构的方案进行优选，为围垦工程施工提供借鉴。
关键词：沿海围垦工程；软基处理；海堤结构围垦工程中的海堤基础处理是工程建设中的重中之重，处理好海堤基础是保证围垦工程建设质量和安全的根本。
我国仅陆地海岸线便有1800km，其中大部分海岸线为了保护腹地防汛安全，以及开展围垦工程进而人工修建了海堤。
特别在浙江沿岸等经济较发达的地区，社会经济的持续发展有力推动了对围垦工程建设的不断需要，新中国成立以后浙江围垦工程面积已达300多万亩，大约拓展了四分之一的省土面积，极大地拓宽了浙江的发展空间，提高了可持续发展潜力[1]。
1围垦工程概况最近几年，浙江省东部沿海地区大力推广围垦工程的建设，此举大大拓展当地经济商贸的发展空间，实现了浙江省可持续发展的目标。
沿海地区围垦工程主要是以修建海堤为主体，多采用土石混合堤型，外海侧选取石坝挡潮，内侧选择海涂淤泥闭气。
综合浙江东部沿海地区软土的共同特性，通常具有天然含水量高、孔隙比大、压缩性高、透水性差和承载力低等特点，由于这些特性带来的不均匀沉降、沉降量过大等问题成为了浙东沿海地区围垦工程最大的难点。
2软基处理方案优选2.1软基处理概况软土地基具有强度低，固结慢、变形大的显著特点，在软土地基上修建海堤不可忽视的难题是是稳定与沉降位移变形，因为软土地基含水量较大，其在要求的时间内很难达到规定的压实要求和有关技术标准，施工进度又直接影响着施工质量，同时地基处理、碾压要求等施工又有着高标准、严要求的特点，所以软基处理的方案优化势在必行。
《海岸工程》课程设计计算说明书学院: 港口海岸与近海工程专业: 港口航道与海岸工程班级: 大禹港航班姓名:学号: 1420190第1章设计资料分析1.1工程背景介绍1.1.1主要依据乐清湾港区的开发建设需要对港区前沿的滩地进行大面积疏浚开挖，从而产生大量的疏浚土方。
从环境保护、减少工程投资的角度，采用就近吹泥上岸的疏浚土处理方式替代传统的外抛方式，既实现了宝贵疏浚土资源的综合利用，又缓解了土地供求的矛盾和压力，大大提高了疏浚弃土的综合经济效益和社会效益。
为了尽早形成拟建港区港池、航道疏浚工程的纳泥区，同时为临港产业经济用地的开发建设创造条件，拟通过围垦提供约1500亩的后备土地资源。
1.1.2主要规范、规程1.《海堤工程设计规范》（SL 435—2008）2.《浙江省海塘工程技术规定》（上、下）1.1.3工程项目内容和规模本工程尽可能实现筑堤与吹泥工程的同步实施，二者相互依托、互为条件，因此，作为工程项目必需内容的一部分，需在本研究阶段提出吹泥上岸工程的实施方案。
因此，本项目工程建设的主要内容包括围堤、吹泥上岸和临时排水工程。
工程规模如下：(1)围（海）涂面积约99.2万m2，合1487.7亩；围堤总长度3.200km；(2)围堤建设符合国家规范及地方规程要求，顺堤按照50年一遇标准建设，防洪高程+7.8m（85高程，下均同）；南侧堤按照50年一遇标准建设，防洪高程+7.8~7.6m。
(3)围区内允许纳泥标高按+3.0m控制，纳泥容量约为660.53万m3。
1.1.4工程平面布置本工程位于乐清湾中部西侧打水湾山附近，因打水湾与连屿矶头的控制，该段区域为乐清湾最窄处，宽约4.5km，涨落潮流在此汇合、分流，水动力特性复杂、敏感。
根据项目前期研究工作成果和结论意见，结合土地开发需要，围涂工程顺堤位置推荐布置在-6m等高线处，走向为18°～198°，堤长约577.5m。
南侧堤布置时考虑东干河出口顺直，沿老海塘延长线向东以132°～312°走向延伸，后以110°～290°向东延伸500m后与顺堤垂直相交，南侧堤长度约2622.7m。
城市道桥与防洪２００９年８月第８期收稿日期：２００９－０４－１０作者简介：吴连颖（１９８１－），女，辽宁大连人，助理工程师，主要从事堤防工程设计工作。
浙江省混合式海堤堤顶高程计算方法初探吴连颖，李卫红（浙江省钱塘江管理局勘测设计院，浙江杭州３１００１６）摘要：该文主要用浙江省海塘技术规定中的方法计算了断面复杂的混合式海堤的波浪爬高以及越浪量，并通过计算波浪爬高和越浪量来确定海堤的堤顶高程；结合实际工程中遇到的断面比较复杂的海堤，用不同方法进行计算，并对得出的结果进行分析比较；最后通过模型试验进行验证。
结果表明，对于复杂的混合式断面，现行规范规定的波浪爬高的计算方法不够完善，计算得到的结果往往偏大，而对越浪量的计算也有很大的局限性，最好通过断面波浪模型试验来分析验证。
关键词：混合式海堤；堤顶高程；计算方法；波浪爬高；越浪量；设计准则中图分类号：ＴＶ８７１文献标识码：Ａ文章编号：１００９－７７１６（２００９）０８－００８６－０４0引言浙江省海堤大部分建筑在软土地基上，根据整体稳定计算确定的断面往往比较大，而且通常在设计时还要考虑到亲水及景观等要求，诸多因素确定的海堤断面比较复杂，这也就导致确定堤顶高程也比较困难。
现有规范的公式跟工程设计的实际断面情况多有出入，只能根据经验进行简化，选择最适合的公式进行计算或者通过试验确定堤顶高程。
在海堤工程的各个参数中，堤顶高程的确定十分重要，它直接影响投资，所以堤顶高程的确定至关重要。
在对实际工程进行堤顶高程的设计中，对波浪爬高及越浪量计算有了一定的认识，现主要结合文献［１］就工程中遇到的典型的混合式海堤断面进行初步探讨。
1堤顶高程的计算方法堤顶高程的确定涉及到海堤工程的设防标准、设计潮位、堤前设计波要素、波浪爬高与海堤上的波浪越浪量以及海塘的结构型式。
浙江省海堤堤顶高程主要应用的是文献［１］进行计算。
1.1波浪爬高计算确定堤顶高程带有平台的复式斜坡的爬高计算，可先确定该断面的折算坡比ｍｅ，然后按坡比为ｍｅ单坡断面确定其爬高值。
但折算坡比法只适用于m 上＝１．０～４．０，m 下＝１．５～３．０的断面。
还有一种常见的断面是下部为斜坡式，上部为陡墙式（m 上≤０．４），上下坡之间带平台的复式断面结构，根据文献［１］可采用如下近似方法，作为粗估，供拟定海塘设计断面尺寸时采用。
第一种方法是把最外侧平台作为镇压层考虑，先计算两极挡墙的爬高值。
（１）当d 前≥２H １％，d w ＞１．５H １％，则波浪爬高值计算时边坡用ｍ上，再按（１）式计算：R F ％＝K ΔK V R ０H １％K p （１）式（１）中：Ｆ％为波浪爬高累积率，不允许越浪取２％，允许部分越浪取１３％（允许越浪指塘顶、内坡及坡脚有防冲刷保护及排水措施，大部分工程按照允许部分越浪计算）；K Δ为糙渗系数；K V 为风速的影响因子；K F ％为爬高累积率换算系数，若要求的R F ％所相应累积率的塘前波高H F ％已经破碎，则K F ＝１；R ０为不透水光滑斜面上的相对爬高，即当K Δ＝１．０，H ＝１．０时的爬高值。
（２）当d 前≤２H ，i ≤１１０，塘前按破碎波考虑，其爬高按（２）式计算：R=H ′＋（０．７５c ′＋v ′）２２g （２）式（２）中，H ′、C ′、V ′为破碎波高、波速及水质点轨迹速度；H ′可取d 前的极限波高H b ；C ′＝L ′T ′L ′为波长；V ′＝H ′2２πg L ′ｃｏｓｈ２πd L ′姨。
（３）当d 前≥２Ｈ，－１．０≤d w H≤１．０，时，爬高按（３）式计算：R=1.36（１．５HK Z th ２πd L－d w ）（３）式（３）中：ｄｗ为墙前水深，平台位于水下时，ｄｗ取正值，当平台位于水上时，ｄｗ取负值。
系数Ｋｚ，根据ζ＝d w d 姨姨d H姨姨２πH L，按图１确定。
H 值对不允许越浪取累积率２％的波高值，允许部分越浪累积率为１３％的波高值，所求得的Ｒ不再作爬高累计率之换算。
式（３）仅适用于m 上≤０．４，m 下＝１．５￣３．０，B ≤３H 斜坡陡墙均为砌石护面的情况。
防洪排水86２００９年８月第８期城市道桥与防洪最外侧的平台按镇压层考虑时，还需要将爬高值乘以压载系数K y。
K y值见表１。
当塘前d１≤１．５，且m≤１．５时，还需乘以K m，才是有压载时海塘上的波浪爬高值，K m值见表２。
表２中ｄ１、Ｂ分别为压载顶部的水深及压载宽度，Ｌ为平均波长，Ｈ取有效波高H１３％。
本条仅适用于m≥１．０的情况。
对于设有防浪墙的海塘，塘顶高程是防浪墙顶面的高程。
且塘顶高程安全超高（不计防浪墙的堤顶路面）需高出设计高潮位０．５倍百分之一大波波高，即高出０．５Ｈ１％。
塘顶高程的计算公式如下：Z p=H p+R F%+ΔH（４）式（４）中：Z p为设计频率的塘顶高程（ｍ）；H p 为设计频率高潮位（ｍ）；ΔH为安全超高值（ｍ）；R F%为按设计波浪计算的累计率为Ｆ％的波浪爬高值（ｍ）。
1.2按越浪量设计准则确定的堤顶高程文献［２］中提到，对于波浪汹涌的海塘，采用Ｒ１３％确定的塘顶高程仍然太高。
因此，确定塘顶高程时，有必要按允许最大越浪量控制。
但是由于大部分混合式海堤断面较复杂，很难在规范中找到适用条件与设计断面相似的经验公式进行越浪量的计算，只能取比较近似的公式。
按照文献［１］，无风条件下，直立塘１∶０．４陡坡上（带防浪墙）的越浪量根据式（５）计算：qTH軓g＝Ａｅｘｐ－BKΔ×H cT gH軓姨姨姨（５）式（５）中：q为单位时间单宽海塘上的越浪水量（ｍ３／ｓ·ｍ）；H c为挡浪墙顶至静止水位（设计高潮位）的高度（ｍ）；H为塘前平均波高（ｍ）；KΔ为糙渗系数，直立塘的A、B值见表３，表３中d S为塘前水深，H/L为塘前波陡。
向岸风会增加海塘上的越浪量。
增加的量值取决于相对海塘垂直方向的风速、风向及海塘的坡度和高度。
有风的越浪量为无风条件下的越浪量乘风校正因子Ｋ′。
K′＝１．０＋W fH cR＋０．姨姨１ｓｉｎθ（６）式（５）中W f取决于风速的系数，其值为：W f＝０V＝００．５V＝１３．４ｍ／ｓ２．０V＝２６．８ｍ／VVVV VVVVV VVｓθ为海塘临潮边坡坡角（°）；R为H１％波浪在海塘上的爬高值（ｍ）。
2工程实例2.1基本资料该工程实例为Ⅲ级海塘，设计重现期为５０ａ一遇，详见图２、表４。
2.2波浪爬高计算的堤顶高程结果综合考虑适用条件，该工程的爬高计算最符合式（２），但该实例就三种方法都进行计算，结果列于表５。
另外最外侧的平台按镇压层考虑时，还需要将爬高值乘以压载系数Ｋｙ。
但是该工程实例不适合文献［１］中的压载系数的算法，然而实例中波浪爬高值计算不考虑压载显然是不经济的，算出的堤顶高程明显偏大，翻阅了其它规范也没有这方面的计算依据，所以还是参考以上的计算方法来查表取值，查得ｋｇ≈０．８。
该工程５０ａ一遇高潮位为３．１０ｍ，只计算允许越浪的情况，安全超高值取０．４ｍ。
计算结果列于表５。
另一种做法也是利用了上述的公式，可以说是对以上方法进行了修正，即把高程为０．５ｍ的平台当作滩涂来考虑，推算到该级平台上的波浪要素和按照以上式（２）计算的爬高值以及确定的堤顶高程值见表６。
下级挡墙堤脚看作是整个工图1系数K z图表2系数K md１H mＢ／ｍ０．２０．４０．６０．８￣１．０１．０１．０１．３５１．２６１．２５１．１４１．５１．１６１．１０１．１０１．０３１．５１．０１．５０１．６０１．５０１．４０１．５１．３６１．４６１．３０１．２４表1压载系数K yＢ／ＬＬ／Ｈ０．２０．４０．６０．８≤１５２０２５≤１５２０２５≤１５２０２５≤１５２０２５０．８５０．９４０．９９０．７５０．８３０．８７０．７００．７８０．８１０．６８０．７５０．７９０．９２１．０３１．１３０．８６０．９６１．０６０．８１０．９１１．０００．７９０．８８０．９７０．９５１．１０１．１８０．９１１．０６１．１４０．８９１．０１１．１１０．８７１．０１１．０９０．９８１．０４１．１００．９６１．０２１．０８０．９３０．９９１．０４０．９２０．９８１．０３１．０d１H１．５２．０２．５防洪排水87城市道桥与防洪２００９年８月第８期程断面的堤脚，计算得到的波浪波长为３３．６２ｍ，距堤脚Ｌ／２波长处的涂面高程为０．５ｍ，所以符合把此平台当作滩涂来考虑的假设。
2.3按越浪量设计准则确定的堤顶高程结果用式（４）、式（５）计算出的越浪量见表７。
按以上方法计算的越浪量明显偏大很多，因为波浪越过第一级挡墙后，能量会消减很多，如何计算此工程实例的越浪量是个难题，所以求助于波浪试验来验证越浪量。
3模型试验实例模型试验在河海大学港口航道与海岸工程实验中心进行，模型按重力相似原理设计，比尺m ＝３１。
塘顶高程（防浪墙顶高程）按▽６．８ｍ做试验时，无风条件时越浪量０．００１６ｍ３／ｍ·ｓ。
若将防浪墙高程由▽６．８ｍ降至▽５．８ｍ，防浪墙迎浪面戗台标高▽２．８ｍ改为▽２．４ｍ，镇压层标高▽０．５ｍ降至▽０．０ｍ，无风条件下越浪量为０．０２５ｍ３／ｍ·ｓ，有风条件下０．０４４ｍ３／ｍ·ｓ。
允许部分越浪海塘除海塘外坡保护外，海塘顶面及内坡面（包括坡脚）均要保护。
文献［１］提供的设计频率波浪的最大允许越浪量Ｑ允＝０．０５ｍ３／ｍ·ｓ，是在海塘塘顶为混凝土或浆砌块石护面，内坡为干砌块石护面，垫层完好有效条件下的试验值。
本设计断面的堤顶和内坡均有保护，所以可以用此越浪量准则控制。
按照Ｑ允＝０．０５ｍ３／ｍ·ｓ的越浪量标准，堤顶高程按照▽６．８ｍ设计偏高，断面也大，如果按照▽５．８ｍ设计，刚好符合此标准。
爬高计算只是按照一些经验公式的结合，并不能反映真实的波浪爬高值，也应该通过波浪试验分析验证来确定。
文献［３］中指出，计算、实验和分析均表明现行规范规定按不允许越浪或允许越浪设计准则，在风浪较大的海堤上，不能反映越浪量的大小，同样按不允许越浪准则，相同设防标准下波浪特性或堤型不同时越浪量可能有一个量级以上的差别，而越浪量及抗越浪能力是决定海堤越浪风险的两个决定性因素，因此海堤设计应直接以控制越浪量为准则，这样做更科学，也更实用。
4结语本文是对复杂的工程断面堤顶高程的计算的表3直立塘A 、B 系数值H ／L H ／ｄｓ≤０．４H ／ｄｓ＞０．５０．０２￣０．０２５０．０２７５０．０３２５０．０３７５０．０４５０．０５￣０．１０．０２￣０．０２５０．０３￣０．０３４０．０５０．０６￣０．１系数Ａ０．００９８０．００８９０．００９９０．０１５６０．０１２６０．０２０３０．０２３８０．０２５１０．０１６７０．０１７６Ｂ４１．２２３１．２２７．７６２７．１９２４．８２４．２８５．６４５９．１１３３．２６２０．９６表4工程实例———堤断面参数及波浪参数上平台宽Ｂ／ｍ下平台宽Ｂ／ｍ挡墙坡比斜坡坡比平均波高H ／ｍ有效波高H ｓ／ｍH １％／ｍH ２％／ｍ破碎波高H ｂ／ｍ堤前半波长处水深平均波长L ／ｍ平均波周期T ／ｓ重现期风速v ／（ｍ／ｓ）７２００．４４３．１０４．２５４．８６４．８６４．８６７．１０５１．９１６．８９４２．８表5堤顶高程计算表注：按（１）计算爬高时，确定Ｒ０时，坡度ｍ取０．４，因为两级挡墙的坡度不能按照折算坡比法来确定。
