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重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案批准：审核：初审：编制：深圳中海建筑有限公司重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部2012年03月12日目录第一节编制说明 (1)第二节工程概况 (1)第三节编制依据 (2)一、施工合同 (2)二、施工图纸 (2)三、规范标准及其他文件 (2)第四节施工准备 (2)一、技术准备 (2)二、管理组织架构 (3)三、劳动力需求计划 (4)四、机械需求计划 (4)第五节施工部署 (5)一. 施工平面布置 (5)二. 边坡施工的分段分阶 (5)三. 施工程序 (5)第六节挡墙施工方案 (6)一. 板肋式锚杆挡墙施工 (6)二. 重力式挡墙施工 (8)三. 伸缩缝施工 (9)四. 排水沟施工 (9)五. 其他施工 (9)第七节质量保证体系和措施 (9)一. 板肋式锚杆挡墙施工质量控制措施 (9)二. 重力式挡墙施工质量控制措施 (10)第八节安全管理和文明施工 (11)第九节质量检验、监测及验收 (11)一. 质量检验 (11)二. 监测 (12)三. 验收 (13)6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案第一节编制说明1.本工程的边坡挡墙有重力式挡墙和板肋式锚杆挡墙两种支护形式，主要以锚杆挡墙为主。
1号、2号、3号挡墙均为锚杆挡墙，4号、5号、6号挡墙为重力式挡墙。
为了便于施工管理和资料管理，特将3号挡墙以伸缩缝为段从西向东进行分段编号为3-1号、3-2号、3-3号、3-4号、3-5号、3-6号挡墙。
2.施工顺序：1号挡墙→2号挡墙→3-1号挡墙→3-2号挡墙→3-3号挡墙→3-4号挡墙→3-5号挡墙→3-6号挡墙→456号挡墙号挡墙号挡墙，按照流水施工段组织施工。
3.因锚杆间距为3000（长向）×2500（高度）㎜布设，故沿挡墙高度方向每2500㎜高度作为分阶施工。
4.根据地勘报告可知，边坡为岩质边坡，坡体主要为泥质砂岩和泥岩，边坡岩体类别为Ⅲ类。
锚杆挡土墙设计计算书锚杆挡土墙墙高8m，土体参数内摩擦角45°，土体重度21KN/m3,边坡坡度为40°，岩质边坡，底部假定自由，按《建筑边坡工程技术规范》计算。
(一）、内力计算：1、土压力合力计算：σA=0 σE=r·H=21×8=168KN/m2合力E=1/2×r·H2=1/2×21×82=672KN2、土压力的分布：e hk =H E hk 9.0=89.0672⨯=93.33KN/m 2 布置锚杆后，相当于添加了活动绞约束，如下图：m KN l l M AB AB B ·47.11966.128032p 2-=⨯=⨯-= m KN l M DE D ·140212802p 22-=⨯-=-= CDCDCD BC BC BC CD D CD BC C BC B l b l a l M l l M l M ωω66)(2--=+++ dx x x M a B Cl BC BC ⋅⋅=⎰0)(ωdx x px M x R B Cl B B ⋅⋅-+=⎰02)2(2463422BCBC B BC C pl l M l M -+= 同理，可得2463422CD CD D CD C CDCD pl l M l M b -+=ω故)222(812D B BCC M M pl M --= ]14047.119227.2280[812）（+⨯+⨯= m KN ·44.192= M B =-119.47KN ·m M C =-192.44KN ·m M D =-140KN ·m BC 跨最大弯矩M=102.17 KN ·m CD 跨最大弯矩M=92.10 KN ·m (二)、肋柱和挡土板的结构设计：采用HRB400级钢筋，查得f y =3.6×105kPa ,E s =2×108kPa, εcu=0.0033,C30混凝土抗压强度f c =1430kPa 。
港城工业园D区319国道以北地块平场及道路工程计算书（锚杆挡墙）计算：校对：审查：xx国际工程咨询（中国）有限公司2010年11月目录1、工程概况 (2)2、设计依据 (2)3、设计参数 (2)4、2#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 (3)5、设计方案 (3)6、荷载计算 (3)7、锚杆挡墙计算 (4)7.1锚杆计算 (4)7.2竖肋柱计算 (6)1、工程概况D区A线道路为xx市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km，标准路幅宽度22m，双向四车道。
2、设计依据（1）由xx南江地质工程勘察院2007年10月所作《xx市港城工业园D区A 线道路工程地质勘察报告（K0+0.000～K1+021.403）（一阶段详勘）》。
（2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）；（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；（4）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；（5）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029--2004）；（6）《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）；3、设计参数岩土参数建议值：结构面抗剪强度指标：C=50KPa、ψ=18°；填土压实度按有关规范取值；边坡岩体破裂角：东侧53°，西侧；墙基底摩擦系数：人工填筑土 0.25；亚粘土 0.20；强风化泥岩 0.3；弱风化泥岩 0.45；强风化砂岩 0.35；弱风化砂岩 0.50。
边坡开挖允许放坡率人工填筑土： 1：1.5；粘质土： 1：1.25；强风化基岩： 1：0.75 弱风化基岩：道路西侧 1：0.6 东侧1：0.75。
岩土物理力学参数建议弱风化泥岩天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为： 6.85Mpa、4.22 Mpa，块体密度平均值：2.57 g/cm3 ；抗拉强度平均值0.42Mpa ，粘聚力平均值：1.80 Mpa；内摩擦角平均值：37.2°，岩体等效内摩擦角取55°。
![锚杆挡墙计算书[12]](https://img.taocdn.com/s1/m/149c5ff3be1e650e53ea9954.png)
锚杆挡墙计算书 [12]港城工业园D 区319国道以北地块平场及道路工程计算书（ 锚杆挡墙 ）计算:校对:审查 :林同棪国际工程咨询 （中国）有限公司2010年 11 月目录1 、工程概况 .................................. 2 2设计依据 .................................. 2 3设计参数 .................................. 2 42#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 ...........................、设计方3 5 设计证书号 :AW 1 5000 1 482市政甲级案 ........................................................... 3 6荷载计算............................................ 3 7锚杆挡墙计算......................TT- .................................. (4)7.1 锚杆计算...................... (4)7.2 竖肋柱计算...................... . (6)11、工程概况D区A线道路为重庆市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km,标准路幅宽度22m双向四车道。
2、设计依据(1) 由重庆南江地质工程勘察院2007年10月所作《重庆市港城工业园D区A线道路工程地质勘察报告(K0+0.000,K1+021.403)( —阶段详勘) 》。
(2) 《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002);(3) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);(4) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);(5) 《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029--2004);(6) 《公路路基设计规范》(JTG D30-2004); 3 、设计参数岩土参数建议值:结构面抗剪强度指标：C=50KPa书=18?;填土压实度按有关规范取值;边坡岩体破裂角：东侧53?，西侧;墙基底摩擦系数：人工填筑土0.25;亚粘土0.20;强风化泥岩0.3;弱风化泥岩0.45;强风化砂岩0.35;弱风化砂岩0.50 。
备注单个锚杆轴向拉力设计值计算
滑动面内摩擦角Φ=12
滑坡体节余下滑力E= 850
锚杆垂直于滑动方向的间距la= 2
锚杆倾角β= 4
滑动面与锚杆订交处滑动面倾角α=55
锚杆沿滑动面方向的排数s=n 18
锚杆钢筋直径计算
永远性锚杆取取年锚杆工作条件系数3= ζ
工程构造重要性系数0= γ
锚杆抗拉强度设计值y=f 310 使用年限T
＝
50 锚杆钢材年锈蚀量δ=
一根锚杆钢筋总根数n ＝ 1 锚固体与地层锚固长度计算
永远性锚杆取锚固体与地层粘结工作条件系数ζ1=
锚固体直径d=
地层与锚固体粘结强度特点值rb= f
1 650
锚杆钢筋与锚固沙浆间的锚固长度计算
永远性锚杆取锚杆与沙浆粘结强度工作系数2ζ=
锚杆钢筋直径d s=
钢筋与锚固沙浆粘结强度设计值b= f 2400
锚杆最经济倾角计算
滑动面倾角θ= 55
滑动面内摩擦角Φ=12
计算公式：
N t
El a
sin tan cos n s
=
计算公式
1000 0 N t
T
d s 2
n f y 3
=
计算公式
l m
N t
1df rb
= 计算公式
l sa 0 N
t
d s f b
2 =
计算公式
450 2
＝ 4。
重力式挡土墙设计1.设计目的在掌握挡土墙设计的基本原理前提下，进行挡土墙设计，进而掌握挡土墙尤其是重力式挡土墙的设计方法。
2.挡土墙设计资料挡土墙设计初始条件：1）浆砌片石重力式仰斜路堤墙，墙顶填土边坡1：1.5，墙身纵向分段长度为10m ，路基宽度26m,路肩宽度3.0m ；2）取汽车荷载边缘距路肩边缘m d 5.0=；3）设计车辆荷载标准值按公路——Ⅰ级汽车荷载采用，即相当于汽车——超20级、挂车——100（验算荷载）；4）粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数30.0=μ，地基容许承载力[]KPa 2500=σ；5）其他参数具体见以下3.1中所述设计参数。
3.挡土墙设计3.1 设计参数图3-1-1 挡土墙参数图如图3-1-1，挡土墙墙体高为H=7m ，基础埋置深度D=1.5m,墙身纵向分段长度为L=10m ；墙面与墙背平行，墙背仰斜，仰斜坡度1：0.25，‘0214︒-=α，墙底倾斜度tan 0α=0.185,倾斜角0α=10.5°；墙顶填土高度为a=2.0m ，填土边坡1：1.5，()︒-==69.335.1arctan 1β，汽车荷载边缘距路肩边缘d=0.5m ；墙后的填土为砂性土内摩擦角ϕ=35°，填土与墙背外摩擦角δ=ϕ/2=17.5°，填土容重γ=18KN/m 3；墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，墙身砌体容重k γ=22KN/m 3,砌体容许压应力[a σ]=600KPa,砌体容许剪应力[τ]=100KPa,砌体容许拉应力[wl σ]=60KPa ；地基容许承载力[0σ]=250KPa 。
3.2 车辆荷载换算3.2.1 计算荷载312.0)72(25.0)227(732H)(a tan 2a H H -ab 22=+⨯⨯+⨯+⨯=++=α）（A 009028385.17021435<=+-=++=︒︒︒‘‘δαϕψtan θ=-tan ψ+))(tan tan (cot A ++ψψϕ =-0.7945+)4579.0312.0)(4579.04281.1(++=0.7737θ=37.7°3.2.2 一辆重车的扩散长度：m H L L 1011.95m 0.5772275.6tan302a 00>=⨯⨯++=++=）（）（所以计算长度取L=11.95m3.2.3 换算土层厚度L B Q 00h γ∑=其中∑=KN Q 3002.210.25)7(3-0.773727tan -b -tan a /m 1803=⨯+⨯+=+==）（）（）（αθγH H B KN 则m h 63.095.1121.2183000=⨯⨯=3.3 主动土压力计算设计荷载：汽-20级3.3.1 计算破裂角经试算，按破裂面交于荷载中部进行计算：35.09)63.0272(25.0)63.0211(73.563.0232H))(a 2h H (a )tan 2h 2a H(H -d)(b 2ab 000=⨯⨯++⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯=+++++++=αh A009028385.17021435<=+-=++=︒︒︒‘‘δαϕψ（下式中间取加号）tan θ=-tan ψ+))(tan tan (cot A ++ψψϕ =-0.7945+)4579.035.0)(4579.04281.1(++=0.8004θ=38.7°验算破裂面是否交于荷载内：堤顶破裂面至墙踵：7.20m 0.800427tan a =⨯+=+）（）（θH荷载内缘至墙踵： 5.25m 0.50.2573d tan -b =+⨯+=+αH荷载外缘至墙踵：10.75m 5.50.50.2573b d tan -b 0=++⨯+=++αH因为5.25<7.20<10.75,故破裂面交于荷载内部，与原假定相符。
区公园边坡支护工程计算书编制：审查：下雪社区公园边坡支护工程. 工程概况拟建边坡边坡场地位于下雪社区托坑水库西侧，边坡中心坐标：＝，＝。
该边坡场地原始地貌为残丘，自然坡度～°。
由于工程建设开挖边坡形成现状边坡。
边坡长约，按坡形可以分成西段、中段、东段三段叙述。
西段边坡位于场地西南侧，坡长约，呈直线形，坡度～°，坡高约，分两级放坡，下级坡高约，上级坡高约，中间平台宽度约。
坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟分布。
坡脚标高～，坡顶标高～。
中段边坡位于场地中段，边坡坡长，呈弧形，坡度近于直立，未分级，坡高约，该处发生崩塌主要是由于挖坡取土后雨水所致，坡脚标高～，坡顶标高～。
东段边坡位于场地北东侧，坡长约，呈直线形，坡度～°，坡高～未分级放坡，坡面裸露，有较多宽度不一的冲蚀沟，坡脚标高～，坡顶标高～。
目前坡下为规划用地，暂无建筑物。
距离坡顶～有座直径约的圆形储水池（现已废弃，里面储水约），北侧还有座直径的圆形水塔（目前仍在使用中）。
.设计依据.设计原则、本边坡为永久性边坡。
、根据《建筑边坡工程技术规范》要求，边坡安全等级为二级。
、经济、美观，与周围环境相互协调。
、支护结构选取根据现场实际情况，边坡采用清坡锚杆格构梁的支护，最下一个贴浆砌石护面，坡面进行绿化处理，各段支护具体如下：西段边坡（段），东段边坡（段）按现状坡率清坡，清坡后采用锚杆格构梁支护。
中段边坡（段）在坡脚下设置直立式挡墙，墙顶标高为，墙后填方至墙顶，留马道宽。
坡面按现状坡率清坡，凹陷处用砂袋填充，填后坡面采用锚杆格构梁支护。
锚杆按绝对高程打设，水平间距，竖向间距为。
最下一级边坡浆砌片石护面，其余格构间喷播植草绿化。
. 计算参数选取边坡岩土层计算参数根据《下雪社区公园边坡地质灾害勘查报告》的边坡支护设计参数建议值并综合考虑自重＋暴雨的计算工况后确定（详见下表）。
边坡设计参数表. 边坡计算要点边坡稳定性按圆弧滑动法计算，边坡稳定安全系数为>。
重庆市房屋建筑和市政基础设施工程施工图设计文件审查
反馈意见表(_一_审)
填写说明：1.人员签名应为手签； 2.本表一式四份； 3.设计人员应对照审查意见，将施工图设计更正内容在此表中详尽描述（此处的序号应与审查记录表中的序号一一对应）。
重庆市房屋建筑和市政基础设施工程施工图设计文件审查
反馈意见表(_一_审)
填写说明：1.人员签名应为手签； 2.本表一式四份； 3.设计人员应对照审查意见，将施工图设计更正内容在此表中详尽描述（此处的序号应与审查记录表中的序号一一对应）。
重庆市房屋建筑和市政基础设施工程施工图设计文件审查
反馈意见表(_一_审)
工图设计更正内容在此表中详尽描述（此处的序号应与审查记录表中的序号一一对应）。
目录第一章前言 (3)第二章场地岩土工程条件 (4)2.1地形地貌 (4)2.2气象水文 (4)2.3地层岩性 (4)2.4地震效应 (4)2.5场地工程地质条件评价 (5)2.5.1 场地稳定性评价 (5)2.5.2 场地岩土工程条件评价 (5)2.5.3 水文地质评价 (5)2.5.4 土料场评价 (5)2.6结论与建议 (6)第三章路基路面 (7)3.1选线 (7)3.1.1 选线的一般原则 (7)3.1.2 选线的步骤和方法 (7)3.2平曲线设计 (8)3.2.1 平面线形设计的一般原则 (8)3.2.2 路线方案拟定 (8)3.2.3 平曲线要素计算 (8)3.2.4 逐桩坐标计算 (10)3.3纵断面设计 (11)3.3.1 纵断面设计原则 (12)3.3.2 平曲线与竖曲线组合的一般原则 (12)3.4路基设计及防护工程 (12)3.4.1 路基的类型和构造 (13)3.5路基填料与压实标准 (13)3.5.1 填料的选择 (13)3.5.2 不同土质填筑路堤 (14)3.5.3 路基压实与压实度 (14)3.5.4 软基处理 (15)3.6路基防护 (15)3.6.1 路堤边坡防护 (16)3.6.2 路堑边坡防护 (16)3.7边坡稳定性分析 (16)3.7.1 路堤边坡稳定性分析 (16)3.7.2 路堑边坡稳定性分析 (18)第四章挡土墙设计 (20)4.1概述 (20)4.1.1 挡土墙的用途 (20)4.1.2 挡土墙的类型及适用范围 (20)4.1.3 其他说明 (21)4.2支护方案 (21)4.3土钉墙结构设计和计算 (21)4.4加筋土设计资料 (30)第五章公路排水设计 (37)5.1排水的重要性 (37)5.2排水设计的内容 (37)5.3路基排水的任务 (37)5.4地表排水 (38)5.5地下排水 (39)5.6涵洞分类及各种构造型式涵洞的适用性和优缺点 (39)5.7涵洞选用原则 (40)5.8涵洞拟定 (40)第六章施工组织设计 (43)6.1施工组织设计总要求 (43)6.2施工布 (44)6.2.1 机械化施工总体计划内容： (44)6.2.2 施工组织方法 (44)6.2.3 施工力量组织 (44)6.2.4 临时设施 (44)6.2.5 施工准备 (45)6.3加筋土施工 (45)6.4质量保证措施 (45)6.5安全生产保证体系 (46)6.6文明施工与环境保护 (47)6.6.1 文明施工与环境保护的措施 (47)6.6.2 环境保护 (47)6.6.3 文明施工 (49)第七章结论 (50)第一章前言毕业设计是培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。
某片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段工程计算书工程设计证书编号：甲级重庆某岩土公司二○一一年十月一、任务由来拟建工程场地位于某片区，受某农业发展有限公司（建设方）委托，我单位承担了生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段工程的设计治理工作。
双方已正式签定了《建设工程设计合同》，建设方同时提供了审查通过的《片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段、2段岩土工程勘察报告》、设计委托书，前期方案设计阶段已完成，并通过了专家组审查，现处于施工图设计阶段。
二、设计依据2.1《建设工程设计合同》2.2 《片区生态移民迁建区高切坡治理A区1段岩土工程勘察报告》重庆市某设计研究院有限公司，2011.7；《片区生态移民迁建区高切坡治理A区2段岩土工程勘察报告》北京某工程勘察设计研究院有限责任公司，2011.7；2.3有关规范及图集《建筑边坡工程技术技术规范》GB50330-2002；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)；《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）；三、主要技术标准(1)边坡类别：Ⅲ类。
(2)边坡工程安全等级：一级。
(3)设计合理使用年限：50年。
四、拟建边坡稳定性评价4.1地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010附录A，抗震设防烈度小于6度，可不进行地震效应评价。
4.2 边(斜)坡稳定性评价4.2.1 AB段边坡稳定性评价该段边坡(见剖面1—1′～23—23′) 长470m，坡高6.0～51.0m，边坡坡向2°，坡角48～62°，边坡主要由粉砂质泥岩组成，砂岩主要以夹层或透镜体的形式存在，边坡岩体类型为Ⅲ类。
安全等级为一级。
根据赤平投影图分析（图 4.2.1），层面及两组裂隙与边坡均大角度相交，属稳定型边坡，边坡稳定性主要受岩体强度的控制。
XXXX北城中学边坡治理工程施工图设计计算书XXXX岩土工程勘察设计有限公司年月目录1 设计依据 (1)2 计算参数取值 (1)3 设计方案 (1)4 计算结果及采用措施 (2)4.1 ab段边坡 (2)4.2 bcd段边坡 (2)4.3 de范围边坡 (2)4.4 ef段边坡 (2)5 边坡治理稳定性计算过程 (3)5.1 计算项目: 3-3'剖面 (3)5.1.1 侧压力计算 (3)5.1.2 锚杆计算 (4)5.1.3 肋柱计算 (5)5.1.4 面板计算 (9)5.1.5 肋柱基础计算 (10)5.2 计算项目: 4-4'剖面 (10)5.2.1 岩土侧压力计算 (10)5.2.2 锚杆计算 (13)5.2.3 肋柱计算 (14)5.2.4 面板计算 (19)5.2.5 基础计算 (19)5.3 计算项目: 5-5'剖面 (20)5.3.1 岩土侧压力计算 (20)5.3.2 锚杆计算 (22)5.3.3 肋柱计算 (22)5.3.4 面板计算 (27)5.3.5 基础计算 (28)5.4 计算项目6-6'剖面 (28)5.4.1 侧压力计算 (28)5.4.2 锚杆计算 (30)5.4.3 肋柱计算 (31)5.4.4 面板计算 (34)5.4.5 基础计算 (35)5.5 计算项目: 7-7'剖面 (35)5.5.1 岩土侧压力计算 (35)5.5.2 锚杆计算 (36)5.5.3 肋柱计算 (37)5.5.4 面板计算 (40)5.5.5 基础计算 (41)1设计依据1)设计任务委托书和设计合同；2)《XXXX北城中学东侧边坡工程地质勘察（直接详勘）》（XXXX岩土工程勘察设计有限公司，2012年2月）；3)《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）；4)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；5)《混凝土结构设计规范》GB50010-2010）；6)《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）7)《XX市建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-20068)《电力设施保护条例》9)其它相关的国家和行业规范或标准。
2计算参数取值地基极限承载力标准值由岩石天然单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数（取1.00）确定，即泥岩取5500 kPa，砂岩取16500kPa；地基承载力特征值由地基极限承载力标准值乘以地基极限承载力分项系数（取0.33），即泥岩取1815kPa，砂岩取5445kPa。
根据经验岩体内摩擦角泥岩取30.50，砂岩取32.50；岩体粘聚力泥岩0.40MPa，取砂岩取等0.85MPa。
边坡岩体破裂角按45°+ϕ／2结合经验确定取60 °，边坡岩体等效内摩擦角取55°。
中等风化基岩重度：泥岩取24.8kN/m3，砂岩取24.6kN/m3。
岩体抗剪强度指标：泥岩粘聚力c取400kPa，内摩擦角ϕ取30.5°；砂岩粘聚力c取850kPa，内摩擦角ϕ取32.5°。
岩石与锚固体粘结强度特征值泥岩取300kPa，砂岩取450kPa。
中等风化基岩水平抗力系数泥岩取50MN/m3，砂岩取180MN/m3。
3设计方案肋板锚杆挡墙支护+排水沟4计算结果及采用措施4.1 ab段边坡该段边坡，以3-3′作为典型计算剖面，边坡无外倾结构面，边坡稳定性主要受岩体强度控制，发生沿假想破裂角平面滑动的可能性小，边坡整体稳定。
但可能产生局部掉块及风化剥落。
，该段边坡据《建筑边坡工程技术规范》6.3.4按照土压力方法计算，设计布置肋板锚杆挡墙支护，详见施工图。
4.2 bcd段边坡bc直段边坡倾向270°，与岩层层面结构面295°∠12 °构成外倾组合，在4-4‘剖面做出计算，计算无土压力，该段边坡边坡无外倾结构面，边坡稳定性主要受岩体强度控制，发生沿假想破裂角平面滑动的可能性小，边坡整体稳定边坡现状整体基本稳定，以4-4′及5-5’作为计算剖面，且由于红线的限制不具备放坡条件，布置肋板锚杆挡墙支护，详见施工图。
4.3 de范围边坡该段边坡，以6-6′作为典型计算剖面，根据勘察报告及《工程地质勘察规范》DBJ50-043-2005附录G，裂面平直，闭合～微张，局部泥质充填，结合差，间距约0.8～1.50m，延伸长1.40～3.20m。
据钻探显示，裂隙倾角65°～82°，裂隙较发育，结构面贯通性差；结构面（层面和裂隙）均属硬性结构面。
C取值60kPa，φ取20°计算。
第二组②组裂隙平均产状145∠70°，边坡倾向180°，视倾角为66°。
经过计算土压力为0，但边坡有局部掉块，且由于红线的限制不具备放坡条件，，设计布置肋板锚杆挡墙支护，详见施工图。
4.4 ef段边坡该段边坡边坡无外倾结构面，边坡稳定性主要受岩体强度控制，发生沿假想破裂角平面滑动的可能性小，边坡整体稳定。
但可能产生局部掉块及风化剥落。
边坡现状整体基本稳定，以7-7′作为典型计算剖面，设计布置肋板锚杆挡墙支护，详见施工图。
5 边坡治理稳定性计算过程----------------------------------------------------------------------5.1 计算项目: 3-3'剖面----------------------------------------------------------------------5.1.1 侧压力计算根据6.3.4岩体按无外倾结构面岩体计算，岩体以等效内摩擦角按侧向土压力方法计算侧向岩压力，即《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）6.2.3，主动岩石压力可按下式计算：推荐的公式（见6.2.3-1式）进行计算，选取的计算公式如下：a ak K H E 221γ= {)]sin()sin()sin()[sin()(sin sin )sin(22βϕδϕδαβαδϕβααβα-++-+--++=q a K K)cos sin )sin()sin([(2)cos(cos sin 2ϕαηβϕβαδϕβαϕαη+-+---++q K}5.0)]cos sin )sin()sin((ϕαηδϕδα++-q K)sin(cos sin 21βαγβα++=H q K qHc γη2=式中：ak E ——主动土压力标准值，KN/m ；a K ——主动土压力系数；H ——挡土墙高度；γ——岩体重度， KN/m 3。
ϕ——土的内摩擦角；c ——土的粘聚力；q ——地表均布荷载标准值；δ——土对挡土墙墙背的摩擦角；β——填土表面与水平面的夹角；α——支挡结构墙背与水平面的夹角；θ——滑裂面与水平面的夹角，度。
参数及计算如下表：因无外倾结构面，故最终土压力值为333.61kN/m侧向岩石压力合力水平分力标准值Ehk＝334.96侧向岩石压力水平分力标准值ehk=Ehk/0.9H＝22.045.1.2锚杆计算1：锚杆轴向拉力值锚杆倾角：α=15 (弧度值0.26)荷载安全系数：γQ=1.3锚杆轴向拉力标准值Nak=Htk/cosα=91.25KN锚杆轴向拉力设计值Na=γQ*N ak=118.62KN2：锚杆钢筋截面积As边坡重要性系数：γ0=1锚杆水平间距:S(m)=2m锚杆垂直间距:V(m)=2m锚筋工作条件系数：ξ2=0.69锚杆张拉强度设计值fyk=335000Kpa计算锚杆截面积As’(mm2)=513.18mm2实际锚杆As=1φ28HRB335,锚杆截面积As=615.8>513.18满足要求。
3：锚杆锚固体与地层的锚固长度:la>=Nak/(ξ1*π*D*frb)锚固体直径D=110mm锚固体与地层粘结工作条件系数ξ1=1地层与锚固体粘结强度特征值frb(KPa)=300Kpa 锚杆轴向拉力标准值Nak=91.25 KN 则锚固段长度la=0.88m4：锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度:la>=γ0Na/(ξ3*n*π*d*fb) 边坡重要性系数γ0=1.1 锚杆钢筋直径d=28mm 钢筋根数N=1钢筋与砂浆粘结工作条件系数ξ3=0.6 钢筋与砂浆粘结强度特征值fb=2400=Kpa 锚杆轴向拉力设计值Na=118.62KN 锚固段长度la=1.03m综上，设计中采用φ28HRB335，锚固长度按3米取值5.1.3 肋柱计算肋柱水平距离2m 故均布荷载22.04*2=44.08 kN/m一、几何数据及计算参数1.73m2m2m2m2m2m2m2m2m1.13m混凝土： C30 主筋： HRB335(20MnSi) 箍筋： HPB235(Q235) 保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度： 335.00N/mm 2 跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00 (说明：弯矩调整系数只影响配筋) 自动计算梁自重： 否恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1． 荷载工况一 (恒载)2m 1.13m三、内力及配筋1．内力图2．截面内力及配筋0支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-11.92 kN*m,剪力43.55 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm21跨中: 正弯矩 6.01 kN*m, 位置: 0.82m负弯矩0.00 kN*m, 位置: 0.58m剪力47.96 kN, 位置: 1.73m挠度0.06mm(↓), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm2/m, 计算面积: 340.48mm2/m1支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-15.73 kN*m,剪力51.69 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm22跨中: 正弯矩9.53 kN*m, 位置: 0.98m负弯矩0.00 kN*m, 位置: 0.67m剪力54.10 kN, 位置: 2.00m挠度0.13mm(↓), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm2/m, 计算面积: 340.48mm2/m2支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-18.14 kN*m,剪力53.22 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm23跨中: 正弯矩8.63 kN*m, 位置: 1.01m负弯矩0.00 kN*m, 位置: 0.67m剪力53.22 kN, 位置: 0.00m挠度0.12mm(↓), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm2/m, 计算面积: 340.48mm2/m3支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-17.50 kN*m,剪力52.81 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm24跨中: 正弯矩8.87 kN*m, 位置: 1.00m负弯矩0.00 kN*m, 位置: 0.67m剪力52.98 kN, 位置: 2.00m挠度0.12mm(↓), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm2/m, 计算面积: 340.48mm2/m4支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-17.66 kN*m,剪力52.90 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm25跨中: 正弯矩8.79 kN*m, 位置: 1.00m负弯矩0.00 kN*m, 位置: 0.67m剪力52.90 kN, 位置: 0.00m挠度0.12mm(↓), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm2/m, 计算面积: 340.48mm2/m5支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-17.65 kN*m,剪力52.95 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm26跨中: 正弯矩8.85 kN*m, 位置: 1.00m负弯矩0.00 kN*m, 位置: 0.67m剪力52.95 kN, 位置: 0.00m挠度0.12mm(↓), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm2/m, 计算面积: 340.48mm2/m6支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-17.55 kN*m,剪力52.69 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm27跨中: 正弯矩8.69 kN*m, 位置: 1.00m负弯矩0.00 kN*m, 位置: 0.67m剪力53.11 kN, 位置: 2.00m挠度0.12mm(↓), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm2/m, 计算面积: 340.48mm2/m7支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-17.96 kN*m,剪力53.68 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm28跨中: 正弯矩9.28 kN*m, 位置: 1.01m负弯矩0.00 kN*m, 位置: 0.67m剪力53.68 kN, 位置: 0.00m挠度0.13mm(↓), 位置：跨中裂缝0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm2/m, 计算面积: 340.48mm2/m8支座: 正弯矩0.00 kN*m,负弯矩-16.39 kN*m,剪力44.88 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm2, 计算面积: 256.50mm2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 29跨中: 正弯矩 6.81 kN*m, 位置: 1.11m负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.67m 剪力 44.88 kN, 位置: 0.00m 挠度 0.10mm(↓), 位置： 跨中 裂缝 0.02mm上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 2 下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 2箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm 2/m, 计算面积: 340.48mm 2/m 9支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 -3.76 kN*m, 剪力 9.99 kN,上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 210跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.38m 负弯矩 -1.12 kN*m, 位置: 0.38m 剪力 9.99 kN, 位置: 0.00m 挠度 0.03mm(↓), 位置： 右端 裂缝 0.01mm 上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 2 下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 2 箍筋: d6@150, 实际面积: 376.99mm 2/m, 计算面积: 340.48mm 2/m 10支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 -0.00 kN*m, 剪力 0.00 kN, 上钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 2下钢筋: 2D14, 实际面积: 307.88mm 2, 计算面积: 256.50mm 25.1.4 面板计算将锚杆视为支承，计算面板受力。
