PC堆场加固方案

凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目Ⅱ标段（居住用房）地下室顶板PC堆场及运输道路加固方案编制人：职称：审核人：职称：审批人：职称：编制日期：越烽建设集团有限公司目录第三章施工进度计划二、人员准备一、板下支撑体系设计二、梁下支撑体系设计三、荷载参数四、满堂支撑架计算书第六章、支撑架搭设及拆除第七章、支撑架的使用、保养与拆除 (12)第八章、安全保障措施附件：预制构件堆场底部加固及运输范围示意图第一章工程概况凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目Ⅱ标段（居住用房）工程位于：余姚市凤山路东侧、南河沿路南侧，交通便捷通畅，配套设施齐全，环境优美舒适。

工程总建筑面积约11.3万㎡，拟建建筑单体包括：3幢25层高层住宅、4幢26层高层住宅、5幢4层排屋、3幢3层排屋、3幢1层配电房和1层整体地下车库，。

高层结构形式为剪力墙结构，多层排屋结构形式为框架结构，结构设计使用年限为50年。

建筑结构安全等级为二级。

建筑抗震设防烈度为六度。

第二章编制说明及依据一、编制说明为按时完成建设单位进度要求，我方要求PC厂方现场始终留设一层PC构件，确保构件供应不耽误现场进度。

由于现场施工条件限制，塔吊（QTZ7020）只能附在5#楼西山墙位置，且因隔壁河姆渡项目房子局部部位在塔吊旋转半径之内，塔吊大臂只能由70米缩短至55米，因构件重量因素导致在凤山路一侧围墙外面无法吊装，只能另开设西大门并修200mm厚、6米宽C30混凝土马路进场，根据现场实际情况及吊装要求，运输PC构件的车辆必须开到地库6#楼南面地库顶板上吊装，且因现场场地限制，除地库顶板外没有地方可以设置PC构件堆场，经项目部研究决定在6#楼南面及5#楼西南角地库顶板设置PC构件临时堆场。

因PC构件分量重，每一块基本在3-5.2吨不等，一车构件22块，施工及堆放期间的荷载远大于设计荷载，需对PC构件堆场位置及运输道路部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见预制构件堆场及地库顶板运输道路底部加固范围示意图）。

二、编制依据1、凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目Ⅱ标段（居住用房）工程设计图纸2、凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目Ⅱ标段（居住用房）施工组织设计3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20144、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）7、《工程建设标准强制性条文》2013年版8、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）9、凤山路东侧、南河沿路南侧地块项目Ⅱ标段（居住用房）工程现场实际情况12、根据现场构件载重货车≤75吨、材料堆放最大荷载20.0kN/m2进行编制。

三、设计数据地下室顶板板厚：250mm主梁最大间距为8.50m；主梁断面350×600次梁间距为6.00m；次梁断面350×600顶板上设计回填土厚度为1.2m活动荷载：2.5KN/m2地库顶板消防车道设计荷载：20KN/m2，其余顶板设计荷载：4KN/m2四、原设计承载能力计算1）查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得：粘土自重为18KN/m3 2）地下室顶板覆土1.2M每平方米荷载：18KN/m3×1.2M=21.6KN/m23）地下室顶板可承受荷载为：21.6KN/m2＋（活动荷载2.5KN/m2）=24.1KN/m24）本工程顶板可承受荷载折算后为：22.8KN/m2第三章施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：第四章施工准备与资源配置计划一、材料准备钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的Q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235A级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。

立杆、纵向水平杆的钢管长度为3.2～6m或每根最大重最不超过25kg 为宜，钢管应全涂防锈漆。

扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。

扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N·M时不得发生破坏。

钢管(mm):Φ48×3.5，支撑架体上端钢管接触加顶托。

加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。

二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。

搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。

交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。

第五章支撑架设计计算一、板下支撑体系设计按现场施工的需要，加固区域为PC堆场及地库顶板构件运输通道，详见预制构件堆场及地库顶板运输道路底部加固范围示意图立杆横向间距或排距(m):0.60；立杆纵距(m):0.60；立杆步距(m):1；模板支架搭设高度(m):3.2；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；离地200mm设置扫地杆；立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm；在支撑体系四周搭设连续剪刀撑、内部纵横向每隔6米搭设剪刀撑。

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；钢管基脚200mm×200×50mm木板二、梁下支撑体系设计立杆横向间距或排距(m):0.50；立杆纵距(m):0.50；立杆步距(m):1；模板支架搭设高度(m):3.2；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；离地200mm设置扫地杆；立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm；在支撑体系四周搭设连续剪刀撑、内部纵横向每隔6米搭设剪刀撑。

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；钢管基脚200mm×200×50mm木板三、荷载参数查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，满载300KN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/M2，构件总重67.8吨，故按照≤75吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为50KN/M2。

设计顶板可承受荷载为22.8kN/m2，，则按照28kN/m2进行计算。

钢管自重(kN/m):0.038；材料堆放最大荷载(kN/m2):20.000；地库顶板均布荷载(kN/m2):28；四、满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003（一）、架体参数搭设示意图：(四）、板底纵向支撑次梁验算1k cG2k=g2k×l b/(n4+1)=0.3×0.6/(2+1)=0.06kN/m；G3k=g5k×l b/(n4+1)=20×0.6/(2+1)=4kN/m；Q1k=q k×l b/(n4+1)=28×0.6/(2+1)=5.6kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力q1=1.2×(G1k+G2k+G3k)=1.2×(0.038+0.06+4)=4.918kN/mq2=1.4×Q1k=1.4×5.6=7.84kN/mq=q1+q2=4.918+7.84=12.758kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×4.918×0.62+0.117×7.84×0.62=0.507kN·mR max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×4.918×0.6+1.200×7.84×0.6=8.891kNV max=0.6q1la+0.617q2la=0.6×4.918×0.6+0.617×7.84×0.6＝4.673kNτmax＝2V max/A=2×4.673×1000/489=19.112N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.507×106/(5.08×103)=99.803N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q'1=G1k+G2k+G3k=0.038+0.06+4=4.098kN/mq'2=Q1k=5.6kN/mR'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×4.098×0.6+1.200×5.6×0.6=6.737kNνmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×4.098×(0.6×103)4+0.990×5.6×(0.6×103)4)/(100×2.0 6×105×12.19×104)=0.429mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！（五）、横向主梁验算钢管传递最大支座力。

满堂支撑架平台上无集中力q=1.2×Nz=1.2×0.038=0.046kN/mq'=Nz=0.038kN/mp=R max/2=8.891/2=4.446kNp'=R'max/2=6.737/2=3.369kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.713kN·mσ=M max/W=0.713×106/(5.08×103)=140.354N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=10.107kNV maxf=5.648kNτmax＝2V max/A=2×5.648×1000/489=23.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！变形图(mm)νmax=0.555mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！（六）、可调托座验算N=2×R max+F1=2×10.107+0=20.214kN≤[N]＝30kN满足要求！（七）、立杆的稳定性验算G1k a4c b z立杆顶部荷载：N G1d=l a×n4×N c+l b×N z=0.6×2×0.038+0.6×0.038=0.068kNN G2=g2k×l a×l b=0.3×0.6×0.6=0.108kNl=max{l a,l b}=max{0.6,0.6}=0.6mN G5=g5k×l a×l b=20×0.6×0.6=7.2kNN Q1=q k×l a×l b=28×0.6×0.6=10.08kNN Q4=F1=0kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：N顶=1.2(N G1d+N G2+N G5)+1.4(N Q1+N Q4)=1.2×(0.068+0.108+7.2)+1.4×(10.08+0)=22.963kN立杆底部荷载：N底=1.2(N G1+N G2+N G5)+1.4(N Q1+N Q4)=1.2×(0.772+0.108+7.2)+1.4×(10.08+0)=23.808kN 1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.494×(1200+2×200)=2390.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1200=1987.2mmλ=l0/i=2390.4/15.8=151.291≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.494×(1200+2×200)=2760.912mmλ1=l01/i=2760.912/15.8=174.741，查表得，φ1＝0.235σ=N顶/φA=22.963×103/(0.235×489)=199.826N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！底部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.656×1200=2295.216mmλ2=l02/i=2295.216/15.8=145.267，查表得，φ2＝0.328σ=N底/φA=23.808×103/(0.328×489)=148.436N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（八）、立杆支承面承载力验算楼板抗冲切承载力：βh=1，f t=1.57N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=400-15=385mm，μm=4×(a+ho)=4×(200.00+385)=2340.00mmF l=(0.7βh f t+0.15σpc.m)ημm h0=(0.7×1×1.57×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.385=355.840kN≥N=23. 808kN满足要求！1、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.200，f cc=0.85×16.70=14.195N/mm2F l=ωβl f cc A=0.75×0.200×14.195×103×0.04=85.170kN≥N=23.808kN满足要求！第六章支撑架搭设及拆除一、搭设范围6#楼南侧PC构件堆放场地及运输车行走范围（详见施工平面布置图）。