卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书一、基本参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度L = 2.6 m悬挑水平钢梁间距(平台宽度) B = 2.8 m主梁采用I14号热轧槽钢次梁间距 a = 1.2 m次梁采用12.6号热轧槽钢槽口向下支撑形式两根立杆支撑外侧支撑点距墙固支点距离L1 = 0.1 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2 = 3 m墙支点连接方式固接支点与墙体连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 100 mm悬挑梁与建筑物连接的焊脚尺寸取型钢翼缘厚度t = 0 mm支撑钢管外径 d = 50 mm支撑钢管壁厚 b = 2 mm栏杆,挡板类别木脚手板挡板材料堆放荷载Pmax = 8 kN二、次梁计算次梁按照受均布荷载的简支梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×1.2 = 0.42 kN/m次梁自重荷载,取自重标准值Q2 = 0.121 kN/m活荷载Q3 = 3×1.2 = 3.6 kN/m堆放荷载P = 8×1.2÷(2.8×2.6) = 1.32 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.42+0.121+1.32)+1.4×3.6 = 7.27 kN/m 2、抗弯强度计算(1) 最大弯矩其中：q 施工均布荷载；q=7.27 kN/ml 悬挑水平钢梁间距(平台宽度)；l = 2.8 m计算得到: M = 7.27×2.8^2÷8 = 7.12 kN.m(2) 抗弯强度其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3γ截面塑性发展系数γ= 1.05M 最大弯矩M = 7.12 kN.m经过计算: σ= (7.12×1000000)÷(1.05×10.2×1000) = 664.8 N/mm2 抗弯强度设计值[f] = 205 N/mm2抗弯强度大于钢材抗压强度设计值，不满足要求3、整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3M 最大弯矩M = 7.12 kN.mυb 整体稳定系数υb = 0.8经过计算: σ= 7.12×1000000÷(0.8×10.2×1000) = 872.55 N/mm2抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2整体稳定性大于钢材抗压强度设计值，不满足要求三、主梁计算把作用于主梁的荷载均转化为均布荷载，主梁按照均布荷载下的悬挑梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×2.8 = 0.98 kN/m次梁自重荷载Q2 = 0.121×2.8×4÷(2.6×2) = 0.26 kN/m堆放荷载P = 8÷2.6 = 3.08 KN/m活荷载Q3 = 2.8×3 = 8.4 kN/m栏杆自重荷载：Q4 = 0.14 kN/m主梁自重荷载：Q5 = 0.17 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.98+0.26+0.14+0.17+3.08)+1.4×8.4 = 17.32 kN/m 2、内力计算(1) 挑梁支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R1 = 17.32×0.1×(3+8×2.5÷0.1+6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = 855.82 kN(2) 挑梁墙支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R2 = 17.32×0.1×(5-6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = -810.79 kN(3) 挑梁最大弯矩其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 mM1 = -17.32×2.5×2.5÷2 = -54.12 kNM2 = -17.32×0.1×0.1×(1-2×2.5×2.5÷0.1÷0.1)÷8=27.04 kN 取M = -54.13 kN(4) 悬挑梁轴向力其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷tg(88.09) = 28.54 kN(5) 支杆轴向力(拉绳拉力)其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷sin(88.09) = 856.3 kN3、抗弯强度计算其中：γ截面塑性发展系数；γ= 1.05W 截面抵抗矩W = 16.3 cm3A 挑梁截面面积A = 15.89 cm2M 挑梁最大弯矩M = -54.13 kN.mN 悬挑梁轴向力N = 28.54 kNσ= (54.13×1000000)÷(1.05×16.3×1000)+(28.54×1000)÷(15.89×100) =3180.68 N/mm2 抗弯强度大于等于钢材抗压强度设计值205 N/mm2，不满足要求。

型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图侧立面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3I=bh3/12= 1000×503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1k b+1.4Q k b=1.2×0.35×1+1.4×5×1=7.42kN/m面板为简支梁，跨度为次梁间距（图3）面板简图M max= 0.751kN·m（图4）面板弯矩图σ=M max/W=0.751×106/416667=1.802N/mm2≤[f]=15 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=g1k b+Q k b=0.35×1+5×1=5.35kN/m（图5）简图ν=0.382 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求（图6）挠度图三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。

卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。

通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。

防护栏杆取1.5m高计算。

承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+ g1k a+ 1.5g2k）+1.4Q k a=1.2×(0.112+0.35×0.9+1.5×0.2)+1.4×5×0.9=7.172 kN/m按有悬挑的简支梁计算，跨度主梁间距，悬挑为次梁悬挑长度（图7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+ g1k a+ 1.5g2k +Q k a=0.112+0.35×0.9+1.5×0.2+5×0.9=5.227 kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kN·m)M max= 3.873kN·m截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。

卸料平台计算书一、计算参照资料《结构施工工程师手册》《施工结构计算与设计手册》《建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 》二、卸料平台的构造见《卸料平台设置方案》中平台的选用及附图8～14卸料平台钢材采用Q235B型钢，焊接焊缝等级为二级，现场手工焊材选用E4303，桁架钢梁上吊环在钢梁加工厂焊接。

三、计算假定平台静荷载、板面活荷载均为均布荷载；为安全起见，板面荷载按单向板分析。

两根钢丝绳计算时仅取一根计算。

另一根作为安全储备。

平台荷载的传递路线为：板面面荷载→纵向次梁线性均布线荷载→横向次梁集中荷载→主梁集中荷载；梁间节点为铰接，既所有梁为简支梁。

荷载取值：静荷载系数1.2，活荷载系数1.4，风荷载按50年一遇取基本风压值,组合系数取0.6。

横次梁按等跨650mm计算。

四、卸料平台的验算卸料平台受力验算是方案中非常重要的步骤，它是控制卸料平台使用过程中安全的重要保证措施。

验算时通常取受力最大的主梁工字钢进行验算。

7.5吨卸料平台验算：1、荷载取值吊物动荷载：卸料平台最大载重荷载取7.5吨。

平台自重静荷载：平台自重G材料特性取值：根据《施工结构计算与设计手册》查表得18a 24.1 kg/m 22a 33.0kg/mG＝4.5×4×0.005×7.85+4.5×5×24.1+4×4×33.0+2×5.3×33.0＝17.03KN风荷载根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)取值Wk=ßgzµsµzW根据本工程卸料平台设置在上海地区400m高空处，查表取值：ßgz=1.51µs=2.0µz=3.12W=0.55 kN/m2Wk=1.51×2.0×3.12×0.55=5.2 kN/m2平台荷载1.2×17.03+1.4×75+0.6×3.36×4×4.5＝181.6 KNRa Rb qPa＝Pd＝12.31 kN kNPb＝ Pc＝24.62 kN查《施工结构计算与设计手册》P517页外伸梁的内力及挠度系数：考虑安全性，我们将内力放大，上述各集中荷载及均布荷载单独分析后进行最大内力进行叠加：（1）按受力模型A计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×（2.5+1）+12.31×(4 -0.5)]÷4＝3.79×4×（1-0.5÷4）2÷2+32.32＝36.77kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷4＝53.69 kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2÷8+ Pab/l+pa＝3.79×42÷8×（1-0.52÷42）2+24.62×（1.5×2.5+3×1）÷4+12.31×0.5＝55.05 kN.m（2）按受力模型B计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×1.5+12.31×(3-1.5)]÷3＝3.79×3×（1-1.5÷3）2÷2+16.5＝19.89kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷3＝68.19kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2+ Pab/l+pa＝3.79×32÷8×（1-1.52÷32）2+24.62×（1.5×1.5）÷3+12.31×1.5＝39.33 kN.m查P614页热轧普通工字钢截面特性表：22a工字钢 IX ＝3400cm4 WX＝ 309cm3（3）正应力计算：简化计算，仅考虑单向弯曲正应力（取弯距大值）：Mmax/rxWx＝55.05×103÷1.05÷（309×10-6）＝172.68N/mm2 <215N/mm2结构设计满足要求由于采用标准型材，则腹板剪应力不必计算。

蓝山郡二期卸料平台在悬挑部位荷载核定书1、参数信息：A、卸料平台规格为2000*4200、2500*4200，主梁采用16a槽钢，次梁采用12a槽钢。

按2500*4200规格卸料平台进行验算。

部分悬挑卸料平台承载于悬挑板上或阳台上。

B、2000*4200规格卸料平台设计承重为1.0T，2500*4200规格卸料平台设计承重为1.5T。

验算按1.5T取值。

2、荷载参数A、主梁自重荷载：0.172KN/mB、次梁自重荷载：0.104KN/mC、钢管栏杆自重荷载：0.2 KN/mD、2500*4200规格卸料平台面荷载：1.43KN/㎡E、卸料平台第一种工作状态均布活荷载标准值2.0KN/M2，另考虑其上有6台斗车，每台斗车荷载标准值(含自重)4.0KN，每个轮下2.0KNF、卸料平台第二种工作状态均布荷载6.0 KN/M2，计算按第二种工作状态考虑。

3、计算（脚手架取一步架高、12长进行验算）A、主梁自重：6×0.172×2=2.06KNB、次梁自重：2.5×0.104×5=1.30KNC、钢管栏杆自重：0.2×（4.2×2+2.5）=2.18KND、卸料平台堆载自重：1.43×2.5×4.2=15KNE、均布荷载自重：6×2.5×4.2=63KN以上总计：83.54KN悬挑卸料平台静载为：83.54/（1.8×2.5）=18.56KN/㎡4、活荷载参数施工均布活荷载标准值为：3KN/㎡风荷载参数为：0.3KN/㎡坐落于悬挑板上的荷载共计：21.86KN/㎡5、钢丝绳拉力验算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 R Ci=RUi sinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：R U1=5.15 kN；N= R U1=5.15 kN/㎡6、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U均取最大值进行计算，为R U=5.15kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；F g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K -- 钢丝绳使用安全系数。