用人货电梯基础加固施工方案..

楼板上装施工电梯加固方案中宇建设集团股份有限公司陕西分公司目录一、工程概况 (3)二、室外双笼人货电梯选型及性能 (3)三、施工部署 (4)四、人货梯安装准备 (4)五. 基础设计及荷载计算 (5)六、基础加固支撑验算及技术要求 (8)七、安全技术管理措施; (13)曲江·华著中城一期（二期）七标5#楼，位于西安市曲江新区，东邻雁翔路，西邻雁西路，南邻雁曲五路，北侧为规划道路。

本工程由地下室车库，人防以及高层住宅组成，地下五层，地上三十四层，建筑高度（室外地面至大屋面）98.65m。

地下四层作为人防区、车库及设备用房。

总建筑面积约17373.71㎡，建筑基底面积为507.78m2。

建筑物地基采用预制混凝土灌注桩，建筑物结构基础采用承台、基础梁、筏板等形式，设一层地下室，框剪结构；本工程设计使用年限为50年，主楼地下室四层层高为4.7m，地下室一、二、三层层高为4m，管沟层为1.84m，地上楼层层高为2.9m。

地下室结构及剪力墙钢筋砼、外围为防水钢筋砼，基础底板防水采用自防结构，厚度为400㎜，基础梁1000㎜，地下室剪力墙厚度为250㎜、300㎜，地下室筏板钢筋采用14@200双层双向，结构混凝土为商品混凝土，其标号分别为：基础垫层C15，基础筏板C40P6、地下室剪力墙、柱、连梁C40；地下室负一层顶板、梁C35P8。

二、室外双笼人货电梯选型及性能根据施工实际需要，本工程选用浙江省建设机械集团生产的双笼室外人货电梯（SCD200/200CJ）。

室外电梯的单笼额定载重量均为2000Kg（24人）。

2.1室外人货电梯的基础形式根据现场实际情况，确定为基础做法直接安装于地下室负二层顶板上。

）。

2.2本工程施工电梯安装高度为：110米.。

3.1根据规范要求及机械出厂说明书由安装公司进行施工方案的编制及总包监理单位审批。

3.2根据施工方案及其机械技术参数要求依据施工现场的现场状况进行室外电梯的定位，同时根据定位进行基础的施工。

5＃楼人货梯位于A~C轴交17～18轴之间；具体摆放位置见附图（人货电梯现场平面布置图）。

四、人货梯安装准备4.1基础处理:钻孔——＞清洗——＞底座放妥后植入厂家生产螺杆用植筋胶固定。

4.1.1由于5#楼南北方向被车库包围，东侧有塔吊，故在5#楼南侧可选择位置，又因东侧有楼梯、室内电梯位置及周边建筑物影响，故人货电梯只能定位于A~C 轴交17～18轴位置，在地下室负二层顶板上（室内地下室负二层顶板均布荷载设计标准值3.5kN/m2）。

在负二层结构顶板面根据方案位置进行测量放线，并弹出外用电梯的中心位置，按照人货电梯基础要求制作基础。

从基础安全着想，人货梯基础位置在地下负四层、负三层、负二层用钢管扣件加顶丝组合进行回顶。

电梯导轨架安装垂直度允许偏差梯笼内乘人或载货时，应使荷载均匀分布，防止偏重，严禁超负荷运行。

现场各种货物单一装置量如下表：五. 基础设计及荷载计算根据楼层总高和施工需要，外用电梯基础应能承受作业最不利条件下的全部荷载，且地下室结构顶板的承载力不得小于外用电梯使用时对顶板的最大压力。

参考说明书上的基础尺寸，人货电梯基础尺寸为3700×4200，配筋为地下室负二层顶板。

基础设计对人货电梯（SCD200/200CJ）进行计算：外用电梯全部荷载G=（吊笼自重+外笼自重+导轨架自重+对重重量+载重量）。

基础承载P计算(考虑重载、自重误差及风载对基础的影响,取系数N=2)P=G×N＝G ×2(kg)因为: 1kg=9.8N=0.0098 KN；所以:P=G×2×0.0098KN=G×0.0196KN P=G×0.02KN5#楼人货电梯安装最大高度为110米，吊笼自重：2×1750＝3500kg底笼自重：1608kg导轨架重：总高110m，标准节73节，每节重197kg，附墙架17套，每套157kg，天轮架一件141 kg。

总重：73×197+17×157+141=17191kg对重自重：1350×2=2700kg载重量：2000×2=4000kgP1=G×0.02=(2×1750+1608+73×197+17×157+141+2×1350+4000)×0.02=2900 0Kg×0.02=580kN根据施工电梯基础要求，混凝土基础要求承受压力不得小于0.15Mpa；C35砼抗压强度设计值fc=16.7N/mm2;C35砼抗拉强度设计值ft=1.57N/mm2.根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）第5.2，对基础(楼板)进行承载力验算。

1，轴心荷载作用时：P k=(F k+G k)/A其中P k------基础地面平均压力值F k-----上部结构传至基础（楼板）顶面竖向力值G k-----楼板自重A-------楼板底面面积P k=(F K+G K)/A=（580+1.2×108.78）/（4.2×3.7）=45.7KN/m2≤fa=143KN/m2,故满足要求！2、抗冲切承载力验算：应满足如下计算要求F t≤0.7×f tβh×a m×h0f t-------混凝土轴心抗拉强度设计值；h0------楼板冲切破坏锥体的有效高度；a m------冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a m=（a t+a b）/2=915mma t-------冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长；取a t=650mma b------冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在楼板底面积范围内的下边长；取a b=650+（2×265）＝1180mmPj=扣除楼板自重相应于荷载效应基础组合时的地基单位面积净反力；Pj=580/（4.2×3.7）=37.32 kPa。

A1-----冲切验算时取用的部分基底面积；取值＝4.4×1.275=5.61m2F t--------相应于荷载效应基本组合时作用在A1上的净反力设计值。

按F t=Pj ×A1=37.32×5.61=209.38KN。

h0--------验算冲切面的有效高度，取两个钢筋方向的截面有效高度的平均值。

取h0=300-35=265mm。

f t--------轴心抗压强度，C35为1.57Mpa。

βh-------截面高度影响系数，截面高度小于800mm，取1.0.F t≤0.7×f tβh×a m×h0=343.65KN。

满足要求！3、楼板底部配筋验算属于轴心抗压，在楼板底部两个方向的弯矩。

M1=（Pj/24）×（a-a’）2×（2b+b’）a------基础底板长边尺寸，a=4.2mb------基础底板短边尺寸，b=3.7ma’、b’------相应的柱截面尺寸，a’=b’=0.60m。

M1=（37.32/24）×（4.2-0.65）2×（2×3.7+0.65）=157.72KNm底板配筋计算：A s=M/(0.9f y h o)=157.72×1000000/（0.9×300×265）=2204mm2实际配筋φ14@150，A s=24×3.14×72=3694mm2短边方向比长边受力情况好。

实际结果大于设计计算结果，满足安全要求！4、基础下首层板复核根据工程设计图，5＃楼人货电梯基础部位结构设计时，对室内负二层地下室顶板均布活荷载设计标准值为3.5KN/m2，恒荷载为65KN/m2；此处基础底板承载力为65+3.5=68.5KN/m2即每平方米的设计承载力为6.85吨。

将人货电梯及其承台自重转化为4.2m×3.7m范围内面荷载：P k=(F k+G k)/A=45.7KN/m2电梯对首层板荷载为：45.7KN/m2，设计荷载值。

但为偏安全起见，分别对5#楼人货电梯基础进行排架加固（详见附图）。

将部分荷载传递至下一结构层。

六、基础加固支撑验算及技术要求1、基础加固板下支撑体系验算基础位置板下梁跨内钢管立杆间距900×900，，用顶托加木方顶在板下，横杆间距1000mm。

设钢管支撑体系受首层楼板设计荷载以上的施工荷载。

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.50；步距(m): 1.40。

采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；Φ48×3.0钢管截面数据：截面贯性矩：I=10.78cm4弹性模量：2.06×105截面抵抗矩：W=4.49cm3[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2木方弹性模量E(N/mm2):9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4；木方的间隔距离(mm):900；木方的截面宽度(mm):80；木方的截面高度(mm):80按3跨连续梁计算。

荷载组合：总荷载7为KN/m2，楼板荷载：q=7×0.9（木方间距）=6.3KN/m（一），板下木方验算弯矩：M=0.1qL2=0.1×4.15×0.52=0.1KNm抗弯强度：δ=M/W=0.1×106/（bh2/6）=1.17N/mm2≤fm=13N/mm2满足要求！剪力：根据施工手册第四版要求，3等跨均布荷载下最大剪力系数取0.6（左），0.5（右）。

V=(0.6×4.15×0.5)+（0.5×4.15×0.5）=2.28KN抗剪强度τ=(3×V)/2bh=3×2.28×103/(2×80×80)=0.53N/mm2≤1.3N/mm2. 满足要求！挠度：根据施工手册第四版，3等跨均布荷载下最大挠度系数取0.677Ω=0.677×QL4/100EI=0.677×4.15×5004/（100×9500×（80×803/12）= 0.054mm≤2mm 满足要求！（二）托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管加方木:Φ48 × 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.28 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩M max = 0.768 kN·m ；最大变形V max = 1.109 mm ；最大支座力Q max = 8.293 kN ；最大应力σ= 767609.788/8980 = 85.48 N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值85.48 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.109mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!（三）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 4.15 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L o/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；σ-------- 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0---- 计算长度(m)；参照《建筑施工扣件式钢管脚手架规范》（JGJ130-2011），由下式计算：l0 = h+2aa ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度L0 = h + 2a = 1.4+2×0.1 = 1.6 m ；L0 / i = 1600 / 15.9=100.63 ；由长细比l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=4.15×103/(0.537×424) = 18.22N/mm2；立杆稳定性计算σ= 18.22 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]= 205N/mm2，满足要求！2、基础加固技术要求：一、人货电梯位置加固支撑用扣件式钢管脚手满堂搭设，随着楼层加高，人货电梯荷载加大，基础下的地下室顶板从负四层开始回顶。