120t-30m架桥机说明书

实用标准文档30m/120t架桥机安装、使用、维护说明书河南天路桥梁工程机械有限公司目录一、用户须知 (2)二、公司简介 (3)三、用途介绍及技术参数 (4)四、桥机特点： (5)五、桥机安装： (5)六、桥机过孔： (9)七、桥机架梁 (10)八、维护保养 (12)九、常见故障原因及排除方法 (14)十、质量承诺 (15)十一、售后服务承诺 (16)一、用户须知尊贵的阁下谢谢您对我公司的支持和合作!您购买的架桥机属于国家特种设备。

国家对特种设备的安装、操作使用有严格的规定，请向当地技术监督局详细了解,以便不影响您购买的设备正常安装和使用。

1、收到产品后应严格对照发货清单验收产品及其附件有无损坏。

核对数量是否与清单相符。

技术文件是否完整。

2、应及时与我公司售后服务人员沟通做好安装所需的材料、工具、吊装设备的准备，以便加快安装进度。

3、双方尽快做好技术资料的移交工作。

4、安装前使用方应到当地技术监督局进行安装告知，请注意与检验部门（主检员）的人际关系处理和沟通。

5、架桥机的安装、操作、指挥、吊装等所有人员必须持证上岗并建立完备的操作、维护、保养制度。

6、安装完毕双方自检验收后应及时通知当地有关部门进行检验,检验合格后方可使用。

7、验收后与我公司安装人员办理设备移交手续。

并对我公司安装人员工作表现及安装（设备）质量给予评定。

8、设备在使用过程中如发现质量问题应及时拨打我公司售后服务电话，以便及时提供服务。

9、如需要配件应写明规格型号及收货人详细地址。

二、公司简介河南天路桥梁工程机械有限公司,位于中原大地九朝古都:洛阳市区。

占地45亩、厂房2800平方米,是从事高速公路、轻轨铁路等起重设备制造、桥梁工程施工，技术咨询的一体化实业公司。

公司管理通过了ISO9001国际质量管理体系的认证，产品通过了国家型式试验，取得了国家A级特种设备制造许可证,特种设备安装改造维修许可证。

所有出厂产品和参与工程施工用的设备均经特种设备质量监督检验。

新型双导型架桥机120m小半径T梁架设施工工法新型双导型架桥机120m小半径T梁架设施工工法一、前言新型双导型架桥机是目前在桥梁施工中使用较为广泛和先进的设备。

它具有操作灵活、效率高等优点，适用于各种类型的桥梁工程施工。

本文将介绍新型双导型架桥机在120m小半径T梁架设方面的工法。

二、工法特点新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法的特点如下：1. 适应范围广，适用于各种类型的桥梁工程，尤其适合大跨度、高强度的T梁架设。

2. 操作灵活，可以实现360度无死角的旋转，适应各种复杂的工况。

3. 提高工作效率，减少施工周期，有效降低人力成本和机械设备投资。

三、适应范围新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法适用于以下工程：1. 高速公路和铁路桥梁的施工。

2. 大型桥梁的梁体架设，尤其适用于T形梁的架设。

3. 高速公路和铁路的桥梁拓宽和改建工程。

四、工艺原理新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法的工艺原理是通过悬挂式吊装和移动式支架的组合应用实现的。

具体步骤如下：1. 安装双导轨道，确保导轨的平整和垂直度。

2. 安装移动式支架，确保支架的稳定性和平衡性。

3.连接吊装设备，并进行调试和检查。

4. 根据设计要求，进行预制T梁的吊装和安装。

5. 实施防震、固定和调整工艺，确保梁体的稳定性和安全性。

6. 移动支架，为下一段T梁的吊装做好准备。

五、施工工艺新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法的施工工艺分为以下几个阶段：1. 导轨安装阶段：安装双导轨道，确保导轨的平整和垂直度。

2. 支架搭设阶段：安装移动式支架，确保支架的稳定性和平衡性。

3. 吊装设备安装与调试阶段：连接吊装设备，并进行调试和检查。

4. T梁吊装与安装阶段：根据设计要求，进行预制T梁的吊装和安装。

5. 防震、固定和调整阶段：实施防震、固定和调整工艺，确保梁体的稳定性和安全性。

6. 移动支架阶段：移动支架，为下一段T梁的吊装做好准备。

六、劳动组织新型双导型架桥机120m小半径T梁架设工法的劳动组织包括：1. 施工队伍组织：负责组织和协调施工队伍的工作。

衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段30M跨架桥机架设方案及计算书编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人：技术负责人：计算人：编制日期：2006年6月1日衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1＃大桥、戈风大桥为30米预制安装T 梁，安登中桥为预制安装20米空心板。

受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。

此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计院设计，南京登峰起重设备制造有限公司制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。

在此只对纵梁和横梁进行受力计算。

二技术参数该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴连接及法兰连接，其结构见总装图。

(一)主梁主梁是架桥机的主要承力构件，每列主梁全长48米(共2列)，主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要，为了方便拼装，每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成，其特点是：结构简单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。

(二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。

它的功能是提升运送预制梁，并一次性架设边梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机，开式齿轮组将动力传给车轮，实现天车在主梁上运行。

天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。

(三)托轮箱中托轮箱采用双层轮箱，分为上轮箱，下轮箱及转盘三部分，它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件组成。

轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组成。

上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的架设。

中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的主要动力。

(四)前框架前框架为组焊件，它是将两列主梁采用销轴连成整体。

销轴在主梁的中心轴线上，很方便满足任意角度梁的架设。

后上横梁装在主梁后端上部，采用钢板焊接而成，两端通过转向法兰与主梁相连接。

QJ HY120t/30m架桥机设计计算书设计计算:校核:批准:郑州宏远路桥起重设备有限公司目录一、设计依据 (3)二、设计参数 (3)三、荷载统计 (4)四、过孔时的强度计算 (5)五、架梁时的强度计算 (6)六、刚度计算 (7)QJ HY120t/30m架桥机设计计算书一、设计依据《起重机设计手册》J97版《起重机设计规范》GB3811-2008《钢结构设计规范》GB50017-2014《通用门式起重机》GB/T14406-2011《起重机安全规程》GB6067.1-2010《起重机实验规范和程序》GB/T5905-2011《起重机车轮技术条件》GB/T6392.2-92二、设计参数1、最大轮廓尺寸 48×6×8m2、桥机提升载荷 Q=2x60t3、适用桥梁跨径≤30m4、适用桥面纵坡≤5‰5、适用桥梁弯曲半径＞200m6、起升速度 0.75m/min7、起升高度范围 7.5m8、中托过孔速度 2.2m/min9、整机横移速度 2.2m/min三、荷载统计主梁局部示意图及截面图如下所示：具体情况如下：1、上弦22b工字钢2根2、下弦18号槽钢对扣焊,中间夹焊δ8x175板3、主梁全长L=48米4、腹杆选用8#槽钢对扣焊，腹杆长约L=2143mm5、水平拉杆用8#槽钢对扣焊，杆长约L=852m6、斜拉杆用8#槽钢，杆长约L=1540 m计算，主梁每米自重上弦杆 q1=36.52×2=73.04Kg/m下弦杆 q2 = 23×2×2+8×0.175×1×7.85×2=114Kg/m腹杆 q3 =8×2.143×2×4÷1.37=100 kg/m水平杆 q4 =8×0.852×2÷1.37+8×1.54÷1.37=9.95+8.99= 18.94 kg/m道轨 q5 =38 kg/m则，总自重荷载 q = 73.04+114+100+18.94+38=344Kg/m≈0.4 t/m由上可知q=0.4t/m，由主梁截面图可知h=2.2m，取L=32m，假设P=3t。

GCJQ120t-30m架桥机计算书＿＿＿＿＿＿＿校对：＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿市共创起重科技一主要性能参数1.1额定起重量 120t1.2架设梁跨 30m1.3卷扬机起落速度 0.8m/min1.4龙门行走速度2.9m/min1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min1.6适应纵坡±3％1.7适应斜桥 45°1.8 整机功率 73.4KW二架桥机组成2.1 吊梁天车总成两套2.2 天车龙门两套2.3 主梁一套2.4 前框架总成一套2.5 前支腿总成一套（含油泵液压千斤顶）2.6 前支横移轨道一套2.7 中支腿总成一套2.8 中支横移轨道一套2.9 反托总成一套（含油泵液压千斤顶）2.10 后支腿总成一套2.11 后横梁总成一套2.12 电气系统一套三方案设计注：总体方案见图 JQ30120.003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量 120t运行轨距 1200mm轴距 1100mm卷扬起落速度 0.8m/min运行速度 1.8m/min驱动方式 4×2自重 11.4 t卷筒直径：φ377mm卷筒容绳量： 250m3.1.2 起升机构已知：起重能力Q 静=Q+W 吊具=60+1.1=61.1t粗选：单卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q 静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t ，选择JM6t 卷扬机，平均出绳速度9.5m/min ；钢丝绳破断拉力总和∑t ：∑t=S ×n/k=5.6×5/0.82=34.2t ，选择钢丝绳： 6×37-21.5-1850-特-光-右交，GB1102-74，《起重机设计手册》P199。

3.1.3 运行机构3.1.3.1 车轮直径《起重机设计手册》P355已知 Q=60t 、G 小=5t 、4×2驱动则P c = P max =（Q+G 小）/4=16.25t ，车轮和轨道线接触，L=60mm，轨道方钢30×60，车轮材料ZG45，则由公式：D ≥211C C L K Pc ⨯⨯⨯=25.117.1602.71000025.16⨯⨯⨯⨯=257mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17，Vo=1.1m/min ，n=32.014.38.1⨯=1.8rpm C 2—工作级别系数 1.25选择φ360mm 轮组3.1.3.2 运行静阻力（重载运行）摩擦阻力 F m =（Q+G 小）×w=（60+5）×0.015=0.975t坡道阻力 F P =（Q+G 小）×i =（60+5）×0.004=0.26t风阻力 F W =C ×K h ×q ×A=1.6×1.00×（0.6×150）×65/10000=0.94t式中C —风力系数 1.6 表1—3—11K h —高度系数 1.00 表1—3—10q —计算风压 0.6×150N/m 2 表1—3—9A —迎风面积 65m 2运行静阻力F j =F m +F p +F w =0.975+0.26+0.94=2.175t=21750N3.1.3.3 电机选择静功率 Pj=mVo Fj ⨯⨯⨯⨯η100060=29.01000608.121750⨯⨯⨯⨯=0.36kw 式中Vo —运行速度 1.8m/minm —电机个数 2个粗选 P=Kd ×Pj=（1.1~1.3）×0.22=0.396~0.0.468 kw双驱动 m=2， ZDY1 22-4-1.5KW n 电=1380rpm《机械零件设计手册》下册、冶金版、P8303.1.3.4选取天车横移减速机：⑴已知： d=φ320 mm ，v=1.8 m/min ，n 电=1380 rpm⑵车轮转速： n 轮=dv π =1.8 rpm ⑶整机传动比： i=轮电n n =8.11380=766 ⑷齿轮传动比： i 齿=!Z Z 2=1641=2.56 ⑸减速机传动比： i 减=i/ i 齿=299⑹选取减速机传动比： i 减选取289⑺选取减速机型号： BLEN31-289-1.5kw Tp=1250N.m⑻车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =28956.21380⨯=1.86rpm ⑼龙门吊实际走行速度：V= n 轮πd=1.86×3.14×0.36=1.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =21750N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.56，m =2计算：T 轮=mr F j ⨯=218.021750⨯ =1957.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.056.25.1957⨯=850 N.m 1.2.计算工作转矩：T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×850=825 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中： T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M选取摆针减速机：BLEN31-289-1.5KW Tp=1250 N.M选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.1.4结构方案选择上5定滑轮组，下6动滑轮组，采用JM6t 卷扬机见图JQ30120.003.2天车纵移主从动轮组计算：3.2.1．大车车轮踏面计算：《起重机设计手册》P3553.2.1.1.已知：Q=60t ，G=11.4t （龙门吊整机重量），G 1=5t 3.2.1.2载荷计算：P max =27/6)560(⨯++454.11-=29.5t p min =27/15⨯+454.11-=2t p c =32min max P P +=20.3t 3.2.1.3 车轮踏面接触强度计算：P C ≤K 1DLC 1C 2车轮和轨道线接触，L=60mm ，轨道方钢30*60，车轮材料ZG45则由公式：∴D ≥211C LC K Pc =25.117.1602.7103.204⨯⨯⨯⨯=321mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPaL —踏面宽 60mmC 1—转速系数 1.17C 2—工作级别系数 1.253.2.1.4 天车纵移轮箱车轮选取：φ360mm 轮组3.2.2. 大车驱动功率计算：3.2.2.1 已知：d=φ320 mm v=2.9 m/min3.2.2.2 摩阻：F m =(Q+G)ω=(60+11.4)×0.015=1.071t3.2.2.3 坡阻：F p =(Q+G)i=(60+11.4)×0.01=0.714t3.2.2.4 风阻：F ω=CK h qA=1.6×1×(0.6×150)×65/10000=1t3.2.2.5 运行静阻力：F j =F m +F p +F ω=1.07+0.714+1=2.784t3.2.2.6 电机驱动功率：P j =m F j η1000v =6029.010009.210784.24⨯⨯⨯⨯⨯=0.74kw 3.2.2.7 确定实际功率：P=K d P j =(1.1~1.3)P j =0.814~0.1.11kw3.2.2.8 确定驱动电机：ZDY 1 22-4-2.2KW n=1380rpm3.2.2.9 龙门行走减速机n 轮=Vo/（π×d ）=2.9/（π×0.32）=2.88rpmn 电=1380 rpmi 总=n 电/n 轮=1380/2.88=479i 齿=Z 2/Z 1=41/16=2.56，i 减= i 总/ i 齿=187选择减速机：BLEN31-187-1.5kw Tp=1250N.m车轮实际转速： n 轮=减齿电i i n =18756.21380⨯=2.88rpm 实际走行速度： V= n 轮πd=2.88×3.14×0.32=2.8m/min注：减速机校核计算：1.1.已知：n 电=1380rpm ，n 1=1500rpm ，T p =1250 N.M输出轴实际工作转矩计算：（按实际车轮踏面扭矩计算）已知：F j =15050N ，r=0.18m ，η齿=0.9，i 齿=41/16=2.875，m =2（电机个数）计算：T 轮=mr F j ⨯=218.015050⨯=1354.5 N.m T 减出=齿齿轮η⨯i T =9.0875.25.1354⨯=523.5N.m 1.2.计算工作转矩：T C =ε/11⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛n n 电×T 减出=3.015001380⎪⎭⎫ ⎝⎛×523.5=509.2 N.m ＜T p =1250 N.M 公式中：T C ——计算工作转矩N.Mn 电——输入实际转速N.Mε——转臂轴承寿命指数，球轴承ε=3，滚子轴承ε=10/3T p ——减速机在额定转速时的输出轴许用转矩 N.MT 减出——输出轴实际工作转矩N.M3.2.3.选取摆针减速机：BLEN41-187-1.5kw Tp=1250N.m选取驱动电机： ZDY1 22-4-1.5KW n=1380rpm3.3.主横梁综合性能计算3.3.1.已知：额定起重量： Q=120t小龙门吊整机重量： G=11.4t吊梁小行车重量： G 1=5t跨度： L=30m3.3.2.主横梁主要参数的选取：桁高：h=2 m桁宽：H=1.1 m3.3.3.主横梁截面计算和选取：（按单横梁计算）3.3.3.1.上弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.1.1.已知： Q=120 t G 小=11.4 t q=0.34t/m L=30m计算主横梁最大弯矩：M max =88)1.1(2qL L G Q ++小 =83034.0830)4.11601.1(2⨯+⨯+⨯=328.5t.m 3.3.3.1.2计算轴向力：N 上=N 下=h M max =25.328=164.25t 3.3.3.1.3计算上弦杆所需最小截面积：A ≥][σφ上N =12077mm 2 3.3.3.1.4初选上弦杆截面：（双工钢夹板）2工25a+ 60×30+8×245 材料Q235BA=13502mm2 3.3.3.1.5计算上弦杆截面性能参数：节间有效长度：L x =L r =1.45 m⑴ 计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =141475083 mm 4截面抗压抗弯模量： W x 上=上x x y I =4.136141475083=1037207 mm 3 W x 下=下x x y I =7.143141475083=984517mm 3 压杆截面的惯性半径： r x =A I x =13502141475083=102mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x x r L =1021450=14 压杆的折减系数：φx =0.985查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑵ 计算Y 向性能参数：截面惯性矩： I y =43455755m 4截面抗弯模量： W y =y yy I =12043455755=362131mm 3 压杆截面的惯性半径： r y =A I y =1350243455755=56.7 mm压杆的柔度（长细比）：λy =y yr =7.56=25.5 压杆的折减系数：φy =0.95查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122⑶ 间力学计算：已知：Q=120t ，G 1=11.4t ，m=4，轮压：P 轮=mG Q 小+=44.1160+=17.85t 节间弯距：M j =6j L P 轮=645.185.17⨯=4.32t.m ，L j =1.45 m 3.3.3.1.6上弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ=xj W M A N +上=9845171032.4135021025.16444⨯+⨯=121.6+0.04=121.64Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算⑵刚度校核：λ=min γL =8.561450=25.5＜[λ]=100 通过检算 ⑶稳定性校核:σ=x j W M A N +φ上=9845171032.4135020.9851025.16444⨯+⨯⨯=124MPa σx = [σ]=170 Mpa 通过检算3.3.3.2.下弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.2.1计算单根下弦杆轴向力：（由上知）N 上=N 下=h M max =25.328=164.25 t N 下单=82.13t3.3.3.2.2计算单根下弦杆所需最小截面积：A ≥][σ下N =1701013.824⨯=4831 mm 2 3.3.3.2.3初选下弦杆2[18b+8×120 材料Q235BA=6818mm2 3.3.3.2.4计算下弦杆截面性能参数：⑴计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =34694439mm 4截面抗拉压弯模量： W x =x xy I =10334694439=336839mm 3 压杆截面的惯性半径： r x =AI x =681834694439=71.3mm压杆的柔度（长细比）：λx =x x r =3.71=20.3 压杆的折减系数：φx =0.967查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122 ⑵计算Y 向性能参数：截面惯性矩： I y =18973100mm 4截面抗弯模量： W y =yy y I =7018973100=27104mm 3 压杆截面的惯性半径： r y =AIy =681818973100=52.7m 压杆的柔度（长细比）：λy = y yr L =7.521450=27.5 压杆的折减系数：φy =0.943查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-1223.3.3.2.5下弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ=jA N 下=68181013.824⨯=120 Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 材料Q235B 通过检算 ⑵刚度校核：λ=min γL =7.521450=27.5＜[λ]=100 通过检算 ⑶稳定性校核:σx =j A N φ下=6818967.01013.824⨯⨯=125MPa σx <[σ]=170 Mpa 材料Q235B 通过检算3.3.3.3腹杆计算和选取(压杆)3.3.3.3.1.计算腹杆集中载荷：已知：已知： Q=60 t G 小=11.4 t q=0.34 t/m L=30m N=221.1L q G Q ⨯++小=43.8 t 3.3.3.3.2 计算轴向力:斜腹杆:N 1=αcos 2N =29.15cos 28.43⨯=22.7t 水平杆: N 2=27.182cos 1N =11.9t 3.3.3.3.3计算腹杆所需最小截面积A ≥][2σϕN =1709.0109.114⨯⨯=777mm 23.3.3.3.4 初选腹杆截面：材料 Q235B （对扣）80*80*6 (A=1714 mm 2 )A=1714mm 23.3.3.3.5 计算腹杆截面性能参数：节间有效长度：L x =L y = 1948mm⑴ 计算性能参数：截面惯性矩： I=1539590mm 4截面抗拉压弯模量： W=y I =401539590=38489mm 3 压杆截面的惯性半径： r=AI =17141539590=30mm 压杆的柔度（长细比）：λx =r L =301948=65 压杆的折减系数：φx =0.78 查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-1223.3.3.3.6 腹杆性能校核计算：（1）强度校核：σ=j A N 1=1714109.114⨯=70 Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算（2）刚度校核：λ=min γL=65＜[λ]=100 通过检算（3）稳定性校核:σ=j X A N φ1=171478.0109.114⨯⨯=89MPaσx ＜[σ]=170 Mpa 材质：Q235B 通过检算3.3.3.5 主横梁整体性能验算：3.3.3.5.1 主横梁整体截面性能参数：① 主横梁截面参数：桁宽H=1.1m ，桁高h=2m ，节间L j =1.45m ，跨度L=3m② 主横梁整体截面惯性矩： I =mm 4③ 主横梁整体截面抗弯模量：W 上=上y I =115792822213485=24392510 mm 3 W 下=下y I =109592822213485=25773639mm 3 3.3.3.5.2 主横梁整体载荷分析计算：（单根） ① 主横梁最大计算弯矩：（见主横梁计算）M max =88)1.1(2qL LG Q ++小 =83034.0830)4.11601.1(2⨯+⨯+⨯=328.5t.m ② 主横梁最大剪力：Q max =221.1qL G Q ++小=23034.024.11601.1⨯++⨯=43.8 t 3.3.3.5.3 主横梁整体性能校核验算：（单根） ① 主横梁整体强度验算：σ上=WM max =24392510105.3287⨯=135Mpa ＜[σ]=170Mpa 上弦材料Q235B σ下=WM max =25773639105.3287⨯=127Mpa ＜[σ]=170 Mpa 下弦材料Q235B ② 主横梁整体刚度验算：主横梁跨中集中载荷下挠计算： f=EIPL 483=38 主横梁整体刚度：f=44.1＜[f ]=500L =60 主横梁跨中均布载荷下挠计算： f=EI qL 38454=592822.213481.238410003034.054⨯⨯⨯⨯⨯=6.3mm 主横梁整体性能参数通过计算3.3.3.6联接销轴与联接耳板的计算选取：3.3.3.6.1联接销轴计算拉力F=N=164.25t=1.64×106N上弦双销板，3个φ50销轴销轴材质45 [τ]=34.14308.0⨯=257MPa 上弦销轴直径τ=A F 12= 69MPa ≤257MPa 下弦初定为单销双剪切2个φ50销轴下弦销轴τ=AF 8=104≤257MPa 3.4 支腿综合性能计算：3.4.1支腿拉压杆强度计算：3.4.1.1支腿最大载荷分析：轴距B=5~6m ，支腿高度h 支=2.5m q=0.32tF ×32-32q ×16+16q ×8=0 F=3.9tP=1.1Q+G 小+F=1.1×50+10.7/2+4.8=64.3t（吊梁行车移至支腿极限位置时）3.4.1.2 计算支腿所需最小截面积：材料Q235BA ≥][σφP=1706.0103.644⨯⨯=6304mm 2 3.4.1.3 初选支腿型材：材料Q235B支腿：φ299×10 A=9079mm 2，q=90.5kg/m 材料许用应力：[σ]=170Mpa3.4.1.4 支腿截面性能参数计算：节间有效长度: L x =L y =2845mm（1）计算X 向性能参数：截面惯性矩： I x =194258666 mm 4压杆截面的惯性半径： r x =129.8mm 压杆的柔度（长细比）：λx =x x r L =8.1292845=21.9 压杆的折减系数：φx =0.963查《机械设计手册》第一卷P1-174表1-1-122（2）计算Y 向性能参数：（与X 向相同）3.4.1.5 支腿性能校核计算：（1）强度校核：σ=支A P = 11530102.1174⨯=102Mpa σ＜[σ]=170 Mpa 通过检算（2）刚度校核：λ=minγL=8.1292845=21.2＜[λ]=120 通过检算 （3）定性校核:σ=支A P φ=11530963.0102.1174⨯⨯=106MPa σ <[σ]=170 Mpa 材质：Q235B 通过检算4 载荷计算4.1 水平载荷提升小车在主梁上横移速度为0.02m/s,加速度α=0.12m/。

30mT梁架桥机验算书一、架桥机组成该架桥机为自拼机械，主导梁由108片贝雷片并加设上下加强弦杆组成，架桥机总长57m，总重为70吨，由上下航车、双导梁、前、中、后支腿构成，可吊梁重最大为120吨，其中上航车为5吨，前支腿为3吨，30T梁重85吨。

具体结构见简图。

二、架桥机受力分析1、各种所用材料参数：杉木加上航车轨道40kg/m，贝雷片换算成500kg/m，合成g=10.4KN/mE钢=2.1*106Mpa, [ δ钢支墩]=140Mpa，贝雷片允许弯距[M]=975.0KN*m，Ⅰ= 250500cm4W=3570cm3加强弦杆允许弯距[M]=260.2 KN*m40a型工字之钢参数：I =21714cm4，Wx=1085.7cm3[ δ ]=350Mpa2、冲架桥机时内力计算①受力分析图由于架桥机冲架时后支腿压住轨道，前支腿翘起，受力主要考虑前悬臂的弯距，最大弯距位于中支腿B处，M BA=M1+M2=30*31.5+0.5*10.4*(31.5+1.5)2=6607.8KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m满足强度的要求。

（备注：上式的6是6排贝雷片，0.9是系数）3、架桥机架梁时内力分析当架桥机架梁时，由于后支腿处于悬臂状态，使主导梁架梁的主跨部份产生负弯距反而有利于导梁的最终受力，减少主跨段双导梁的正弯距。

为方便计算，且从安全考虑，只取主跨31.5m作受力计算，并简化成简支梁分析。

那么成如下分析图：∑Mmax=M1+M2=1/8*g*L2+1/4*P*L=1/8*10.4*31.5*31.5+1/4*475*31.5=5030.55KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m∑Mmax≤1.2[M]*6*0.9 满足强度的要求f=（5gL4）/384/E/I+PL3/48/E/I=(5*10.4*31.54)/384/2.1/250500+475*31.53/48/2.1/250500=0.042+0.098=0.14cm4、架桥机前支腿钢支墩强度稳定性验算方程组：∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=0 Ra+Rb=∑Y∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=Rb*31.5+1/2*10.4*1.5*1.5-1/2*10.4*(31.5+22.5+1.5)2-475*1.5-475*30.5= Rb*31.5+11.7-16017.3-712.5-14487.5=>Rb=990.7KN=>Ra=∑Y- Rb=gL+P1+P2- Rb=10.4*57+475*2-990.7 =552.1KN前支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑， 强度判断式δ=N/A ≤1.2[δ]δ=N/A=552.1/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =23.320Mpa ≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求 稳定性判断式δ=N/ΨA 0≤1.2[δ] r=√Im/Am= √（R 4-r 4）/(R/2)2 =0.034λ=L 0/r=(2*1.0)/0.034=58.8(L 0=2L,一端固定，一端活动) 58.8<80，Ψ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2=0.678δ=N/ΨA 0=552.1/0.678/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =34.9Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求5、上航车内力计算 ①、40a 型工字钢验算工字钢弯距最大时荷载分布图RaRbp1p2160015001600o方程式：Ra=Rb=425/2=212.5KNM 0=Ra*2.35-P1*0.75=340KN.mδ= M/W=340/1085.7/2(两根工字钢)=156.58Mpa ≤1.2[δ]=420Mpa 满足强度的要求②、支墩应力方程式：Ra+Rb=∑Y=425KN ∑Ma=M1-M2-M3=0Ra=Rb=425/2=212.5KN∑Ma=M1-M2-M3=R b*4.7-P1*0.4-P2*1.9=0=>Rb=104kn =>Ra=321KN上航车支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑，强度判断式δ=N/A≤1.2[δ]δ=N/A=321/2/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）=27.203Mpa≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求稳定性判断式δ=N/ΨA0≤1.2[δ]r=√Im/Am= √（R4-r4）/(R/2)2 =0.034λ=L0/r=(2*1.7)/0.034=100(L0=2L,一端固定，一端活动) 100>80，Ψ=3000/λ2=0.3δ=N/ΨA0=552.1/0.3/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）/2=90.7Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求。

1 架桥机试吊方案1.1方案概述TQ-JQJ30m-120T架桥机在拼装调试完毕后，必须进行全面的试验验收，确认起重机的各项技术参数及性能指标是否达到设计要求；确认起重机的强度、刚度、构件稳定性、机构性能及各种安全设施是否符合有关标准规范的要求，只有试验验收合格后，方可投入使用。

载荷试验分空载试验、静载试验、额定载荷试验和动载试验四个阶段进行，在空载试验结束后，其结果应符合设计要求，否者不可进入载荷试验。

整个试验过程应确保安全，禁止在5级及以上强风、暴雨等恶劣天气条件下进行试验。

本次试吊采用箱梁+钢筋作为试吊物，通过钢筋铭牌信息计算以分别保证静载试验、额定载荷试验和动载试验三个试验阶段的试吊配重。

因架桥机采用双台天车，故试验过程中，单台天车按架桥机总起重量的一半进行加载，载荷需离地面10cm。

此外，因架桥机跨度为30m，在试吊过程中，为全面模拟各个工况，两台天车距离应保持为30m。

两头采用钢丝绳兜底吊装，每端采用2根6×37-62-1770型号钢丝绳。

①125%额定荷载=150t，采用99.4t箱梁，再在梁面上放置50.6t钢筋进行试吊；②110%额定荷载=132t，采用99.4t箱梁，再在梁面上放置32.6t钢筋进行试吊；1.2施工工艺流程试吊前检查↓空载运转逐级加载→↓→测量0、L/2、L处挠度125%静载↓→测量0、L/2、L处挠度110%动载↓逐级卸载↓→测量0、L/2、L处挠度数据整理及结果分析图1.2-1 架桥机试吊施工流程图1.3施工准备1.3.1 技术准备（1）由项目总工程师组织工程技术人员，各职能部门人员认真查看复核施工方案工程相关的规范、规程、标准。

组织编写专项实施性施工方案，经业主及监理审定批准后，下发至作业队，使本方案作为工作的依据，指导工程施工。

（2）作好前期的测量工作，所有使用仪器必须经检校合格后方能使用。

测量成果必须准确，并经过复测检查、报审，确保万无一失。

DHQJ120/30架桥机安装操作使用说明书目录1、DHQJ120/30架桥机基本结构 (3)2、DHQJ120/30架桥机基本参数 (6)3、适应范围及工作条件 (8)4、架桥机的安装施工 (8)5、试车与运行 (8)6、检查、维修与保养 (9)7、维修 (10)8、施工操作 (10)9、架桥机施工安全注意事项 (13)组合桁架式架桥机(DHQJ120/30)一、DHQJ120/30架桥机基本结构该机所采用的是双梁式尾部喂梁，整机带梁横移，整跨桥逐片落梁就位，轨道运行方式，可纵移、横移，适用于30米跨径桥梁上部钢筋混凝土或预应力混凝土T型梁和箱型梁的架设。

架桥机中托支撑位置根据架设桥梁的跨径可以调整，架设不同跨径的预制梁时，按照桥梁跨径重新安放中托支腿的位置，即可满足对不同跨径混凝土预制梁的架设。

斜交桥、曲线桥梁片的架设也是通过调整前支腿和中托支座位置来实现。

DHQJ120架桥机主要由主梁、前脚、中托、后上横梁、天车、电气系统、安全装置以及辅助台车、千斤顶等部分组成。

整机主梁及主要联结结构采用销轴联结，安装拆卸方便快捷。

架桥机采用导梁形式，极大减少架桥机前端悬臂绕度，更适应架设上下坡桥梁。

1.1主梁主梁由二道梁组成，每道主梁由4个1 2米长的三角桁架和1个4米短的三角桁架组合而成。

导梁采用三角桁架结构组合而成，各单元间用销轴紧密连接，在遵循等强度原则设计的基础上，在中部进行加强以确保设备悬臂过孔中部弯矩与支座板力最大时的强度和安全性。

1.2前脚支撑前脚支撑由左右支腿前支撑架横移机构等部分组成，它位于主梁的前端部位，对架桥机起到荷载支撑和横向移动作用。

为适应架设各种规格的预制梁及2%的坡度，支腿立柱设计有高度调节孔。

架设斜交桥时，前脚支腿位置要根据斜交的角度进行调整，下承载梁和支撑架要相应加长。

前脚总成与主梁通过高强度螺栓连接确保架桥机整体强度和刚度，并确保与导梁垂直不变形。

左右支腿又由主支腿和斜支腿组成，主要采用Φ273钢管和弹簧斜拉杆，用273法兰盘连接前横梁横移驱动机构等组件。

30米T梁架设方案根据我部总体进度计划安排和施工前期准备情况，计划2010年8月30日进行桥梁T梁架设施工，依据湖北宜昌至巴东高速公路招投标文件、两阶段施工图、公路桥涵施工技术规范、公路工程质量检验评定标准，为保证施工正常高速有序的进行，特制定以下桥梁T梁施工方案。

参加技术交底主要人员有：交底组长：赵阳交底成员：曾伟、钱家春、殷中明、李翮飞、周吉、范海军、黄明、谭立斌、刘青海、付雷、余珏、伍箴文、王利锋一、工程概况第十合同段属宜昌市夷陵区辖区范围内，路线起点桩号为K62+340，终点桩号为K67+540，全长5.2km。

本合同段路线大部分路段以路基和桥梁方式通过，1处互通。

本合同段主线上设滩砾湾2号桥、青溪沟1号桥、青溪沟2号桥、青溪沟3号桥、岔路口高架桥、小庙1号高架桥，雾渡河互通内设雾渡河互通1号桥、雾渡河互通2号桥、AK0+160雾渡河互通大桥、CK0+250雾渡河互通中桥、EK0+400雾渡河互通大桥。

本合同段大中桥单幅5471.44延米/11座，便道桥197.16延米/2座；本合同段岔路口高架桥、雾渡河1#桥、小庙1#桥总计需架设30米T梁391片；C50砼总计：12271.6m3；Ⅰ级钢筋总计：551964Kg；Ⅱ级钢筋总计：1935523 Kg；钢绞线总计：344041.4 Kg。

二、施工技术方案2.1支座施工方案：架梁前，测量技术人员在两端盖梁上测量放样出支座中心，并标画出每片梁的梁端线和边线及梁体中轴线的延长线，在梁端也标画出梁中的延长线，以便梁能够迅速准确就位。

简支墩采用GYZF4橡胶支座（350*400*86mm）。

永久支座垫石坐标、标高的定位，先放出永久支座的中心点，再根据中心点放出永久支座的大样图，再测出永久支座垫石四个角底面的标高，以横桥向为平坡，并保持支座垫石处于水平状态，推算出永久支座垫石四个角顶面的标高，垫石施工完成后，再进行复测四个角点一个中心点，确保其精度。

一、架桥机主要结构TQ-JQJ30m/120T架桥机主梁采用双主梁式空间三角桁架作主梁承力和传力，额定起重量为120t，适应跨度为30m，能满足4%纵坡、300m以上半径的曲线梁架设，边梁架设一次到位，架桥机技术参数详见下表。

前支腿能够携带横移轨道过孔，采用待架预制梁作为配重的过孔方式，抗倾覆系数大，也更安全。

表1.1-1 TQ-JQJ30m-120T架桥机主要技术性能参数序号项目单位数值1 额定起重量t 1202 适应跨度m 303 适应纵坡≤4%4 吊钩提升速度m/min 0.65 吊钩提升高度m 5.56 提升小车纵移速度m/min 37 提升小车横移速度m/min 1.68 架桥机纵移速度m/min 3.39 架桥机横移速度m/min 1.610 工作级别A31.1主要结构该架桥机为了运输方便和现场安装，主结构之间采用销轴和法兰连接，在结构上可以分为主梁、前框架、上横梁、提升小车、前后支腿、托轮、行走轨道、运梁平车、液压系统和电气系统等几部分，构成一个完整的结构体系。

a、主梁主梁为三角桁架式结构，采用型钢和钢板焊接而成。

有结构轻、刚性好、稳定性强、抗风能力大、安装方便、外形美观等优点，见架桥机主梁结构图。

图1.1-1 架桥机主梁结构图主梁是架桥机的主要承力构件，分为2列，每列全长50米。

为了运输方便，每列主梁又分为4节，通过销轴联接。

两列主梁通过后上横梁、前框架及前支腿横梁连接在一起。

主梁上弦杆顶部铺设有方钢轨道，提升小车在上部运行及进行起吊作业。

b、前框架由型钢焊接而成，总长度可以根据需要进行调节。

它位于两列主梁的前端，通过螺栓把两列主梁接在一起。

架设斜桥或弯桥时，自身具有调节角度的功能。

图1.1-2 前框架结构图c、提升小车提升小车有纵移轮箱、旋转支座、担梁、横移轮箱、卷扬机及滑轮组等组成。

它的功能是提升、运送和架设预制梁，轮箱上的电动机通过摆线针轮减速机及齿轮组将动力传递给车轮，实现纵移轮箱在主梁上纵移运行及横移轮箱沿担梁横向运行。