3主梁的作用效应计算
根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，可分别求得各主梁控制截面（一般取跨中截面、L/4截面和支点截面）的永久作用效应，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布系数和纵向内力影响线，求得可变荷载的作用效应，最后再进行主梁作用效应组合。
3.1 永久作用效应计算
3.1.1 永久作用集度 1、预制梁自重
（1）跨中截面段主梁的自重（六分点截面至跨中截面，长13m ）
＝0.8990×26×13＝303.86（KN ）
)1(G （2）马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长5m ）
≈(1.6155+0.899) ×5×26/2=117.60(KN)
)2(G （3）支点段梁的自重（1.98m ）
＝1.6155×26×1.98＝83.17（KN ）
)3(G （4）中主梁的横隔梁中横隔梁体积：
0.17×（2.1×0.85-0.5×0.7×0.15-0.5×0.2×0.19）＝0.2913（）3m 端横隔梁体积：
0.25×（2.3×0.66-0.5×0.51×0.1093）＝0.3656（）
3m 故半跨内横梁重力为：
＝（2.5×0.2913+1×0.3656）×26=28.44(KN)
)4(G （5）预制梁永久作用集度
＝（303.86+163.44+83.17+28.44）/19.98＝28.97（KN/m ）1g 2、二期永久作用
（1）中主梁现浇部分横隔梁： 一片中横隔梁体积（现浇）
0.17×0.30×2.1=0.1071（）3m 一片端横隔梁体积（现浇） 0.25×0.30×2.3=0.1071（）
3m 故： =（5×0.1071+2×0.1725）×26/39.96=0.57（KN/m ）)5(G （2）铺装
12cm 混凝土铺装
0.12×13×25=39.00（KN/m ） 6cm 沥青铺装
0.06×13×21=16.38（KN/m ）
若将桥面铺装均摊给4片（中主梁）+2片（边主梁）
=（39+16.38）/6=9.23（KN/m ）
)6(G （3）栏杆 一侧防撞栏：
（0.94×0.5-0.5×(0.555+0.735) ×0.18-0.5×0.05×0.555）×26=5.19KN/m 若将两侧防撞栏均摊给6片梁 =5.91×2/6=1.97(KN/m))7(G （4）中主梁二期永久作用集度 =0.57+9.23+1.97=12.77（KN/m ）
2g 3.1.2 永久作用效应
如图3—1所示， 设x 为计算截面离左支座的距离，并令α=X/L
主梁弯矩和剪力的计算公式：
=0.5×α(1-α)g （3—1）αM 2L =0.5×（1-2×α）Lg
（3—2）
αQ 永久作用计算表（表3—1）
表3—1 主梁永久作用效应作用效应
跨中截面
（=0.5）
αL/4截面
(=0.25)α支点截面
(=0)α
续上
表
弯矩
（KN·m ）5507.92
4130.94
0.00
一期
剪力（KN ）0.00
282.46
564.92
弯矩
（KN·m ）2427.90
1820.92
0.00
二期
剪力（KN ）0.00124.51249.02弯矩
（KN·m ）7935.82
5951.86
0.00
∑
剪力（KN ）
0.00
406.87
813.94
图3—1 永久作用计算图示
3.2 可变作用效应计算
3.2.1 冲击系数和车道折减系数
按《桥规》4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的基频。简支梁桥的基频可采用下列公式估算：
(Hz)
22.367
.23826734
.0.01045.339214
.32102
2
=⨯⨯⨯==
c c m EI l f π
其中： （KN/m ）
67.238281
.910268990.03
=⨯⨯==g G m c 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：
0.247
=-=0157.0ln 1767.0f μ 按《桥规》4.3.1条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道应折
减22％，但折减不得小于两车道布截的计算结果。本桥按三车道设计。因此在计算可变作用效应时需进行车道折减。
3.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数1、跨中的荷载横向分布系数c
m 如前所述，本桥桥跨内设五道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重的长宽比为：
＞2313
00.39==B L 所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数c m (1) 计算主梁抗扭惯距可近似按下式计算：
=
（3—3）
T I 31
z i m
i i t b c ∑=式中：、—— 相应为单个矩形截面的宽度和高度i b z t ——矩形截面抗扭刚度系数
i c
m ——梁截面划分成单个矩形截面的个数
对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：
=
1t 25
.15200140
155.010200=⨯⨯+⨯马蹄部分的换算平均厚度：
=
3t 302
20
40=+图3—2示出了的计算图示，的计算见表3—2T I T I (2)计算抗扭修正系数β
对于本桥，主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得：
（3—4）∑∑+
=i
i
i T I a E I GL I
22
1211
β式中：G=0.4E ; L=39.00m ； =6×0.01098528=0.06591168 ；=5.5m
∑i
T i
I
4m 1a ；=3.3m
；=1.1m
；=-1.1m
；=-3.3m
；=-5.5m
；
2a 3a 4a 5a 6a t I
