反应谱
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反应谱法的概念
反应谱法是结构工程学中一种用于地震工程分析和设计的方法。
它是基于地震反应谱的特性来评估结构物在地震荷载下的响应。
在地震工程中,地震的震动会导致结构物产生振动,这可能会导致结构的损坏或崩塌。
为了确保结构物的安全性,工程师需要了解结构在地震中的响应情况,并相应地进行设计和加固。
反应谱法通过将地震加速度、速度或位移与结构的响应之间的关系表达为一个函数图谱,称为地震反应谱。
这个谱可以表示在不同地震频率下结构的响应情况。
反应谱的横坐标通常是地震激励的频率,纵坐标表示结构的响应,可以是加速度、速度或位移。
利用反应谱法,工程师可以:
1. 确定结构的设计响应谱:根据预期的地震强度,工程师可以选择适当的地震反应谱作为结构设计的依据,以确保结构在地震中有足够的抗震能力。
2. 进行结构响应预测:通过将结构的振动特性和选定的地震反应谱进行卷积计算,可以预测结构在地震中的响应。
3. 进行结构性能评估:可以通过比较结构的设计响应谱与实际地震反应谱,来评估结构的抗震性能,并确定是否需要加固或维护。
反应谱法的优点在于它提供了一种简便的分析方法,能够在不同频率下评估结构的响应情况。
然而,需要注意的是,反应谱法是一种线性方法,可能无法完全考虑结构的非线性行为,因此在一些情况下,可能需要使用更复杂的非线性分析方法。
反应谱是在给定的地震加速度作用期间内,单质点体系的最大位移反应、速度反应和加速度反应随质点自振周期变化的曲线。
用作计算在地震作用下结构的内力和变形.更直观的定义为:一组具有相同阻尼、不同自振周期的单质点体系,在某一地震动时程作用下的最大反应,为该地震动的反应谱.反应谱理论考虑了结构动力特性与地震动特性之间的动力关系,通过反应谱来计算由结构动力特性(自振周期、振型和阻尼)所产生的共振效应,但其计算公式仍保留了早期静力理论的形式.地震时结构所受的最大水平基底剪力,即总水平地震作用为:FEK= αG其中α为地震影响系数,即单质点弹性体系在地震时最大反应加速度。
另一方面地震影响系数也可视为作用在质点上的地震作用与结构重力荷载代表值之比。
目前,反应谱分析法比较成熟,一些主要国家的抗震规范均将它作为基本设计方法。
不过,它主要适合用于规则结构。
对于不规则结构以及高层建筑,各国规范多要求采用时程分析法进行补充计算。
地震作用反应谱分析本质上是一种拟动力分析,它首先使用动力法计算质点地震响应,并使用统计的方法形成反应谱曲线,然后使用静力法进行结构分析.但它并不是结构真实的动力响应分析,只是对于结构动力响应最大值进行估算的近似方法,在线弹性范围内,反应谱分析法被认为是高效而且合理的方法.反应谱分为加速度反应谱、速度反应谱和位移反应谱。
基于不同周期结构相应峰值的大小,我们可以绘制结构速度及加速度的反应谱曲线。
一般情况下,随着周期的延长,位移反应谱为上升曲线,速度反应谱为平直曲线,加速度反应谱为下降曲线,目前结构设计主要依据加速度反应谱。
加速度反应谱在短周期部分为快速上升曲线,并且在结构周期与场地特征周期接近时出现峰值,后面更大范围为逐渐下降阶段.峰值出现的时间与对应的结构周期和场地特征周期有关.一般来说结构自振周期的延长,地震作用将减小。
当结构自振周期接近场地特征周期时,地震作用最大。
反应谱分析方法需要先求解一个方向地震作用响应,再基于三个正交方向的分量考虑结构总响应,即基于振型组合求解一个方向的地震响应,再基于方向组合求解结构总响应。
反应谱法的概念反应谱法(Response Spectrum Method)是结构工程中常用的一种分析方法,通过建立结构的加速度-频率响应函数,来对结构在地震作用下的反应进行评估。
它是一种时程分析方法,通过输入合适的地震动输入,模拟结构在地震中的动力响应,并获得结构的最大位移、加速度、剪力等重要指标,以评估结构的抗震性能和结构的安全性。
反应谱法最早由美国地震工程师Nathan M. Newmark在20世纪50年代初提出,是基于结构动力学理论发展而来的一种计算方法。
它是一种简化的分析方法,相比于详细的时程分析,反应谱法考虑了地震波的周期特性和结构的固有特性,能更快速、有效地评估结构在地震中的反应。
反应谱法的核心思想是将地震动输入与结构的动力特性分离开来进行分析。
它假设结构的响应与地震输入的频率有关,而与具体的振幅无关。
在反应谱法中,定义结构的反应谱为在不同频率下结构的峰值加速度、速度或位移(或其他重要参数)。
通常,反应谱法的步骤如下:1.选择一组不同频率下的地震波输入。
2.通过动力分析方法(如有限元分析)计算每个地震波输入下结构的动力响应。
3.对每个地震波输入下的结构响应进行峰值提取,并与对应的频率进行对比。
4.根据一系列提取的峰值与频率点,绘制出结构的反应谱曲线。
反应谱曲线可以用于评估结构的抗震性能,并作为结构设计、修正因素以及抗震评估的依据。
反应谱法可以直观地展示不同频率下结构的响应情况,使得工程师能够更好地理解结构的动力性能和瓶颈,并针对性地进行抗震设计和优化。
反应谱法的优点之一是有效地考虑了结构的非线性特性。
由于结构在地震中会发生非线性变形和破坏,传统的弹性分析方法无法准确地预测这些情况。
而反应谱法可以通过选择不同的地震波输入,模拟结构在不同强度和频率的地震下的响应,更好地预测结构的非线性行为。
此外,反应谱法的应用范围广泛。
它可以用于设计新建筑物的抗震性能评估,也可以用于现有建筑物的抗震加固优化。
清华规范反应谱公式清华规范反应谱公式可分为加速度反应谱和速度反应谱两种类型。
加速度反应谱描述了地震动对结构物的加速度影响,而速度反应谱则描述了地震动对结构物的速度影响。
这些反应谱的计算基于地震动时程分析和傅里叶变换的原理。
对于加速度反应谱公式,清华规范采用了双曲线模型来描述结构物在地震动下的加速度响应。
该模型以地震动参数的峰值加速度为输入,进而推导出结构物的反应加速度随频率的变化规律。
具体地,清华规范的加速度反应谱公式如下:Sa(T)=ξSa,g(T)×[(1+c1α+c2α^2)/(1+α)],其中,Sa(T)表示在周期为T的地震动下的加速度反应谱;ξ为地震动参数的比值,等于实际地震动的峰值加速度与设计地震动的峰值加速度的比值;Sa,g(T)为设计地震动下的加速度反应谱;α为结构物的振动周期与地震动周期的比值;c1和c2为与结构物的阻尼比有关的系数,可根据工程经验进行选择。
对于速度反应谱公式,清华规范同样采用了双曲线模型。
速度反应谱公式如下:Sv(T)=ξSv,g(T)×(1+c1α+c2α^2)/(1+α),其中,Sv(T)表示在周期为T的地震动下的速度反应谱;ξ为地震动参数的比值,等于实际地震动的峰值速度与设计地震动的峰值速度的比值;Sv,g(T)为设计地震动下的速度反应谱;α为结构物的振动周期与地震动周期的比值;c1和c2为与结构物的阻尼比有关的系数,可根据工程经验进行选择。
需要注意的是,清华规范的反应谱公式是以设计地震动参数为基础进行计算的,因此在实际工程中应根据具体情况进行调整。
此外,反应谱公式中的系数c1和c2对结构的动态特性影响较大,因此在选择时需要考虑结构物的性质和使用要求。
总体而言,清华规范反应谱公式提供了一种有效的工具,能够对地震动对结构物的动力响应进行定量描述。
在土木工程设计和抗震设计中,通过使用这些公式,可以合理评估结构物的抗震性能,从而确保结构物在地震中具有足够的安全性和稳定性。
反应谱的发展历程反应谱是结构动力学领域常用的分析方法,用于描述结构在地震或其他载荷作用下的动力响应特性。
反应谱的发展历程可以分为以下几个阶段。
第一阶段是基于模态分析的反应谱方法的发展。
20世纪60年代,随着计算机技术的发展,人们开始利用有限元方法进行结构动力学的分析。
在这个阶段,研究人员主要关注结构的固有频率、振型和模态质量等参数,并通过模态分析计算出结构在不同频率下的动力响应。
基于这些模态参数,可以得到结构在地震作用下的反应谱。
第二阶段是基于加速度反应谱的设计方法的发展。
20世纪70年代,人们意识到结构在地震作用下的最大位移、速度和加速度等响应值对结构的安全性和可靠性具有重要影响。
因此,研究人员开始根据地震动的特性,确定了一系列的设计地震动谱,并将结构的加速度反应谱与设计地震动谱进行比较,以评估结构的抗震性能。
第三阶段是基于应变和力反应谱的进一步发展。
20世纪80年代,人们逐渐认识到结构在地震作用下的最大位移、速度和加速度等响应值并不能完全描述结构的抗震性能。
相比之下,结构的应变和力等内力响应更能直接反映结构的变形和破坏情况。
因此,研究人员开始基于应变和力反应谱进行结构的抗震设计和评估。
第四阶段是基于地震动强度指标的反应谱方法的发展。
近年来,人们逐渐意识到地震动的强度指标(如峰值加速度、峰值速度和峰值位移等)与结构的破坏程度之间存在着一定的关系。
因此,研究人员开始将地震动的强度指标与结构的反应谱进行关联,以更准确地评估结构的抗震性能。
总体来说,反应谱的发展历程经历了从基于模态分析的反应谱方法到基于加速度反应谱和应变力反应谱的设计方法,再到基于地震动强度指标的反应谱方法的演变。
这一发展历程的推动源于对结构抗震性能评估方法的不断完善和理论研究的不断深入。
从理论上讲,如果反映谱分析所用的反映谱是时程分析分析时用的地震波所产生的反映谱,而分析又限於弹性阶段,两者几乎没有差别,因为反映谱分析(取足够的模态)只是忽略了影响很小的高阶效应。
但是如果结构进入非弹性阶段,只有用时程分析反应普法有几个假设:1,结构是弹性反应,反应可以叠加;2,无土结的相互作用;3,质点的最大反应即为其最不利反应;4,地震是平稳随机过程.而时程分析是把地震过程安时间步长分为若干段,在每时间段内安弹性分析,算出反应,然后再调整刚度和阻尼.总得一句话,就是步步积分法!①反应谱方法是一种拟静力方法,虽然能够同时考虑结构各频段振动的振幅最大值和频谱两个主要要素,但对于持时这一要素未能得到体现,震害调查表明,有些按反应谱理论设计的结构,在未超过设防烈度的地震中,也遭受到了严重的破坏,这充分说明了持时要素在设计中应该被考虑。
②反应谱方法忽略了地震作用的随机性,不能考虑结构在罕遇地震下逐步进入塑性时,因其周期、阻尼、振型等动力特性的改变,而导致结构中的内力重新分布这一现象。
③反应谱方法假设结构所有支座处的地震动完全相同,忽略基础与土层之间的相互作用。
时程分析方法是一种相对比较精细的方法,不但可以考虑结构进入塑性后的内力重分布,而且可以记录结构响应的整个过程。
但这种方法只反应结构在一条特定地震波作用下的性能,往往不具有普遍性。
我国反映谱方法的曲线是由255条地震波的地震反映的平均值,而非包络值,体现的是共性,但无法反映结构进入塑性的整体结构性能。
时程方法体现的是具体某条地震波的反映,不同地震波作用下结果的差异也很大,需要合理选波。
底部剪力法/反应谱法/时程分析法一些有用的概念/histruct/blog/item/465ce38787299023c75cc357.html从传统的观点来看,底部剪力法,反应谱法和时程分析法是三大最常用的结构地震响应分析方法。
那么正确的认识它们的一些关键概念,对于建筑结构的抗震设计具有非常重要的意义。
时程反应谱换算
时程(Time History)和反应谱(Response Spectrum)是结构工程中用于地震分析的两种常见方法。
时程分析是通过模拟实际地震时程对结构进行分析,而反应谱分析则是通过将结构的反应表示为一系列谱线来进行地震分析。
换算时程到反应谱通常是为了更方便地进行结构的设计和评估。
以下是一般的时程到反应谱的换算步骤:
1.获取实际时程:首先,需要获取与地震有关的实际时程数据。
这可以通过监测地震事件或使用历史地震数据来获取。
2.时程分析:使用实际时程数据进行结构的时程分析。
这将提供
结构在实际地震时程下的响应。
3.提取重要参数:从时程分析结果中提取一些关键的参数,例如
最大加速度、最大速度、最大位移等。
4.建立反应谱:利用提取的参数建立结构的反应谱。
反应谱是一
个曲线,表示结构在不同周期下的响应。
5.换算时程到反应谱:利用建立的反应谱和时程分析结果之间的
关系,将实际时程的数据换算成对应的反应谱响应。
6.评估结构性能:利用反应谱进行结构的性能评估。
可以根据反
应谱的峰值来判断结构的地震性能。
请注意,这只是一个概要的步骤,具体的换算方法可能会因使用的分析工具和方法而有所不同。
在实际工程中,建议由专业工程师使用专业的结构分析软件进行时程分析和反应谱分析,并根据项目需求和
规范进行适当的换算和评估。
反应谱基本概念反应谱基本概念反应谱是指结构物在地震作用下的最大响应结果。
它描述了地震波在结构物上产生的一系列振动,是结构地震反应特征的全面指标。
反应谱是工程地震学领域中非常重要的一个参数,由多个分量组成,包括加速度、速度、位移和各种响应指标。
1. 加速度反应谱加速度反应谱是指某一结构元件在地震作用下所达到的最大加速度值和所对应的振周期之间的关系曲线,通常用于结构d阶振型、峰值加速度等的计算。
加速度反应谱可以通过谱加法或时程分析法计算得到结构的反应谱曲线。
2. 速度反应谱速度反应谱即某一结构元件在地震作用下所达到的最大速度值和所对应的振周期之间的关系曲线。
速度反应谱通常用于计算结构物的阻尼比、频率和峰值地震反应等参数。
3. 位移反应谱位移反应谱是指某一结构元件在地震作用下所达到的最大位移值和所对应的振周期之间的关系曲线。
位移反应谱通常用于计算最大位移响应、峰值地震反应等参数,是结构抗震设计和分析的重要参考依据。
4. 能量反应谱能量反应谱是指结构物在地震作用下消耗的总能量与频率之间的关系曲线。
能量反应谱通常用于计算能源吸收容量等参数,是结构抗震设计中非常重要的参考依据。
5. 谱加法谱加法是反应谱分析中一种常用的计算方法,它将结构物受多种输入地震加速度地震波作用所产生的反应加和,得出结构整体的反应谱曲线。
谱加法被广泛应用于建筑、桥梁等领域的抗震设计和分析中。
总之,反应谱是地震工程领域关键的性能指标之一,在结构物的抗震设计、强震动下的地震响应分析、地震灾害预防和抵御等方面具有重要意义。
通过对反应谱及其分量的深入研究和计算,可以在抗震设计和抗震分析中提供可靠的理论和技术支持。
1.2 弹性反应谱在Maurice A. Biot []首先提出弹性反应谱的概念之后,经若干学者的发展,反应谱的概念已得到了较大程度的推广,且反应谱现在已被广泛地应用于地震工程的各个方面(如地震危险性分析、结构抗震设计、地震加速度记录的选择和调整及基于性能的地震工程等)。
目前,反应谱主要包括:傅立叶谱、弹性反应谱、弹塑性反应谱、能量反应谱和损伤谱等。
以下主要介绍弹性反应谱的定义,其余反应谱的定义与弹性反应谱类似。
所谓弹性反应谱就是在给定的地震加速度输入下,单自由度弹性系统的最大反应和体系的自振特征(自振周期或频率和阻尼比)之间的函数关系。
单自由度弹性系统的最大反应可以是:相对于地面的最大位移、相对于地面的最大速度、最大绝对加速度、拟速度和拟加速度。
在地面加速度的激励下,单自由度弹性系统的动力平衡方程为:)()()()(t u m t ku t u c t u m g -=++(1.1)式(1)的解可由Duhamel 积分求得:ττωτωτξωd t e u t u D t tg D)(sin )(1)()(0--=--⎰(1.2)将式(1.2)求导可得相对速度反应为:ττωτωτξωd t e ut uD t tg D)(sin )(1)()(0--=--⎰(1.3)将式(1.3)求导再与地面加速度相加可得绝对加速度反应为:ττωτωτξωd t e u t u t u D t tg Dg )(sin )(1)()()(0--=+--⎰(1.4)在式(1.1)~(1.4)中,m 为单自由度弹性体系的质量;c 为阻尼系数;k为体系的刚度系数;u(t)为体系相对于地面的位移;)(t u为体系的相对速度;)(t u 为体系的相对加速度;)(t u g 为地面加速度;ω为体系的无阻尼自振圆频率(ω2=2π/T=k/m );T 为体系自振周期;ζ为阻尼比(ζ=c/2m ω);ωD 为体系的有阻尼自振圆频率(21ξωω-=D )。
根据弹性反应谱的定义可知,绝对加速度反应谱、速度反应谱和位移反应谱分别为:ττωτωξτξωd t e u t u t u T S D t tg Dg a )(sin )(1)()(),()(0max --=+=--⎰ (1.5) ττωτωξτξωd t e ut u T S D t tg Dv )(sin )(1)(),()(0max--==--⎰(1.6)ττωτωξτξωd t e u t u T S D t tg Dd )(sin )(1)(),()(0max --==--⎰(1.7)此外,令),(),(),,(),(2ξωξξωξT S T PSA T S T PSV d d ==,则有:==),(),(ξωξT S T PSV d (1.8) ==),(),(2ξωξT S T PSA d (1.9)其中,),(ξT PSV 和),(ξT PSA 分别为拟速度反应谱和拟加速度反应谱。
当周期不太长及阻尼比较小时,S v (T, ζ)和PSV (T, ζ)及S a (T, ζ)和PSA (T, ζ)之间的区别通常可忽略。
对于无阻尼体系,S a (T, ζ)= PSA (T, ζ),但S v (T, ζ) ≠PSV (T, ζ)。
随着周期和阻尼比的增大,拟反应谱与反应谱之间的区别将逐渐增大。
例如:当周期很长时(如T →∞),体系的绝对位移趋于0,因而体系的相对位移将趋于地面位移。
所以当周期很长时,S d (T, ζ)趋于峰值地面位移PGD ,S v (T, ζ)趋于峰值地面速度PGV ,S a (T, ζ)趋于0。
然而由PSV (T, ζ)和PSA (T, ζ)定义可知,当周期很长时(如T →∞),PSV (T, ζ)和PSA (T, ζ)均趋于0。
因此,在长周期的范围内,S v (T, ζ)和PSV (T, ζ)将有显著的区别。
根据以上弹性反应谱的定义可知,弹性反应谱仅适用于线弹性体系,它包含了地面运动和体系弹性反应的特征,但不能反映体系非弹性反应和累积损伤的特征。
1.3 设计反应谱由于弹性反应谱是由一条地面加速度记录计算得到的,它仅反映了该条记录的特征,所以为了设计的目的,应使用设计反应谱。
设计反应谱是对大量不同地震中记录到的不同地面记录经统计分析再结合工程经验加以修正而得到的。
不同的学者提出不同的设计反应谱。
由Housner []、Seed 等[]、Newmark 等[]和Newmark and Hall []提出的设计反应谱被广泛地使用。
此外,世界各国的抗震设计规范及指导均给出了相应的设计反应谱。
以下主要介绍 中给出的设计反应谱。
欧洲结构抗震设计规范EC8[]中的水平弹性设计反应谱由四部分组成(如图1.1所示):直线上升段(周期小于T B 的区段)、水平段(T B 至T C 的区段)、衰减指数为1的曲线下降段(T C 至T D 的区段)和衰减指数为2的曲线下降段(T D 至4s 的区段)。
各区段反应谱曲线的计算表达式由式(1.10)给出。
⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧≤≤≤≤≤≤≤≤-+=45.25.25.20)]15.2(1[)(2T T TTT S a T T T T TS a T T T S a T T T TS a T S D DC gD C Cg C B g BBg e ηηηη (1.10)式中,S e (T)为水平弹性加速度谱;T 为体系自振周期;a g 为A 类场地的设计地面加速度(a g =γ1a gR ,γ1为重要性系数,与结构重要性等级有关;a gR 为A 类场地的参考峰值地面加速度,与结构的重现期或超越概率有关);T B 和T C 分别为加速度平台段的下限周期和上限周期;T D 为位移敏感区的起始周期;S 为土的放大系数;η为阻尼调整系数,阻尼比为5%时η=1()5/(10ξη+=,ξ为结构阻尼比)。
EC 8规定在0≤T≤4s 的范围内位移反应谱可由加速度反应谱采用下式计算得到:2)2(πT S S e De = (1.11) 对比(1.11)和 (1.9)式可知,EC8中给出的加速度反应谱为拟加速度反应谱。
此外,EC8提供了两个水准的地震作用,分别用于承载力极限状态和损伤极限状态的设计。
对于承载力极限状态而言,EC8建议采用重现期为475年或50年超越概率为10%所对应的参考峰值地面加速度a gR 来确定相应的设计反应谱。
对于损伤极限状态而言,EC8建议采用重现期为95年或10年超越概率为10%所对应的参考峰值地面加速度a gR 来确定相应的设计反应谱。
两种水准下反应谱的形状相同。
式(1.10)中的T B 、T C 和T D 与震级和场地类别有关。
EC8按震级将反应谱分为Ⅰ和Ⅱ两类。
当对场点的地震危险性贡献最大的面波震级M s 小于5.5时,应采用第Ⅱ类反应谱,其他情况下采用第Ⅰ类反应谱。
两类反应谱在不同场地类别下参数T B 、T C 和T D 的值见表1.1和1.2。
表1.1 EC8中描述第Ⅰ类反应谱的参数值 场地类别S T B (s) T C (s) T D (s) A 1.00 0.15 0.40 2.00 B 1.20 0.15 0.50 2.00 C 1.15 0.20 0.60 2.00 D 1.35 0.20 0.80 2.00 E1.400.150.502.00表1.2 EC8中描述第Ⅱ类反应谱的参数值 场地类别S T B (s) T C (s) T D (s) A 1.00 0.05 0.25 1.20 B 1.35 0.05 0.25 1.20 C 1.50 0.10 0.25 1.20 D 1.80 0.10 0.30 1.20 E1.600.050.251.20图1.2给出了阻尼比为5%时,A 至E 类场地第Ⅰ和Ⅱ类弹性反应谱曲线。
由图可见,场地类别不仅对反应谱形状有影响,还对反应谱的平台段高度有影响。
EC8除了给出自振周期在0到4s 的拟加速度反应谱外,在附录A 中,EC8对弹性位移反应谱给出了相应的规定,该位移反应谱与第Ⅰ类拟加速度反应谱相对应且代表了周期大于4s 的结构的地震作用(见图1.3)。
当结构的自振周期不超过T E (见表1.3)时,弹性位移反应谱可采用式(1.11)求得;当自振周期超过T E 时,弹性位移反应谱采用规范中的计算公式计算。
在整个周期范围内,弹性位移反应谱的计算公式由式(1.12)给出。
⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎨⎧≥≤≤---+≤=Fg FE EF E D C g Ee De T T d T T T T T T T T ST a T T T T S T S )]5.21)((5.2[025.0)2)(()(2ηηπ(1.12)式中,S e 为拟加速度反应谱,见式(1.10);T B 、T C 、T D 和S 见表1.1;η为阻尼调整系数;T E 和T F 为位移反应谱的控制周期,见表1.3;d g 为峰值地面位移。
峰值地面位移d g 采用下式计算:D C g g T ST a d 025.0= (1.13)当结构周期大于4s 时,第Ⅰ类弹性拟加速度反应谱可根据第Ⅰ类弹性位移反应谱并利用表达式22/)(4)(T T S T S De e π=求得。
表1.3 第Ⅰ类位移反应谱的控制周期 场地类别 T E (s) T F (s) A 4.5 10 B 5 10 C 6 10 D 6 10 E610我国抗震规范所采用的设计反应谱是以地震影响系数曲线的形式给出的。
《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)[]中的地震影响系数曲线由四部分组成(如图1.1所示):直线上升段(周期小于0.1s 的区段)、水平段(0.1s 至特征周期T g 的区段)、曲线下降段(T g 至5T g 的区段)和直线下降段(5T g 至6s 的区段)。
各区段地震影响系数曲线的计算表达式由式(1.10)给出,地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数由式(1.11)给出。
⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎨⎧≤<--≤<≤<≤-+=0.65)]5(2.0[5)(1.01.0]1.0)45.0(45.0[max 12max2max 2max 2T T T T T T T T TT T T T g g gg g gαηηαηαηαηαγγ (1.10)805.002.01ξη-+= ξξγ55.005.09.0+-+= ξξη7.106.005.012+-+= (1.11)在式(1.10)~(1.11)中,α为地震影响系数;αmax 为地震影响系数最大值;η1为直线下降段的下降斜率调整系数,小于0时取0;γ为曲线下降段的衰减指数;η2为阻尼调整系数,当小于0.55时取0.55;T g 为特征周期;T 为结构自振周期。