注册发输变电电气工程师考试知识点总结十二章(全)

第一章输电线路（一）导线单位载荷及比载μ见《线路手册》P179表3-2-3，电线风压不均匀系数α和电线体型系数sc P174表3-1-14和P175表3-1-15。

（二）导线应力弧垂计算注：用综合比载。

最大弧垂不等于最低点弧垂。

（三）代表档距计算、临界档距计算1、代表档距：《线路手册》P182式3-3-4，考虑悬挂点高差见式3-3-5。

2、临界档距：《线路手册》P186～187式3-3-19及3-3-20。

（四）水平、垂直档距计算《线路手册》P183～184式3-3-9等。

注：悬挂点高差正负规定（五）架线观测档弧垂计算《线路手册》P210（六）塔头间隙尺寸1、悬垂子串摇摆角ϕ（或称悬垂子串风偏角）计算：《线路手册》P103注：分裂导线要乘分裂数，因为绝缘子自重无法忽略。

2、导线风偏角η的计算注：个人认为，用以上2个比载算出来的只是最大风偏角，如题目问实际情况下的风偏角，要用给定风速下的比载。

（七）一般档距的档距中央，导线与地线间的距离查GB50545-2010式7.0.151012.0+≥L S ，式中L ——档距（m ） 档距较大时，中央导线与地线间的距离还要符合DL/T620表10。

表10防止反击要求的大跨越档导线与避雷线间的距离（九）大档距导线与避雷线间距离的确定： 查DL/T620-1997附录C ，C13式（C26）：S 2=700)2.01(90-⨯I ≈0.1I《手册》P119如按上述两式选定的导线与地线间距离过大，致使大跨越杆塔在结构上发生困难或在经济上很不合理时，可考虑用几根横连线在档中将两根地线连接起来。

此时，导线与避雷线之间的距离可以减小到下列数值I S 06.01='(2-6-64)（十）线路过电压相关计算：1、雷电流幅值的概率：DL/T620-1997附录C 式C12、Td=40地区每100km 每年的雷击次数：3、电晕对雷电波波形的影响：DL/T620-1997附录C 式C124、雷击有避雷线路杆塔顶部时耐雷水平的确定：DL/T620-1997附录C ，5、绕击率的确定：DL/T620-1997附录C 式C8。

：注意区别山区还是平原。

6、建弧率的确定：DL/T620-1997附录C 第C9条7、有避雷线线路的雷击跳闸率的确定：DL/T620-1997附录C 。

【计算步骤】1）计算L N ，由式C11)4(28.010)4(1004007.03h b h b N L +=⨯+⨯⨯=-，如不是40天，如25天，则310)4(1002507.0-⨯+⨯⨯=h b N L ； 2）计算建弧率η，由式C20知275.010)145.4(-⨯-=E η；3）确定击杆率g ，由表C4可查得；注：注意区别山区还是平原。

4）计算雷击杆塔顶部时概率1P ，由式C1知88/1110I P -=，1I 由式C17知 6.2)1(6.2)()1(0%501cc g t t a i hk h h L k h h R k u I -+-+-=ββ式中，a h ——横担对地高度，m ；t h ——杆塔高度，m ；g h ——避雷线对地平均高度，m ；c h ——导线对地平均高度，m 。

5）计算绕击率αP ，由式C18或式C19确定平原线路：)9.386/(10-=t h P αα；山区线路)35.386/(10-='t h P αα6）计算雷绕击导线时概率2P ，由式C1知88/2210I P -=，其中2I 由式C23确定，100%502u I =7)计算跳闸率，由式C24)(21P P gP N N L αη+=（十一）线路的电气参数计算1、分裂导线芯等价半径（自几何均距）有效半径、半径： 《线路手册》P16第2-1节式（2-1-7）（2-1-8）（2-1-9）2、常用导线有效半径e r ：《线路手册》P16第2-1节表2-1-1 注：e r 用表2-1-1，没说是什么导线，才用式2-1-4（指单根圆柱体）。

3、单回线路相导线的几何均距d m :《线路手册》P16第2-1节式（2-1-3）：3ca bc ab m d d d d =ab m d d 26.1=注：是开3次方，不是开平方。

4、送电线路的波阻抗和自然功率：《线路手册》P24第2-1节（十二）导线的电晕临界电场强度Em《线路手册》P30第2-2节式（2-1-1）及（2-1-2）注：用半径，非直径★（十三）满足无线电干扰（RI ）限值要求的导线表面最大电场强度P41式（2-3-22）d E lg 1021-≤（kV/cm ）d —单根导线直径，cm（十四）导线状态方程式：P182第3-3节三（一）（十五）导线不平衡张力及角度合力计算：P327～328第6-2节四 （十六）导线最大悬垂角计算注：选择绝缘子时，悬垂串按综合荷载考虑，耐张串按最大张力考虑。

悬挂点张力为最低点的大约1.1倍。

耐张段内的某直线塔是用的悬垂串。

根据11年真题，换算时按2.5÷2.25=1.11而与1.1不同★（十七）线路电气参数索引1.正序、负序、零序阻抗（P16） 表零序阻抗计算（《线路手册》）2.正序、负序、零序电容及电纳；（P20）表正序（负序）电容及电纳表零序电容及零序电纳3.波阻抗和自然功率；（P24）4.导线表面电场强度（导线电晕）（P24） 临界电晕电场强度（P30） 年最大电晕损失（P33）电晕对雷电波形的影响（DL/T620-1997附录C.12）5.送电线路的RI 国家标准，距离D 处RI 值，信杂比等参数；（P41）6.送电线路导线风偏角及绝缘子串风偏角（摇摆角）的计算；（P103-P106）)2/2/()2/2/(1111VI HI H I H I l W G Pl P tg aT l W G Pl P tg ++=+++=--ϕ（2-6-44）导线风偏角（P106），η=tg -114γγ，式中1γ为自重比载，4γ为风载荷比载。

7.悬垂绝缘子串风压的计算；（P104）8.不同条件下的垂直档距计算：（P104）式2-4-46当H v l l /40+之比值及H l 值确定之后，即可用下式将40+v l 换算到工频、操作或雷电条件下的v l ，14040W TT l l v v --=++（2-6-46） 式中，40+T ——+40℃时导线张力，N ；T ——雷电、操作或工频条件下导线张力，N ；1W ——导线自重力，N/m ；a ——塔位高差系数。

9.耐张子串倾斜角、水平风偏角、直线转角、跳线最小弧垂、悬垂串偏斜角等值的计算；（P108-112） 耐张绝缘子串倾斜角：)2(5.0111lhT l g G tg T W G tg V V V ++=+=--θ（2-6-49）耐张绝缘子串水平风偏角：Tlg G tg H 241+=-ϕ（2-6-50） 跳线风偏角：)/(141γγη-=tg10.送电线路导线水平距离计算（双回路多回路杆塔+0.5），垂直线间距离计算 （75%水平间距），三角排列等效水平线间距离，以及上下导线的最小水平偏移；（GB50545,8.0.1-8.0.2）11.送电线路导地线最小距离确定S=0.012L+1（50545.7.0.15），大跨越导低线 间距离有下限，S≥0.1I （P119），杆塔雷击过电压U=90I ；12.送电线路雷电流幅值（山区、平原），线路雷击次数，导线平均高度f h h av 32-=，击杆率，送电线路绕击率，雷击线路附近大地线路感应过电压S ＞65m 处，雷击杆塔时导线感应过电压S ＞65m 处；（P121-126）。

13.雷击杆塔时塔顶电位和绝缘承受电压计算，雷击塔顶时耐雷水平的计算，杆塔波阻抗的计算；（P127-128）14.雷击档距中央地线或雷击导线时的耐雷水平I2=4U50%/z=U50%/100（给波阻抗的时候一定要用前面的公式），雷直击导线上的电位U=Iz/4；（P129） 15.送电线路雷击跳闸率，建弧率，导线和地线的耦合系数k 计算；（DL/T620 16.送电线路的“导（地）线-地”回路自阻抗，互感阻抗，线路负序阻抗，零序阻抗，序间互阻抗；导线自容抗，互容抗计算；（P153） 17.绝缘地线的等效塔脚电阻计算（P162） 18.风速观测高度的风速换算；（P168） 19.线路风速高度变化系数计算；（P172）20.线路电线理论风压计算；电线风荷载计算（173-174） 21.电线单位各种类型荷载及比载；（P179） A 、《线路手册》计算方法表3-2-3电线单位荷载及比载计算表表3-1-14电线风压不均匀系数αμ表3-1-15电线受风体型系数sc《线路手册》计算风荷载与GB50545-2010《输电线路设计规范》有不同处B、GB50545-2010《输电线路设计规范》风荷载方法10.1.18条式（10.1.18-1）θβμμα2sin B dL W W p c sc z o x =将1600/2V W o =代入，则θβμαμ22sin 625.01000B d V L W c z sc pX⋅=⨯式中：x W —垂直于导线及地线方向的水平风荷载标准值（kN ）；α—风压不均匀系数，应根据设计基本风速，按表10.1.18-1的规定确定，当校验杆塔电气间隙时，α随水平档距变化取值按表10.1.18-2的规定确定；c β—500kV 和750kV 线路导线及地线风荷载调整系数，仅用于计算作用于杆塔上的导线及地线风荷载（不含导线及地线张力弧垂计算和风偏角计算），c β应按表10.1.18-1的规定确定，其他电压级的线路c β取1.0；z μ—风压高度变化系数，基准高度为10m 的风压高度变化系数按表10.1.22的规定确定；sc μ—导线或地线的体型系数，线径小于17mm 或覆冰时（不论线径大小）应取sc μ=1.2；线径大于或等于17mm ，sc μ取1.1；d —导线或地线的外径或覆冰时的计算外径；分裂导线取所有子导线外径的总和（m ）；p L —杆塔的水平档距（m ）；B —覆冰时风荷载增大系数，5mm 冰区取1.1，10mm 冰区取1.2；θ—风向与导线或地线方向之间的夹角（°）； o W —基准风压标准值（kN/m 2）；V—基准高度为10m的风速（m/s）。

μ对比上述公式可以看出，规范比线路手册多了一些调整系数，最重要的是α和scμ则两个量的变化，α的风速区间进行了调整，也按照计算目的进行了分类，sc增加了覆冰时的调整系数。

β表10.1.18-1风压不均匀系数α和导地线风荷载调整系数c表10.1.18-2风压不均匀系数α随水平档距变化取值【校验杆塔电气间隙用】μ表电线受风体型系数sc表覆冰时风荷载增大系数B23.电线弧垂计算，电线悬挂点应力计算，悬挂点到最低点水平垂直距离计算，电线悬挂点悬垂角计算；（P181表3-3-1）；另有导线最大悬垂角计算；（P605） 24.电线状态方程式（悬挂点等高及不等高）；（P182） 1）悬挂点等高)(2424222222t t E E l E l m m m m ---=-ασγσσγσ（3-3-1） 令)(24222m m mm t t E E l a -+-=ασσγ，2422E l b γ=，则 b a =+)(2σσ（3-3-2）迭代求解上述三次方程：ab i i +=+σσ1 2）悬挂点不等高（较为复杂，估计考试不会出题） 25.电线的代表档距；（P182）26.电线的水平及垂直档距计算；（P183） 1）水平档距2/)(21l l l H +=（3-3-9）高差较大时：2/)cos cos (2211ββl l l H +=（3-3-10） 2）垂直档距)2()2(222021110121l h ll h l l l l V V V V V γσγσ+++=+=（3-3-11）当为直线杆塔时02010σσσ==，)(22110l h l h l l V H V ++=γσ（3-3-12）27.电线的极限档距和允许档距，放松系数；（P184） 28.电线的临界档距计算；（P187）22)/()/()(24)(24n n m m n m n m cr t t E l σγσγασσ--+÷-=（3-3-19）当两控制条件下应力相等时，22)(24n m n m mcr t t l γγασ--=(3-3-20)29.最大弧垂的判别方法；（P188）30.孤立档电线弧垂计算，孤立档电线应力状态方程式；（P191-192） 31.导、地线断线张力（分裂导线纵向不平衡张力），不均匀覆冰的导地线不平衡张力；（50545.10.1.7-10.1.8） 32.架线观测档的弧垂计算；（P210）21002)100(8l f l f r ==σγ（3-5-5）33.电线微风振动的冲击频率；（P219）dvKf W =（3-6-1） 34.电线振动风速上限值（与悬挂点高度h 的关系）；（P222）33.3667.0+=h v M （3-6-8） 35.电线的无危险振动判断；（P223） 振动角)178(60)892(60891891Atg A tg --=⨯=α（3-6-10） 36.导地线的防振措施，防振锤安装及数量；（50545.5.0.13，线路手册P226-228） 37.杆塔风荷载计算；（P325）38.杆塔电线不平衡张力及角度合力计算（P327） 39.杆塔定位高度的计算：（注意裕度取值，P602）直线杆塔：h 1=H （呼称高）-s （对地安全距离）-λ（悬垂子串长）-δ（裕度）-h 2（杆塔施工基面）21h s H h ----=δλ非直线杆塔：h 1=H （呼称高）-s （对地安全距离）-δ（裕度）-h 2（施工基面） 40.导线最大悬垂角P605式)(121cxvcc l tg σγθ--=（8-2-10） 式中c γ——导线最大弧垂时之比载N/m.mm 2c σ——导线最大弧垂时之应力N/mm 2xvc l （x=1，2）——杆塔两侧最大弧垂时导线最大垂直档距，m 41.耐张绝缘子串强度检查；（P607） 42.定位弧垂模板的刻制；（P601） 43.气象条件GB50545-2010（P9~10） 表输电线路气象条件44.导线和地线GB50545-2010（P11~14）表5.0.2可不验算电晕的导线最小外径5.0.4海拔不超过1000m，距边相导线投影外20m处且离地2m高且频率为0.5MHz时无线电干扰限值应符合表5.0.4的规定。