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SBR 法处理废水的影响因素魏瑞霞1,孙剑辉2,陈金龙1(1.南京大学环境科学学院环境工程系,江苏南京210093;2.河南师范大学化学与环境科学学院,河南新乡453002) 摘 要:系统评述了曝气方式,溶解氧浓度、温度等操作条件和pH 值、废水中的营养物及其他物质等基质条件对SBR 法处理废水效果的影响。
在总结前人经验和我们实验的基础上得出:对于SBR 法渐减曝气更合理、更经济;保持出水水质前提下,SBR 法处理废水溶解氧浓度在一定程度是可以减小的,从而减少能耗;SBR 法可操作的温度范围很宽,相应的适应菌群有所不同;SBR 法对pH 值、部分金属离子以及硫酸根有很强的耐冲击能力。
SBR 法处理废水对营养物的需求,各种因素之间的相互作用等问题还有待进一步研究,文章就此对以后的研究工作提出了建议。
关键词:SBR ;影响因素;操作条件;基质条件中图分类号:X 703 文献标识码:A 文章编号:1001-2141(2003)11-0156-031 前 言SBR 法即序列间歇式(序批式)活性污泥法(Sequencing Batch R eacto r ),该方法自20世纪70年代美国R .lr V ine 教授等发起研究以来,由于具有工艺简单,节省费用;理想的推流过程使生化反应推力大、效果高;运行方式灵活,脱氮除磷效果好;能防止污泥膨胀;耐冲击负荷,处理能力强等显著优点[1],引起了世界各国的普遍重视,在农产品加工、屠宰、酿造、制药、印染、化工等工业废水的处理中得到了成功应用。
但是,在SBR 法处理废水的研究成果中,多侧重于处理效果的研究,目前尚未见有其影响因素方面的系统研究报道。
本文拟在前人工作的基础上,评述影响SBR 法处理废水效果的各种因素,并对今后的研究工作提出建议。
2 影响因素影响SBR 法处理废水效果的因素,可以归结为两大类,一类是操作条件,另一类是基质条件。
2.1 操作条件的影响收稿日期:2002-12-20作者简介:魏瑞霞(1974-),女,山西省介休市人,毕业于河南师范大学环境工程专业,获硕士学位,南京大学环境学院环境工程在读博士生,从事工业废水的处理与资源化技术的研究。
间歇式活性污泥（SBR）法处理食品生产废水的技术分析摘要：结合间歇式活性污泥（SBR）法的特点和优势，对其在食品生产废水处理中的应用情况进行了分析和探讨，希望可以为相关污水处理工作提供一定的参考。
关键词：间歇式活性污泥（SBR）法；食品生产废水；处理技术0 前言随着社会经济的发展，我国人民的生活水平越来越高，对于衣食住行方面提出了更高的要求，进而推动了相关产业的发展。
而食品生产企业的不断增加，也使得企业的环境污染问题受到了广泛的重视。
如何对食品生产中产生的废水进行有效处理，减少对于环境的污染和破坏，是食品生产企业需要重点研究的课题。
间歇式活性污泥（SBR）法的应用，对问题进行了有效解决。
1 间歇式活性污泥（SBR）法概述间歇式活性污泥法，是一种按照间歇曝气的方式来运行的活性污泥污水处理技术，其主要特征在于运行上的有序以及间隔操作，技术核心在于SBR反应池，集中了均化、初沉、生物降解以及二沉等功能于一体，适用于污水间歇排放以及流量变化较大的场合。
SBR法的特点在于：在多数情况下，不需要设置调节池；SVI值相对较低，污泥易于沉淀且不容易出现膨胀现象；通过对运行方式的调节，在单一的曝气池中，可以进行脱氮和除磷反应；应用电动阀、液位计等自动控制仪器，可以实现工艺的自动化等。
与传统污水处理法相比，SBR法具有以下优势：（1）投资少、占地面积小：由于不需要建设初沉池、二沉池以及污泥消化池等构筑物，因此SBR法的占地面积较小，所需的辅助设备也较少，在投资成本方面具有较大的优势。
以数据分析，应用SBR法，可以减少占地面积约30%，减少投资资金20%～40%。
（2）出水质量好：传统法主要是针对废水中的含碳有机物进行去除，而其中含有的氮和磷则直接排入水体，容易造成水体的富营养化。
如果需要对其进行处理，还需要增加相应的工艺和设备。
而SBR法可以直接对氮元素进行转化，同时将磷元素转移到污泥中，能够去除水中95%的BOD和SS，出水质量较好。
废水处理工艺11环本11112103129 吴纯杰摘要：啤酒生产是用水量较大的行业，每年消耗的水量非常大，而在其生产过程中排放的废水一般占用水量的70%~80%。
这不仅仅是对资源的极大浪费，也是对环境的极大污染、啤酒废水属中等浓度有机废水，若直接排放，会对生态环境造成严重破坏。
在对啤酒废水的处理过程中，一般采用生物处理的方法。
本文主要介绍SBR法处理啤酒废水。
关键词：啤酒废水SBR法活性污泥SBR是序批式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor）的简称，这套工艺在运行的过程起到主要作用的是其中的活性污泥，活性污泥中复杂的微生物与废水中的有机营养物形成了复杂的食物链。
最先担当净化任务的是异氧菌和腐生性真菌，细菌特别是球状细菌起者最关键的作用，优良运转的活性污泥，是以丝状菌为骨架由球状菌组成的菌胶团。
沉降性好，随着活性污泥的正常运行，细菌大量繁殖，开始生长原生动物，是细菌一次捕食者。
1 工程概况1 .1工艺原理SBR法的反应机制以及污染物的去除机制和活性污泥法基本相同，只是运行操作不一样，其运行由进水、充氧反应、沉淀、排水、空载待机等5个工序组成。
从废水流入到待机时间结束作为一个周期，在一个周期内，反应均在一个设有曝气或搅拌装置的SBR反应池内进行，不必另设沉淀池、污泥回流泵等装置。
由于SBR在运行过程中，各阶段的运行时间、反应器内混合液体积的变化以及运行状态等都可以根据具体污水的性质、出水水质、出水质量与运行功能要求等灵活变化。
对于SBR 反应器来说，只是时序控制，无空间控制障碍，所以可以灵活控制。
1.2工艺流程SBR 法处理啤酒废水的工艺流程见下图由上图可以看出,废水首先经过预处理,然后进入SBR反应器,SBR 工艺运行操作是间歇的,按次序可分为5 个阶段:进水、反应、沉淀、排水和闲置,称为 1 个运行周期，通过对某啤酒厂研究分析得出该工艺最佳时间分配(啤酒废水进入量为20 t) :进水时间50 - 60 min ;曝气时间4. 0 - 5. 0 h ;沉降时间10 - 15 h ;间断排污时间10 min。
收稿日期:2002-06-28.基金项目:北京市自然科学基金资助项目(编号8002005).作者简介:李秀玮(1964-)女,硕士,黑龙江省林业设计研究院高级工程师,研究方向:工业废水处理.以DO 作为SBR 法处理工业废水反应时间的控制参数李秀玮1,彭永臻2,王淑莹2,李世明3(11哈尔滨工业大学市政与环境工程学院,黑龙江哈尔滨150001;21北京工业大学环境与能源工程学院,北京100022;31黑龙江省林业设计研究院,黑龙江哈尔滨150080)摘 要:根据有机物降解过程中COD 与DO 的相关关系,进行了以DO 作为SBR 法处理两种工业废水反应时间控制参数的研究。
结果表明,两种工业废水的DO 具有相同的变化规律。
当有机物达到难降解程度时,DO 迅速大幅度升高,可以此作为停止曝气的控制信号,实现在线控制SBR 反应时间的目的。
所以提出以DO 作为SBR 反应时间的控制参数,对于保证出水水质和减少运行费用具有重要意义。
关键词:工业废水;DO;COD;SBR 法;控制参数中图分类号:X703 文献标识码:A 文章编号:1004-1842(2002)05-0537-04Industrial wastewater treated by SBR process using DO as control parameterLI Xiu-wei 1,PE NG Yong-zhen 2,WANG shu-ying 2,LI Shi-ming 3(11School of Municipal and Environ mental Engineering,Harbin Institute of Technology,Harbin 150001,China;21School of Environ mental and Energy Engineering ,Beijing Polytechnic University,Beijing 100020,China;31Heilon gjiang Design &Research Insti tute of Forestry,Harbin 150080,China)Abstract:According to the relationship between the organic matter degradation and DO con-centration,two kinds of industrial wastewater were treated by SB R process using DO as control pa -rameter.It revealed that DO variation rules of its were similar.DO level rose quickly in a large rang when the organism was degraded to its nondegrada tion concentration,which can be used as the controlling signal to stop the aera tion,so on-line control of SBR reaction time was realized.Therbey,a suggestion is given that it be a great significance on assurance outlet water quality andreduction production cost using DO as the control parameter of reaction time of SB R process.Key words:industrial waste water;DO;SB R process;control parameter0 引言间歇式活性污泥法(Sequenicing batch reactor 简称SBR)又称序批活性污泥法,是一种不同于传统的连续活性污泥法的废水生物处理工艺。
序列间歇式(序批式)活性污泥法（SBR法）研究进展1 前言间歇式活性污泥法从七十年代初开始研究，直到八十年代以后才引起其它国家的重视，并陆续地得到开发应用，我国则是近几年的事。
随着研究的深入，间歇式活性污泥法又被命名为序列间歇式反应器法(SequencingBatohReactor)，我国常称序列间歇式(序批式)活性污泥法，简称SBR法。
SBR法的运行工况是以间歇操作为主要特征。
所谓序列间歇式有两种含义:一是运行操作在空间上是按序排列、间歇的，由于污水大都是连续排放且流量波动很大，这时间歇反应器(SBR)至少为两个池或多个池，污水连续按序列进入每个反应器，它们运行时的相对关系是有次序的、也是间歇的；二是每个SBR的运行操作，在时间上也是按次序排列的、间歇的，一般可按运行次序分为五个阶段，即进水、反应、沉淀、排水和闲置阶段，称为一个运行周期。
在一个运行周期中，各个阶段的运行时间、反应器内混合液体积的变化以及运行状态等都可以根据具体污水性质、出水质量与运行功能要求等灵活掌握。
比如在进水阶段，可按只进水不曝气(搅拌或不搅拌)的限制性曝气运行，也可按边进水边曝气的非限制性曝气方式运行；在反应阶段，可以始终曝气，为了生物脱氮也可曝气后搅拌，或者曝气搅拌交替进行；其剩余污泥量可以在闲置阶段排放，也可在排水阶段或反应阶段后期排放。
可见，对于某一单-3BR来说，不存在空间上控制的障碍，只在时间上进行有效地控制与变换，即能达到多种功能的要求，非常灵活。
2 SBR法的五大优点2.1 工艺简单，节省费用原则上SBR法的主体工艺设备，只有一个间歇反应器(SBR)。
它与普通活性污泥法工艺流程相比，不需要二次沉淀池、回流污泥及其设备，一般情况下不必设调节池，多数情况下可省去初次沉淀的。
1985年Arora等人对加拿大、美国和澳大利亚等国的8个SBR法污水处理厂调查，其中只有一个处理厂设置调节池，另两个处理厂设初次沉淀池。
纵观污水人工生物处理各种工艺方法，象SBR法这样简易的工艺绝无仅有。
试论SBR法处理垃圾渗滤液过程中DO、PH值变化规律间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor），简称SBR，是一种不同于传统活性污泥法的废水处理工艺。
COD去除率接近80%；剩余氨氮浓度5mg/L，去除率高达96%，出水水质良好，处理效果稳定。
试验详细研究了该工艺在去除有机物、硝化和反硝化过程中COD、NH3-N、DO、PH值的变化规律。
结果表明，反应过程中DO、PH值均出现特征变化，这一变化特点可以间接指示有机物降解的程度。
不同进水有机物浓度试验也进一步验证了DO、PH 特征点的重现性，这对于实现SBR工艺的在线控制、保证出水水质和节能降耗具有重要意义。
标签：SBR；垃圾渗滤液；DO；PH引言：垃圾渗滤液是由城市生活垃圾填埋作业后滤出或垃圾分解以及因为降水等因素形成的一种成分复杂的高浓度有机废水，环境危害极大。
SBR法用于渗滤液处理是近几年应用较为普遍的一种生物法，具有曝气、沉淀等各功能段运行时间调节方便、对不同水质水量废水变化适应性强等特点。
A/O型SBR工艺通过在原有好氧曝气前强化缺氧搅拌，通过调节曝气量在同一反应器内部形成缺氧、好氧、厌氧环境的交替变化，方便实现A/O工艺的硝化和反硝化功能，从而达到脱氮除磷效果。
本研究目的在于探讨A/O型SBR法在去除有机物、硝化和反硝化过程中COD、NH3-N等指标的变化规律，以及以DO和PH作为SBR 反应时间控制参数的可行性。
1试验材料与方法1.1试验装置例如，反应器总有效容积15L，采用压缩空气鼓风曝气，用玻璃转子流量计调节曝气量。
反应过程中在线检测温度、DO和PH值。
反应器运行方式为：瞬间进水，缺氧搅拌，好氧曝气，停机静置，出水，闲置。
1.2废水来源及水质本试验水样取自某市垃圾填埋场渗滤液化学预处理出水，主要水质指标见表1。
投加NAOH和HCL调节PH值，曝气量恒定。
1.3试验及分析方法通过接种污泥，选择间歇培养同步驯化的启动方法，MLSS保持在5000mg/L 左右，HRT=3d，SV =36，F/M为0.144 kgBOD5/kgMLVSS.d，容积负荷（FV）为1.3～1.6 kgCOD/m3.d，温度28℃～30℃。
一、选题的依据及意义1.设计依据啤酒厂废水主要来源有麦芽生产过程的洗麦水、浸麦水、发芽降温喷雾水、麦糟水、洗涤水、凝固物洗涤水糖化过程的糖化过滤洗涤水、发酵过程的发酵罐洗涤水、过滤洗涤水包装过程洗瓶、灭菌、破瓶啤酒及冷却水和成品车间洗涤水。
生活废水主要来自办公楼、食堂、宿舍和浴室。
啤酒废水来自于啤酒生产各工序中的排放，主要污染物成分是氨基酸、果胶、啤酒花、维生素、蛋白等有机物及钾、钙、镁的硅盐、磷酸盐等无机物。
啤酒工业废水主要含糖类，醇类等有机物，有机物浓度较高，虽然无毒，但易于腐败，排入水体要消耗大量的溶解氧，对水体环境造成严重危害。
为了减轻废水对环境的污染，宜将废水处理达污水综合排放标准一级标准后排放。
本项目主要征对啤酒工业废水治理进行设计，主要设计依据为：(1) 根据国家啤酒工业废水的水质情况进行分析处理；(2) 根据国家有关法规及标准：《中华人民共和国污染防治法》、《污水综合排放标准》(GB8978－1996)的一级标准；(3) 根据各种设计手册对所需方案的研究；(4) 参照同行业的废水处理现状。
2. 概述啤酒厂生产啤酒过程用水量大，特别是酿造、罐装过程，由于大量使用新鲜水，相应产生大量的废水。
由于啤酒生产的工序多，不同啤酒厂生产过程中吨酒耗水量和水质相差很大。
酿造啤酒消耗大量的水，除一部分转人产品外，绝大部分将作为工业废水排人环境中。
综上所述，啤酒工业废水按其有机物含量具有以下几类特点：(1) 冷却水冷冻机、麦汁和发酵冷却水等，这类废水基本未受污染，可以循环利用，约占总水量的70%。
(2) 清洗废水如大麦浸渍废水、大麦发芽降温喷雾水、清洗生产装置废水、漂洗酵母水、洗瓶机初期洗涤水、酒灌消毒废液、巴斯德杀菌喷淋水和地面冲洗水等，这类废水受到不同程度的有机污染。
(3) 冲渣废水如麦糟液、冷热凝固物、酒花糟、剩余酵母、酒泥、滤酒渣和残碱性洗涤液等这类废水中含有大量的悬浮性固体有机物。
(4) 灌装废水在灌装酒时，机器的跑冒滴漏问题时有发生，还经常出现冒酒，废水中掺人大量残酒。
UASB—SBR工艺处理啤酒生产废水
张振家;周长波;熊庆明
【期刊名称】《中国给水排水》
【年(卷),期】2001(17)9
【摘要】广西桂林漓泉啤酒有限公司采用UASB—SBR工艺进行废水处理 ,以城市污水处理厂的厌氧消化脱水污泥为接种污泥 ,运行约 3个月时开始形成颗粒污泥 ;在进水水量、COD浓度和水温均随生产和季节变化的情况下 ,UASB及SBR出水的COD浓度始终稳定在 2 0 0～ 5 0 0mg/L和 2 0～ 30mg/L以下 ;UASB所产生的沼气被回收作为热风炉的燃料 ,供饲料烘干使用。
实践表明 ,该组合工艺处理性能可靠 ,投资少 ,运行管理简单。
【总页数】3页(P54-56)
【关键词】啤酒废水;UASB;SBR;能源回收
【作者】张振家;周长波;熊庆明
【作者单位】上海交通大学环境科学与工程学院;南开大学环境科学与工程学院;桂林漓泉啤酒有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】X792.03
【相关文献】
1.UASB-SBR工艺处理玉米淀粉生产废水 [J], 石慧岗;王连俊
2.升流式厌氧污泥床(UASB)与间歇式活性污泥法(SBR)联合工艺在饮料生产废水处
理工程中的应用 [J], 范晓莉;赵群英;王俞舒
3.UASB—SBR工艺处理淀粉制糖生产废水 [J], 李福勤;李清雪;许吉现
4.UASB/SBR工艺处理燃料乙醇生产废水工程设计 [J], 陈明忠;岳春;高艾香
5.UASB+SBR工艺处理皂素生产废水的快速启动研究 [J], 李庆新;蔡鹤生;周君;李少婷;张青
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SBR法处理啤酒废水COD与DO的相关关系
摘要：介绍了采用SBR法处理啤酒废水时，有机物降解过程中COD与DO的相关关系。
试验结果表明，如改变进水有机物浓度、曝气量或起始混合液污泥浓度，在有机物降解过程中DO都有一个缓慢下降的趋势，与此同时，COD以较大速率被降解。
在有机物达到难降解程度后，DO迅速大幅度升高，标志着反应过程应该结束。
此外，由于进水COD浓度不同，在同一曝气量下DO相差较大，可以以初始DO的大小作为预测进水COD浓度的依据，调节曝气量，
控制DO浓度在适宜的范围内。
关键字：SBR法啤酒废水DO
0 概述
活性污泥法是一个需氧的代谢过程，混合液溶解氧(DO)是反应过程中一个重要的控制参数，也是影响运行费用和出水水质的主要因素。
正是因为DO对污水生物处理的重要意义，许多学者从不同角度对此进行了大量的研究。
其中在采用SBR法处理石油化工废水的研究中发现，在有机物达到难降解程度时，DO大幅度升高，并以此作为反应时间的控制参数 ［1］ 。
于是，本文采用了与石油化工废水水质相差较大的啤酒废水作为处理对象，来研究SBR 反应阶段COD的降解与DO变化之间的相关关系。
由于两者水质不同，在有机物降解过程中，D O呈现不尽相同的变化规律。
因此，针对不同水质的工业废水，研究其在有机物降解过程中C OD与DO的相关关系，对于保证出水水质和减少运行费用具有重要意义。
1 试验设备与方法
试验以啤酒废水作为处理对象，反应过程中水温控制在20℃。
废水的主要成分是纤维素、蛋白质、果胶、淀粉，通过自来水稀释得到不同浓度的废水。
SBR法试验装置如图1所示。
反应器高70cm，直径30cm，总有效容积38L，采用鼓风曝气，转子流量计调节流量。
试验时，采用瞬时进水，然后立即开始曝气。
在反应阶段连续测定DO值，并根据DO 值的变化在一定时间间隔内取样测定COD和MLSS等指标。
2 试验结果与分析
本试验在三种不同的试验条件下，测定DO与COD的相关关系。
2.1 进水浓度相同，不同曝气量下DO与COD的相关关系
原始啤酒废水的COD为2100mg/L,试验配制的COD为700mg/L，进水混合后反应初始COD 为500mg/L，反应过程中MLSS平均为2000mg/L，在曝气量分别为0.4m3/h、0.6m3/h、0.8 m3/h 时的试验结果如图2所示。
试验结果表明，反应刚开始5min内，DO迅速升高，这是由于反应开始时反应器内溶氧速率远远大于耗氧速率所致。
在以后的反应过程中，DO有缓慢下降的趋势，与此同时，COD 的降解速率加大。
如图2所示：在曝气量为0.4m3/h的情况下，COD降解曲线BC段的斜率大于AB段的斜率，而相应BC段的DO低于AB段的DO。
在其它曝气量下，也能找到相对于
DO较低段的COD降解曲线的斜率增大的情况。
COD降解速率的增大就反映了耗氧速率的增大，在认为溶氧速率基本不变的情况下，耗氧速率的增大必然导致反应器内DO的降低。
造成反应过程中某阶段 COD降解速率反而增大，DO降低的主要原因，分析如下：根据莫诺特关系式，微生物的比增长速率( μ )与有机物的比降解速率( v )成比例。
式中ds/dt --有机物的降解速率，mv-1t-1 ；
v --有机物的比降解速率，t-1 ；
X --混合液污泥浓度，mv-1 ；
s --反应器中有机物浓度，mv-1 ；
y --产率系数；
μ --微生物的比增长速率，t-1 。
由公式(1)得：
式中 μ′ --微生物的增长速率，mv-1 t-1 。
以曝气量为0.4m 3/h的情况为例：根据反应过程中测定的MLSS数值，在反应前40min ML SS增长80mg/L，而在40～60min内MLSS则增长100mg/L，由公式(2)可知， μX即μ′ 的增长引起了有机物降解速率的增大，从而导致DO浓度的降低。
由于在反应过程中，DO 有下降的趋势，有必要在反应初始阶段使DO略高于正常水平，以保证反应过程中DO值不致过低。
当COD降解到50～60mg/L时，继续曝气，COD浓度基本不变，认为达到了难降解程度。
当接近难降解程度时，DO浓度降到最低值。
整个反应过程中，DO下降的幅度与反应整体DO水平密切相关。
曝气量越大，反应初期DO升高的幅度越大，后来DO下降幅度越大。
当曝气量为0.8 m3/h时，DO值由3.60mg/L降到1.75mg/L，变化1.85mg/L；
当曝气量为0.4m3/h时，DO值由1.57mg/L降到0.71mg/L，变化0.86mg/L。
曝气量越小，反应过程中的总体DO值越低，延长了达到难降解程度所需时间，而且DO 下降幅度小，就使DO的变化出现了不十分明显的缓慢下降的趋势。
当达到难降解程度时，有机物降解的耗氧速率极小，仅维持内源呼吸，供氧速率远远大于耗氧速率，使反应器内DO值突然大幅度
升高，标志着反应的结束。
曝气量越小，DO值越低，所需反应时间越长。
2.2 曝气量相同，不同进水浓度下COD与DO的相关关系
原始啤酒废水的COD为2 100mg/L，试验配制的COD分别为1000mg/L和715mg/L，进水混合后反应初始COD分别为800mg/L和500mg/L。
恒定曝气量为0.6m3/h，反应过程中MLSS 平均为2000mg/L 左右。
试验结果如图3所示。
反应过程中COD与DO的变化规律与上述结果相同。
在同一曝气量下，进水有机物浓度越高，反应过程中DO值越低，所需反应时间越长。
因此，在同一曝气量下，反应过程中DO的高低间接地反应出进水有机物浓度的大小。
2.3 不同MLSS下，COD与DO的相关关系
原始啤酒废水的COD为2100mg/L，试验配制的COD为1100mg/L，进水混合后COD为
950mg/L，恒定曝气量为0.6m3/h，两次反应过程MLSS的平均浓度分别为1550mg/L和2000mg/L。
试验结果如图4所示：反应过程中COD降解与DO变化趋势及规律与上述结果基本相同。
不同的是混合液污泥浓度越高，DO值越低。
氧的转移速率公式如下：
dC/dt=K
La (C
s
-C
l
) (3)
式中C
s
--液体的饱和溶解氧浓度，mv-1；
C
l
--液体的实际溶解氧浓度，mv-1；
dC/dt --单位容积内氧的转移速率，mv-1t-1；
K
La
--氧总转移系数。
当曝气量和K
La 不变时，C
l
值越小，单位容积内氧的转移速率越大，转移的氧均被微生
物利用降解有机物，说明耗氧速率增大，间接地反映出有机物降解速率的增大，从而减少反应时间。
试验结果也说明了这一点：MLSS为2000mg/L时的有机物降解曲线的斜率大于MLSS 为1550mg/L的曲线斜率，反应时间大约减少40min。
因此，在一定范围内相应地提高混合液污泥浓度，可以有效地减少反应时间。
3 结论
(1)啤酒废水在上述三种不同试验条件下，反应过程中COD与DO均出现相同的变化规律。
反应刚开始时DO迅速升高，然后是缓慢下降，下降幅度与反应器内整体DO值水平有关，DO 值越低，下降幅度越小。
有机物达到难降解程度时，DO迅速大幅度升高。
(2)在同一曝气量下，不同进水COD的废水在反应过程中DO值的大小会有显著差别，可以以此作为判断进水浓度大小的依据，进而调节曝气量。
(3)当有机物不再继续被降解时，DO迅速大幅度升高，可以以此作为反应结束的信号，防止因曝气时间过长增大运行费用，造成污泥膨胀；或是反应时间太短而使出水水质不合格。
(4)在适当的范围内提高MLSS，可有效地缩短反应时间。
参考文献
1王淑莹，等.用溶解氧浓度作为SBR法过程控制和反应时间控制参数 .中国环境科学，1998，18(5)：415～418。
