12#楼大模板
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扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-20031、计算参数2、施工简图(图1)剖面图1(图2)剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合:q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×1800/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=59.065kN/m 由永久荷载控制的组合:q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×1800/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=64.857kN/m 取最不利组合得:q=max[q1,q2]=max(59.065,64.857)=64.857kN/m(图3)面板强度简图1、强度验算(图4)面板弯矩图M max=0.127kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.127×106/24000=5.278N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×1800/1000)×1=46.1kN/m(图5)面板挠度计算简图(图6)面板挠度图(mm)ν=0.088mm≤[ν]=250/((3-1)×400)=0.313mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合:q1= 1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×(Q k+κQ DK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×1800/1000)×250/1000/(3-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×250/1000/(3 -1)=7.383kN/m由永久荷载控制的组合:q2= 1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×a=1.35×(0.2+(24+1.5)×1800/1000)×250/1000/(3-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×250/1000/(3-1)=8.107kN/m取最不利组合得:q=max[q1,q2]= max(7.383,8.107)=8.107kN/m(图7)面板强度计算简图1、强度验算(图8)次楞弯矩图(kN·m)M max=0.606kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.606×106/(53.333×1000)=11.363N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图9)次楞剪力图(kN)V max=4.04kNτmax=Υ0×V max S/(Ib)=1×4.04×103×40×103/(213.333×104×5×10)=1.515N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)×1800/1000)×250/1000/(3-1)=5.763kN/m(图10)挠度计算简图(图11)次楞挠度图(mm)νmax=0.865mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得:R max=7.688kNR kmax= 5.465kN四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆,立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点,为了便于计算统一按铰节点考虑,偏于安全。
根据实际工况,梁下增加立杆根数为2,故可将主楞的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。
这样简化符合工况,且能保证计算的安全。
等跨连续梁,跨度为:3跨距为:(等跨)0.217主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力,另外还需考虑主楞自重,主楞自重标准值为g k=62.4/1000=0.062kN/m自重设计值为:g=1.2g k=1.2×62.4/1000=0.075kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下:(图12)主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下:(图13)主楞挠度计算简图1、抗弯验算(图14)主楞弯矩图(kN·m)M max=0.246kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.246×106/(8.5×1000)=28.954N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图15)主楞剪力图(kN)V max= 7.893kNτmax=Υ0×Q max S/(Ib)=1×7.893×1000×5.72×103/(20.38×104×1.12×10)=19.78N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算(图16)主楞挠度图(mm)νmax=0.011mm≤[ν]=0.65×1000/(2+1)/400=0.542mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件,非两端支座为可调托座,故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得:两端支座最大支座反力为:R1=0.189kN非端支座最大支座反力为:R2=11.745kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知,两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.189kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=11.745kN≤[N]=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.323×(1.5+2×400/1000)=3.044ml02=kμ2h=1×1.951×1.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044mλ=l0/i=3.044×1000/(1.6×10)=190.229≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=3.044×1000/(1.6×10)=190.229根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.199根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》(GB51210)中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载,并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合:N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×l a×l b+1.4(Q k+κQ DK)×l a×l b=1.2×(0.2+(24+1.5)×1800×0.001)×0.9×0.217+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.217=11.518 kN由永久荷载控制的组合:N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×l a×l b+1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×l a×l b=1.35×(0.2+(24+1.5)×1800×0.001)×0.9×0.217+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.217= 12.647kNN=max(N1,N2)=max(11.518,12.647)=12.647kNΥ0×N/(φA)=1×12.647×1000/(0.199×3.98×100)=160.049N/mm2≤f=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.926×1000/(1.6×10)=182.906根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.214此处还应考虑架体的自重产生的荷载由可变控制的组合:N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×l a×l b+1.2×H×g k +1.4(Q k+κQ DK)×l a×l b=1.2×(0.2+(24+1.5)×1800×0.001)×0.9×0.217+1.2×3.4×0.129+1.4×(2+1.35×0.5)×0. 9×0.217=12.044kN由永久荷载控制的组合:N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×l a×l b+1.35×H×g k +1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×l a×l b=1.35×(0.2+(24+1.5)×1800×0.001)×0.9×0.217+1.35×3.4×0.129+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.217=13.239kNN=max(N3,N4)=max(12.044,13.239)=13.239kNΥ0×N/(φA)=1×13.239×1000/(0.214×(3.98×100))=155.304N/mm2≤f=205N/mm2满足要求。