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喜利得公共支架计算书

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固定支架计算书

固定支架计算书
固定支架2的结构形式为：
受力分析采用的侧视图为：
考虑在管道轴向推力的作用下支架型钢立柱A1、B1受拉，A2、B2受压，其拉力与压力相等，按力矩的平衡得支架型钢支架型钢立柱A1、B1受拉力＝（1285/1000）×49867/2＝32040N。
考虑在管道径向推力的作用下支架型钢支架型钢立柱A1、A2受拉，B1、B2受压，其拉力与压力相等，按力矩的平衡得支架型钢支架型钢立柱A受拉力＝（1285/1000）×10747/2＝6905N。
选用补偿器2：1.0RNY150×5，轴向刚度：300N/mm
选用补偿器3：1.0RNY200×4，轴向刚度：390N/mm
选用补偿器4：1.0RNY200×4，轴向刚度：390N/mm
对于有波纹补偿器的管道支架的管道轴向推力：（不考虑预拉伸）
TZ=(ΔLT+ΔLP)×波纹补偿器轴向刚度+地震力
热膨胀伸长量：ΔLT＝0.0125×（T1-T2）×L
故支架型钢立柱可选用L63×6等边角钢，其截面积为7.288×10-4m2。
支架型钢横档计算：
支架型钢横档计算：
支架横档在垂直重力方向的受力分析。
如图，将支架近似的看作简支梁，根据剪力图和弯矩图，其在B点的弯距最大。
其每根支架横档的弯距是：Mmax=（0.504×2977+0.172×7346）/2=1382N*m
TJ=3×(ΔLT+ΔLP)×E×IX/ L臂23+地震力
考虑调试等情况下介质的不均匀性，其轴向推力按推力较大的计算；径向推力为支架两端悬臂推力的和。
对于有波纹补偿器的管道支架的管道径向推力：
TJ=地震力＝两固定支架间管道全重×0.1
分析固定支架的受力。
G=13434N

大桥支架计算书(完整经典版)

大桥支架计算书(完整经典版)

大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。

《建筑机电工程抗震设计规范(GB-50981-2014)》条文解读及设计案例分享

《建筑机电工程抗震设计规范(GB-50981-2014)》条文解读及设计案例分享

0.90（1.20）
1.40
注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。
注1：采用隔震设计的建筑不多，具体项目需要和结构设计师了解。
注2：本表格是建筑机电抗震设计的一个主要使用表格，地震作用的计算需要
查本表得到项目的水平地震影响系数最大值。

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8
建筑机电工程抗震设计规范（GB 50981-2014）
2 术语和符号 2.1.1 抗震设防烈度 注：可以查询《建筑抗震设计规范》找到项目所在地的抗震设防烈度。 2.1.2 抗震设防标准 注：根据抗震设防烈度或设计地震动参数及建筑抗震设防类别确定。 2.1.3 地震作用 注：常说的地震荷载，本规范主要考虑水平地震作用。 2.1.4 建筑机电工程设施 注：水、暖、电、工业等各专业管线设备等 2.1.5 抗震支承 注：由锚固体、加固吊杆、斜撑和抗震连接构件组成的构件。

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建筑机电工程抗震设计规范（GB 50981-2014）
1 总则 2 术语和符号 3 设计基本要求 4 给水排水 5 暖通空调 6 燃气 7 电气 8 抗震支架 附：条文说明

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建筑机电工程抗震设计规范（GB 50981-2014）

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建筑机电工程抗震设计规范（GB 50981-2014）
《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）
3.7.1 非结构构件，包括建筑非结构构件和建筑附属 机电设备，自身及其与结构主体的连接，应进行抗震 设计。
3.7.2 非结构构件的抗震设计，应由相关专业人员分别 负责进行。
0.45

喜利得抗震支架解读

喜利得抗震支架解读
3.5.1 建筑机电工程设施工程的地震作用效应（包括自身重力产生的效应和支 座相对位移产生的效应）和其他荷载效应的基本组合，应按下列计算 S=γ GSGE+γ EhSEhk （3.5.1）
S：机电工程设施或构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值； γ G：重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2； γ Eh：为水平地震作用分项系数，取1.3； Senk：水平地震作用标准值的效应。
（喜利得）抗震支架设计流程讨论 Seismic Total Solution
抗震支架设计流程讨论 管线选取 支架布置和相关要求 喜利得抗震节点型式及配件选用 支架地震水平力计算及受力校核 支架构造规定
管线的选取
给水排水及消防、供暖、通风、空调、燃气、热力、电力、通讯；
按不同系统管道规格或重量进行选取；
注：这个表格是抗震支架平面布置图的设计基本依据，也是规范中关于抗震 支架设计的核心内容。
抗震支吊架的间距计算
8.2.3 水平管线侧向及纵向抗震支吊架间距应按下式向抗震支吊架间距（m）；
l0 Ek k
（8.2.3）
l 0 ——抗震支吊架的最大间距（m），可按表 8.2.3 的规定确定； Ek ——水平地震力综合系数，该系数小于 1.0 时按 1.0 取值； k ——抗震斜撑角度调整系数。当斜撑垂直长度与水平长度比为 1.0 时，调整系数取 1.0；当斜
性连接的设备，可直接将设备与楼盖作为一个质点计入整个结构的分析中得
到设备所受的地震作用。 采用等效侧力法计算是一种简单可行的方法
采用等效侧力法时，水平地震作用标准值按下列公式计算： F=γηζ 1ζ 2α maxG （3.4.5）
F：沿最不利方向施加于机电工程设施重心处的水平地震作用标准值； γ ：非结构构件功能系数，按本规范3.4.1 条执行； η ：非结构构件类别系数，按本规范3.4.1 条执行； ζ 1：状态系数；对支承点低于质心的任何设备和柔性体系宜取2.0，其余情况可取1.0； 此处：吊架应该都取1.0 ζ 2：位置系数，建筑的顶点宜取2.0，底部宜取1.0，沿高度线性分布； 建筑地下室应该取1.0

支架受力计算书

支架受力计算书

福成锅炉房改造支架受力计算书管道计算参数：D720×10:管道总重q=640kg/m（管道重175.1kg/m，管内水重385 kg/m，保温重80kg/m）；D630×10:管道总重q=483.88kg/m（管道重152.89kg/m，管内水重292kg/m，保温重39kg/m）；D529×9:管道总重q=353.91kg/m（管道重115.42kg/m，管内水重205.1kg/m，保温重33.50kg/m）；D478×9:管道总重q=301.16kg/m（管道重104.1kg/m，管内水重166.5kg/m，保温重30.75kg/m）；D426×9:管道总重q=246.63kg/m（管道重92.55kg/m，管内水重130.7kg/m，保温重23.38kg/m）；D325×8:管道总重q=156.16kg/m（管道重62.54kg/m，管内水重74.99kg/m，保温重18.63kg/m）；1kgf=9.8N；聚四氟乙烯板滑动摩擦系数μ=0.1。

一、滑动支架室内：1. HN-1主管一根：D720×10，7m；支管D325×8，4m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=6.5m。

垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×7+156.16×6.5) ×1.5×9.8=80777N水平摩擦力：F=μP=0.1×80777=8078N2. HN-2主管一根：D720×10，12m；支管D325×8，4m。

垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×12+156.16×4) ×1.5×9.8=122078N水平摩擦力：F=μP=0.1×122078=12208N3. HN-3主管一根：D720×10，11m；支管325×8，5.35m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=7.85m。

管道公共支架计算书

管道公共支架计算书

管道公共支架计算支吊架计算校核公共支吊架有如下形式承重：一、双层管道支吊架部分，由于横担越长，对支架的受力扭矩越大，也就是较为恶劣的工况，所以支架宽度按照最恶劣工况为1650mm、吊脚长度按照2100mm核算.两层之间高度为400mm.A、上层管道为DN273碳钢水管道一根，下层管道De110水管道2根，DN48水管道一根，DN34水管道一根。

B、上层管道为DN273碳钢上层管道为De400UPVC水管道一根，De110UPVC水管道一根，600*150电缆桥架一趟。

下层为De110水管道4根，De90水管道2根，DN60水管道一根。

C、水管道一根，下层管道De110水管道2根，DN48水管道一根，DN34水管道一根。

D、上层管道为600*150电缆桥架一趟。

下层为De110水管道4根，其中有三通的部分管道是2根，De90水管道2根，DN60水管道一根。

二、单层管道支吊架部分，由于横担越长，对支架的受力扭矩越大，也就是较为恶劣的工况，所以支架宽度按照最恶劣工况为950mm、吊脚长度按照1550mm核算。

E、支架上管道有De110UPVC管道2根，DN48管道一根，DN34水管道一根。

F、支架上管道有De110UPVC管道2根，DN48管道一根。

G 、 支架上管道有带斜口三通支管的De110UPVC 水管道2根，DN48碳钢管道1根。

H 、 支架上管道有De110UPVC 管道2根。

综上所述，两种形式的支架分别存在其最恶劣工况部分，双层的公共管架最恶劣工况为A 工况，单层的公共管架最恶劣工况为G 。

所以只需对A 和G 两种工况分别校核即可。

公共支吊架的强度校核一、此支吊架共承受上层管道为De400UPVC 水管道一根，De110UPVC 水管道一根，600*150电缆桥架一趟。

下层为De110水管道4根，De90水管道2根，DN60水管道一根。

吊杆长2100mm,横担长度为1650mm,两层横担之间的距离为400mm.1. 管道支吊架跨距校核 []t MAX W qL σφ124.2= q ——管道单位长度计算荷载，N/m,q =管材重+保温重+附加重，选用De400UPVC 的管道进行复合计算，约为1000N/m 。

HILTI喜利得金刚石水钻钻孔机DD350-CA使用说明书

Kasutusjuhend et Інструкція з експлуатації uk Пайдалану бойынша басшылық kk ja koꙨꙧꙪꙬꙮꙭꙫꙦꙧꙨꙦꙨꙨꙦꙥ꙰꙱ꙤꙥꙦꙩꙵꙴꙨꙪꙨꙶꙸ꙲Ꙩ꙳꙯原始操作說明DD 350-CA 岩心鑽孔機具第一次使用前，請務必詳讀此操作手冊。

本操作手冊應與機具放在一起。

機具轉交給他人時必須連同操作手冊一起轉交。

1這些號碼表示在圖示中的位置，您可以在操作說明的開始處找到圖示。

本操作說明中所稱「機具」，係指DD 350-CA鑽石岩心鑽孔機具。

岩心鑽孔機具1@控制面板與顯示幕;托架=型號識別牌%握把突出&排水塞(三向閥)夾頭+連接頭§電源線導管/水管:水流調節器·含漏電保護插座（PRCD）的電源線控制面板與顯示幕2@檔位選擇器;鑽孔性能指示燈=溫度監測器/接地錯誤指示燈%「On」開關&「Off」開關(鋼筋按鈕（Iron Boost）)維修指示燈真空吸盤底座（配件）3@真空釋放閥;真空管接頭=真空密封裝置%壓力錶&滾輪總成安裝點(調平螺絲（4x）DD‑HD 30鑽孔機台（配件）4@具滑軌尾蓋的終端固定處;調平指示器（2x）=滑動架%托架握把（2×）&支柱(調平螺絲（3x）)滾輪總成安裝點+底盤§滑軌/滑動架鎖:偏心栓（用於固定機具）·手輪$安卡位置£減速齒輪（1:3）|直接驅動（1:1）¡型號識別牌Q 鑽孔中心指示器鑽孔機台固定組（配件）4W 夾頭螺帽E 安卡轉軸集水系統（配件）4R 密封裝置T 集水器Z 集水器托架用於告知可能會發生對人體造成嚴重傷害甚至死亡的立即性危險情況。

警告用於告知可能會發生造成人員受傷或死亡之重度危險情況。

注意用於告知可能會發生造成人員受傷，或造成設備及其他財產損壞的輕度危險情況。

附註注意操作說明或其他有用的資訊內容。

HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）

HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）附录. HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法）1 化学锚栓抗拉性能计算单根锚栓抗拉承载力设计值取下列两者中的最小值：N Rd,c ：混凝土边缘破坏承载力N Rd,s ：钢材破坏承载力1.1 N Rd,c ——混凝土锥体破坏抗拉承载力设计值计算计算公式：N Rd,c =N Rd,c0×f B,N×f T×f A,N×f R,N公式中：N Rd,c0 ——混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值，通过标准值N Rk,c0由公式N Rk,c0 /γMc,N,得到，其中分项安全系数γMc,N 取 1.8， N Rd,c0按表L.1.1.1确定。

表L.1.1.1 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值及标准埋置深度锚栓规格 M8 M10 M12 M16 M20N Rd,c0 (kN) 12.4 16.6 23.8 34.7 62.9h nom (mm)1）80 90 110 125 170注：1）h nom 为标准埋置深度公式中：f B,N ——混凝土强度影响系数，不同标号混凝土系数按表L.1.1.2确定。

表L.1.1.2混凝土强度影响系数混凝土强度等级立方体抗压强度f B,Nf ck,cube(N/mm2)C20 20 0.94C25 25 1.0C30 30 1.05C40 40 1.12C45 45 1.20C50 50 1.25C55 55 1.30C60 60 1.35注：f B,N 也可按公式计算：f B,N =1+(f ck,cube -25 ) / 80限制条件：20 N/mm2≤f ck,cube ≤ 60 N/mm2公式中：f T ——埋置深度影响系数，可按公式计算：f T = h act / h nom实际埋深限制h act：h nom≤h act≤2.0×h nom公式中：f A,N ——锚栓间距影响系数，按表L.1.1.3确定。

支架受力荷载计算书

支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。

请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。

支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。

在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。

附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。

喜利得抗震支架解读


电线套管及电缆梯架、电缆托 盘和电缆盒
新建工程刚性材质电线套管、电缆梯架、电缆托盘和电缆槽盒 新建工程非金属材质电线套管、电缆梯架、电缆托盘和电缆槽盒
改建工程最大抗震加固间距为上表数值的一半；
注：这个表格是抗震支架平面布置图的设计基本依据，也是规范中关于抗震 支架设计的核心内容。

管道类别
给水、热水及消防管道 燃气、热力管道 通风及排烟管道
新建工程刚性连接金属管道 新建工程柔性连接金属管道；非金属管道及复合管道 新建燃油、燃气、医用气体、真空管、压缩空气管、蒸汽管、高 温热水管及其它有害气体管道 新建工程普通刚性材质风管 新建工程普通非金属材质风管
抗震支吊架 最大间距（m） 侧向 12 6 6 9 4.5 12 6 纵向 24 12 12 18 9 24 12
地面设备
0.15m

2015 Workshop
技术中心吊挂设计团队
12
喜利得抗震支架节点型式
抗震支架立杆可使用C型钢或螺杆结合C型钢加强 斜撑使用C型钢 依托MQS系统，可完成单管或综合抗震连接需求
针对门型架的两种节点
2015 Workshop 技术中心吊挂设计团队 13
（喜利得）抗震支架设计流程讨论 Seismic Total Solution
2015 Workshop 技术中心吊挂设计团队 1
抗震支架设计流程讨论 管线选取 支架布置和相关要求 喜利得抗震节点型式及配件选用 支架地震水平力计算及受力校核 支架构造规定
撑垂直长度与水平长度比小于或等于 1.5 时，调整系数取 1.67；当斜撑垂直长度与水平长度比小于或 等于 2.0 时，调整系数取 2.33。
含义有3层： 抗震支架设置间距不一定是管线种类的最大间距； 间距与地震作用大小有关，当α EK大于1.0时，支架需加密； 与斜撑角度有关，当斜撑竖向夹角小于45度，支架需加密；
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1层9轴线(a)最不利支架计算校核
支架节点如下图
横担校核
1．底层横担支座数量3，跨度1500mm，选用槽钢规格MQ-52
管道LH DN150，支架间距2.7米
N1=0.37x2.7x1.35=1.35KN；
计算采用HILIT-CHANNEL27软件进行校核：
横担采用HILTI-MQ-52槽钢：
横担最大正应力42N/mm2<182N/mm2；横担最大挠度0.32<1500/200=7.5mm 横担强度及挠度均满足要求！
2．二层横担支座数量2，跨度750mm，选用槽钢规格MQ-41
管道LG DN150，支架间距2.7米
N1=0.37x2.7x1.35=1.35KN；
计算采用HILIT-CHANNEL27软件进行校核：
横担采用HILTI-MQ-41槽钢：
横担强度及挠度均满足要求！
3．三层横担支座数量2，跨度750mm，选用槽钢规格MQ-41
管道ZP DN100及DN65，支架间距2.7米
桥架DX，支架间距2.7米
N1=0.113x2.7x1.35=0.41KN；N2=0.216x2.7x1.35=0.79KN；N3=0.5x2.7x1.35=1.82KN
计算采用HILIT-CHANNEL27软件进行校核：
横担采用HILTI-MQ-41槽钢：
横担强度及挠度均满足要求！
4．四层横担支座数量2，跨度750mm，选用槽钢规格MQ-41
管道风管500x250，支架间距2.7米
N1=0.58KN；
计算采用HILIT-CHANNEL27软件进行校核：
横担采用HILTI-MQ-41槽钢：
横担强度及挠度均满足要求！
5．五层双拼横担支座数量2，跨度2100mm，选用槽钢规格MQ-72
各层立杆负载累加；
管道LN DN100，XH DN100；支架间距2.7米；
N1=N2=0.22x1.35x1.35=0.4KN；S1=0.4/2=0.2KN；S2=（0.36+0.78+0.57+1.11）/2=1.41KN；S3=（0.23+2.25+0.8+0.12）/2=1.7KN
计算采用HILIT-CHANNEL27软件进行校核：
横担采用HILTI-MQ-72槽钢：
横担强度及挠度均满足要求！
综合以上计算，支架受力满足要求！。