隔震设计流程及 PKPM 建模1初定减震目标隔震设计的第一步就是初定减震目标。
如果当地的抗震设防烈度为9度（0.4g ）,考虑到场地条件好（T g 小）、上部结构规则、质量和刚度分布均匀（包括平面和立面）， 可以初步确定减震目标为降一度半，即上部结构要按照7度（0.15g ）进行设计。
这里需要强调的是：一、当地的抗震设防烈度并没有降低；二、整个结构的抗震能力没有降 低,相反结构的抗震能力大大提高了。
那么，上部结构为什么按7度（0.15g ）设计，而不是按照9度（0.4g ）设计呢？因为采用了隔震技术，上部结构的地震作用减小到低 于或相当于抗震设防烈度为7度（0.15g ）的水平。
2 确定隔震层位置隔震层的位置要根据具体工程具体分析，目前多设置在基础顶和地下室柱顶，当然, 也有设置其他位置的。
3 上部结构设计依据减震后的地震作用水平（如 7度（0.15g ） 注意几个问题。
3.1 隔震设计一般原则2）结构周边剪力墙要尽量少布置，尽量将剪力墙布置在结构内部，同时在 satwe 中验算罕遇地震时，尽量避免结构出现拉力。
3）如果隔震层做成转换层，隔震层的转换梁柱要尽量大，确保隔震层的刚度和承 载力，宜大于一般楼盖梁板的刚度和承载力。
4）转换层的柱子布置不宜过密，过密导致单个支座的压力变小，在罕遇地震下, 柱子容易出现拉应力，而隔震设计中拉力需要尽量避免，如果不能避免，拉力应在规范），进行上部结构设计。
这里需要1）高层建筑多采用剪力墙结构，在开始定方案时,应注意结构的高宽比不宜过大,对于9度地区，一般控制在3以内比较好，不宜超过4。
3.2结构模型底层柱下端改为铰接约束考虑到隔震橡胶支座的抗扭刚度、抗弯刚度相对混凝土柱非常小，或者说隔震橡胶 支座传递弯矩和扭矩的能力弱，因此，为了使模型结构的受力状态与真实结构的受力状①点击SAT-8或SATWE 再选“接PM 生成SATWE 数据”，再点击“应用”按钮。
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PKPM 中实现过程如下图所示。
②在“ SATWE^处理殊构件补充定义”，然后点击“应用”按钮。
:**>■■ rdn円■④在弹出的对话框中，选择“柱下端铰接”。
⑤光标框选建筑底层所有柱，即可完成柱下端铰接设置。
3.3 竖向地震作用考虑考虑到目前橡胶隔震支座，对减小水平向地震作用非常明显，对减小竖向地震作用不明显，隔震后，结构的竖向地震力可能大于水平地震力，应予以重视并做相应的验算, 采取适当的措施。
因此，规范第12.2.1条中规定：隔震层以上结构的水平地震作用应根据水平向减震系数确定；其竖向地震作用标准值，8度（0.2g、8度（0.3g）和9度（0.4g ）时分别不应小于隔震层以上结构总重力荷载代表值的20%、30%5 40%。
PKPM略如汁*至蘇"5覇10用!=W?D»3JF5JfFr»・#卷|1!忸2_何'LAM .11-(Oi-Cit SAIS③SATWE---分析与设计参数补充定义----总信息---“地震作用总信息”下选择“计算水平和竖向地震作用”；实现过程如下。
①点击SAT-8或SATW ，再选“接PM 生成SATWE 数据”，再点击“应用”按钮。
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J3 13这里需要注意：和竖向地震有关的参数不能降低，如轴压比仍需照当地设防烈度地 震进行考虑。
⑤竖向地震作用调整以当地抗震设防烈度为 9度，隔震后上部结构按 7度（0.15g ）来计算。
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如当地抗震设防烈度为 9度，隔震后上部结构按 7度（0.15g ）来计算,参数设置如下。
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所以，根据《抗规》我们要做两项工作。
第一、将竖向地震作用调整表2所示。
1）SATWE---分析与设计参数补充定义----荷载组合，然后勾选“采用自定义组合及工况”，再单击“自定义”按钮，设置见下图。
三■> linff 陕上« I 佝e^・ Ifl; iJ T H 刊 HiFS并*两EGV ：弔！e2）在弹出的“自定义组合工况”窗体中，将仅考虑竖向地震（或称 况的竖向地震组合系数修改为 3.5,设置见下图。
至此，竖向地震作用已从调整到9度0.4g 。
表1仅考虑竖向地震作用时r Ev面我们输入的多遇地震水平影响系数最大值是 0.12 （按照7度（0.15g ），因此，计算9 度（0.4© ;第、保证竖向地震作用标准值不小于总重力荷载代表值的 40%。
调整系数如下表1和AlI W c 世 « I*平如dffSI 御剂VHn=Z 向地震）工7 度 0.15gPKPM 实现过程如下。
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4 隔震层以下结构设计1）按照《抗规》（GB50011-2010 12.2.9条第1、2款：隔震层支墩、支柱及相连 构件，应采用隔震结构罕遇地震下隔震支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载力验 算。
2）隔震层以下的结构（包括地下室和隔震塔楼的底盘）中直接支承隔震层以上结 构的相关构件，应满足嵌固刚度比和隔震后设防地震的抗震承载力要求，并按罕遇地震 进行抗剪承载力验算。
