底板抗冲切计算

150mn 厚板模板支撑计算书(2) 楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。

1 )内力及挠度计算a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N • mm剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777Nb. ①+②+③荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N • mm跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N • mm剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mmc. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算)计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N • mm支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N • mm剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm2) 抗弯强度验算M=-107788N • mm M + M=-185269N • mm M+ M 4=291628N • mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

楼板抗冲切验算公式楼板抗冲切验算是建筑工程设计中非常重要的一项计算工作，它用于确定楼板在使用过程中是否能够承受外部冲击力的作用而不发生破坏。

在建设楼房、桥梁等工程中，正确进行抗冲切验算是确保结构安全可靠的关键之一。

楼板抗冲切验算的公式是根据材料力学原理和设计规范推导得出的，它可以分为静力法和动力法两种计算方法。

静力法是指根据建筑物重力荷载和冲击荷载的大小，通过计算楼板的内力状态来判断其抗冲切性能。

具体的公式为：抗冲切力=冲击力/抗冲切系数。

其中，抗冲切系数是根据楼板材料的特性和结构形式来确定的一个值，它代表了楼板在抵御冲击力时的能力。

动力法是指利用振动力学理论来计算楼板的抗冲切性能。

在这种方法中，首先要确定楼板的固有频率和振型，然后根据冲击力的频率和幅值，通过计算叠加法确定楼板的抗冲切力。

这种方法通常适用于大跨度楼板和地震区域的建筑设计。

在进行楼板抗冲切验算时，需要考虑多种因素，如楼板的几何尺寸、材料强度和刚度、冲击荷载的性质和作用位置等。

同时，还需要参考相关的设计规范和要求，确保计算结果符合安全性和可靠性的要求。

为了保证抗冲切验算的准确性和可靠性，建议在设计过程中采用一些有效的措施。

首先，要对楼板的冲击荷载进行合理的估计和分析，考虑到可能出现的不同工况和条件。

其次，要选择合适的材料和结构形式，确保楼板具有足够的抗冲切能力。

最后，要进行全面的计算和分析，考虑不同因素的相互作用和影响，确保楼板的设计符合工程实际需求。

总之，楼板抗冲切验算是建筑工程设计中一项重要而复杂的计算工作。

仅仅依靠公式计算是不够的，还需要考虑多种因素和采取有效的措施，确保抗冲切验算的准确性和可靠性。

只有在设计阶段充分考虑和满足抗冲切性能要求，才能保证建筑物在使用过程中的安全性和稳定性，为人们的生活和工作提供可靠的保障。

筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。

（1 ）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。

对于非矩形筏板, 抵抗矩W采用积分的方法计算。

（2 ）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。

①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算*50.70/认式中：F i ——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；B hp——受冲切承载力截面高度影响系数；U m ――距基础梁边h°/2处冲切临界截面的周长；f t ――混凝土轴心抗拉强度设计值。

图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱(墙)对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力,距柱边h o/2处冲切临界截面的最大剪应力T max应按下列公式计算石匸和十aM影』- r max^0.7(0.4 +1.2/A)ApZ. 1乙二I----- 2 -- --------1 十3«)式中：F ——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；U m ――距柱边h o/2处冲切临界截面的周长；M unb ――作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；C A B――沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s ――冲切临界截面对其重心的极惯性矩；B s——柱截面长边与短边的比值，当B s<2时，B s取2；当B s>4时，B s取4 ；c i——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；C2——垂直于C i的冲切临界截面的边长；a s ――不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2 。

150m m厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm;层高9.65m;结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2;枋材弹性模量E=9000N/mm2;抗弯强度fm=13.00N/mm2;顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm;纵向间距1000mm;支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm;壁厚3.0mm;截面积4.24cm2;回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2;抗弯强度f=205.00N/mm2;抗剪强度fv=120.00N/mm2..2.楼板底模验算1底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度m板厚m系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.15×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.15×1.2=0.20kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.38kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=4.88kN/m2楼板底模板验算第一层龙骨次楞间距L=350mm;计算跨数5跨..底模厚度18mm;板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3;I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4..1内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M1=KMq1L2=-0.105×8.38×3502=-107788N·mm剪力系数KV =0.606;V1=KVq1L=0.606×8.38×350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM =-0.105;M2=KMq2L2=-0.105×4.88×3502=-62769N·mm跨中弯矩系数KM =0.078;M3=KMq2L2=0.078×4.88×3502=46628N·mm剪力系数KV =0.606;V2=KVq2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644;υ2=Kυq;2L4/100EI=0.644×4.88/1.2×3504/100×6000×486000=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN按作用在边跨跨中计算计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN;计算简图如下图所示..跨中弯矩系数KM =0.200;M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数KM =-0.100;M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数KV =0.600;V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456;υ3=KυP;L3/100EI=1.456×3.50/1.4×1000×3503/100×6000×486000=0.54mm 2抗弯强度验算M1=-107788N·mm;M2＋M5=-185269N·mm;M3＋M4=291628N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4;取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩..Mmax =291628N·mm=0.29kN·m;σ=Mmax/W=291628/54000=5.40N/mm2楼板底模抗弯强度σ=5.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 3抗剪强度验算V1=1777N;V2+V3=1035+2100=3135N比较V1、V2＋V3;取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax =3135N=3.14kN;τ=3Vmax/2bh=3×3135/2×1000×18=0.26N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求..4挠度验算υmax=0.13+0.54=0.67mmυ=350/250=1.40mm楼板底模挠度υmax=0.67mm＜υ=1.40mm;满足要求..内力图如下图..3第一层龙骨次楞验算钢管横向间距1000mm;第一层龙骨次楞间距350mm;计算跨数2跨第一层龙骨次楞采用木枋b=40mm;h=90mmW=bh2/6=40×902/6=54000mm3;I=bh3/12=40×903/12=2430000mm4.. 1抗弯强度验算弯矩系数KM =-0.125;q=q1×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=8.38×350/1000=2.93kN/mM max =-KMqL2=--0.125×2.93×10002=--366250N·mm=--0.37kN·mσ=Mmax/W=366250/54000=6.78N/mm2第一层龙骨次楞抗弯强度σ=6.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数KV =0.625;Vmax=KVqL=0.625×2.93×1000=1831N=1.83kNτ=3Vmax/2bh=3×1831/2×40×90=0.76N/mm2第一层龙骨次楞抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2;满足要求.. 3挠度验算挠度系数Kυ=0.521;q’=q2×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=4.88/1.2×350/1000=1.42kN/m=1.42N/mmυmax =Kυq’L4/100EI=0.521×1.42×10004/100×9000×2430000=0.34mmυ=1000/250=4.00mm第一层龙骨次楞挠度υmax =0.34mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..4第二层龙骨主楞验算钢管纵向间距1000mm;计算跨数5跨..第二层龙骨主楞采用双钢管A=848mm 2；W=8980mm 3;I=215600mm 41抗弯承载力验算弯矩系数K M =0.305;P=1.250×2.93×1000=3663N=3.66kNM max =K M PL=0.305×3663×1000=1117215N·mm=1.12kN·mσ=M max /W=1117215/8980=124.41N/mm 2第二层龙骨主楞抗弯强度σ=124.41N/mm 2＜f=205.00N/mm 2;满足要求.. 2抗剪强度验算剪力系数K V =1.716;V max =K V P=1.716×3.66×1000=6281N=6.28kNτ=3V max /2bh=3×6281/2×2×424=11.11N/mm 2第二层龙骨主楞抗剪强度τ=11.11N/mm 2＜f v =120.00N/mm 2;满足要求..3挠度验算挠度系数K υ=3.618;P ;=1.250×1.42×1000=1775N=1.78Nυmax =K υP ;L 3/100EI=3.618×1775×10003/100×206000×215600=0.72mmυ=1000/250=4.00mm第二层龙骨主楞挠度υmax =0.72mm ＜υ=4.00mm;满足要求..计算简图及内力图如下图..3.支撑强度验算1荷载计算每根钢管承载N QK1=11789N每根钢管承载活荷载1.0kN/m 2:N QK2=1.00×1.00×1×1000=1000N每根钢管承载荷载N QK =N QK1＋N QK1=11789+1000=12789N钢管重量0.0326kN/m;立杆重量=9.50×0.0326×1000=310N水平拉杆7层;拉杆重量=7×1.00+1.00×0.0326×1000=456N扣件单位重量14.60N/个;扣件重量=7×14.60=102N支架重量N Gk =立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=310+456+102=868N钢管轴向力N=1.2N GK +N QK =1.2×868+12789=13831N2钢管立杆长细比验算L 0=h=1.50m=150.00cm;钢管的i=1.59cm;λ=L 0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3＜150.0;满足要求..3钢管立杆稳定性验算 =0.634;P=N/A=13831/0.634×424.00=51.45N/mm 2钢管立杆稳定性51.45N/mm 2＜205N/mm 2;满足要求..4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座150×150mm;支承面为混凝土楼板按C30考虑;楼板厚=1500mm;上部荷载为：F=13831/1000=13.83kN1支承面受冲切承载力验算βS =2.00;ft=1.43N/mm2;hO=1500-20=1480mm;η=0.4＋1.2/βS=1σpc;m =0N/mm2;Um=2×150+1480+2×150+1480=6520mm;βh=10.7βh ft＋0.25σpc;mηUmhO=0.7×1×1.43+0.25×0×1.00×6520×1480/1000=9659.25kN受冲切承载力9659.25kN＞F=13.83kN;满足要求.. 2支承面局部受压承载力验算Ab =0.15+2×0.15×0.15×3=0.20m2;Al=0.15×0.15=0.02m2βl =Ab/Al0.5=3.16;fcc=0.85×14300=12155kN/m2;ω=0.75ωβl fccAl=0.75×3×12155×0.02=546.98kN支承面局部受压承载力546.98kN＞Fa=13.83kN;满足要求..5.计算结果底模楼模板18mm;第一层龙骨次楞采用单枋b=40mm;h=90mm;间距350mm；第二层龙骨主楞采用双钢管Φ48×3.0;A=424mm2；钢管横向间距1000mm;钢管纵向间距1000mm;立杆步距1.50m..在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆..在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆..所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢..无处可顶时;应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑..在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑;其宽度宜为4-6m;并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑..剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧;夹角宜为45°-60°;除应符合上述规定外;还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑;在有水平剪刀撑的部位;应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑..。

精心整理150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。

2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3③钢筋荷载1.10kN/m3④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1（2第一层龙骨18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=3/12=486000mm4。

1a.2=-107788N·mm剪力系数K Vb.2=-62769N·mm2=46628N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mmM 1=-107788N ·mm ，M 2＋M 5=-185269N ·mm ，M 3＋M 4=291628N ·mm比较M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

ZMxx 人防
图例混凝土强度等级C30fc=14.3下反柱帽ft= 2.145
截面条件
上反
中柱
柱宽a(mm)500
柱高b(mm)500
250
柱帽宽a1(mm)2000
柱帽长b1(mm)2000
柱帽厚度h1(mm)270
40
荷载信息
上反柱帽25
25.00
结论Um(mm)3920
βs 2
αs 40
抗冲切集中力设计值（KN）
2825.22
冲切破坏锥体范
围内的竖向力设计值（KN）
53.29
允许竖向力设计
值（KN）2878.51
Um(mm)6840
βs 2
αs 40
抗冲切集中力设计值（KN）
2156.75
冲切破坏锥体范
围内的竖向力设计值（KN）
92.16
允许竖向力设计
值（KN）2248.91
2150
满足柱帽形式计算柱竖向力设计值（KN）
基本组合后荷载值（KN/m 2）判断抗冲切是否满足要求柱位置两个方向纵筋受拉钢筋合力点到
受拉混凝土边缘的距离的平均值柱截面尺寸板厚h(mm)柱帽尺寸恒载（含板厚）（KN/m 2）人防荷载（KN/m 2）柱帽边缘允许竖向力设计值柱边缘允许竖向力设计值。

YJK底板计算问题的讨论近期广大结构同仁都在热议YJK地下室底板计算存在什么问题，为什么有人不建议使用该软件计算地下室底板。

而自己做过的工程又是否存在安全隐患？针对这些问题，我们今天也来进行一番详细的讨论，也解答结构工程师心中的疑惑从反馈来看，大家提到的问题，主要集中于基础底板抗冲切验算：1、带地基梁的筏板基础，柱冲切验算疑问；2、桩筏基础，墙柱冲切验算考虑不考虑不平衡弯矩疑问。

问题一：带地基梁的筏板基础，柱冲切验算在柱底力比较大，筏板比较薄的情况下，柱冲切验算有可能不满足抗冲切计算要求，一般应采用加柱墩或局部加厚的方式进行设计以此来满足抗冲切计算要求。

但是，有的设计师采用了设置地基梁暗梁的方式进行设计，认为可以依赖暗梁满足抗冲切要求。

实际上，鉴于规范对于梁板结构没有抗冲切计算的要求（认为梁板具有足够的抗冲切能力），YJK软件对于布置地基梁的基础也没有进行冲切计算，因此，并没有输出冲切验算简图结果。

由于YJK软件在整体计算时，未对地梁筏板结构进行抗冲切验算，因此计算简图不显示冲切验算结果，在这样的情况下，有的用户认为简图未显红，就表示满足了抗冲切要求，其实这是误解。

为了避免这种隐患，YJK4.1及YJK4.0补丁也做了相应的改进：对于布置暗梁或者矮梁的筏板基础，柱墙冲切仍按照平板式筏基计算，不考虑地基梁的贡献。

具体来说，软件在“冲切/剪切/局部受压验算”参数页中增加了参数“梁板高差小于（300）mm时按平筏验算”，则布置的地基梁和筏板高差小于该设定值时，柱墙冲切将按照平板式筏基计算，不考虑地基梁的作用，否则不验算。

例如：填入300，当地基梁与筏板高差大于等于300mm时，仍不验算冲切。

而当高差小于300mm时按平筏验算。

1、项目背景：我们以某试算模型进行分析，总体思路如下：8100*8100标准跨度，柱底荷载控制在5000KN左右，基础为500mm厚筏板基础，柱冲切计算如下图：平板式筏基，柱冲切验算结果简图如下：中柱边柱从冲切验算简图中可以看到，采用YJK软件计算，该中柱、边柱冲切验算结果不满足抗冲切要求。

楼板抗冲切验算公式(一)楼板抗冲切验算公式1. 引言在建筑设计和结构计算中，楼板抗冲切验算是非常重要的一项工作。

楼板抗冲切能力的验算结果直接影响建筑结构的安全性和耐久性。

本文将介绍一些常见的楼板抗冲切验算公式，并以示例说明每个公式的应用。

2. 列举相关公式以下是一些常用的楼板抗冲切验算公式：楼板总抗冲切力计算公式楼板总抗冲切力是指楼板受到的全部抗冲切力的总和。

通常根据楼板尺寸、荷载情况和材料特性来计算。

公式示例：楼板总抗冲切力 = 荷载Q × 楼板面积其中，Q是楼板荷载，单位为kN/m²；楼板面积单位为m²。

楼板楔形预应力计算公式楼板楔形预应力是指通过楼板预应力体系产生的预压力，用于增加楼板的抗冲切能力。

公式示例：楼板楔形预应力= K × ∑(P × a)其中，K是楼板的系数；P是预应力锚具的预应力值；a是预应力锚具的位置。

∑表示锚具的累加求和。

楼板混凝土自重计算公式楼板混凝土自重是指楼板自身的重量，也是抗冲切的重要因素之一。

公式示例：楼板混凝土自重 = 混凝土体积 × 混凝土密度 × g其中，混凝土体积单位为m³；混凝土密度单位为kg/m³；g是重力加速度，取/s²。

3. 举例解释说明假设一栋楼的楼板荷载为10kN/m²，楼板面积为200m²，荷载均匀分布在整个楼板上。

根据公式，可以计算出楼板总抗冲切力：楼板总抗冲切力 = 10kN/m² × 200m² = 2000kN这个结果表示楼板受到的总抗冲切力为2000kN。

假设楼板采用楔形预应力体系，预应力锚具的预应力值为50kN，预应力锚具的位置有4个，分别为、、、。

根据公式，可以计算出楼板楔形预应力：楼板楔形预应力 = K × (50kN × + 50kN × + 50kN × + 5 0kN × )这个结果表示楼板通过楔形预应力体系产生的预压力。

筏板基础计算筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。

（1）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。

对于非矩形筏板，抵抗矩W采用积分的方法计算。

（2）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。

①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算式中：F l——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；βhp——受冲切承载力截面高度影响系数；u m——距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长；f t——混凝土轴心抗拉强度设计值。

图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱（墙）对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力，距柱边h0/２处冲切临界截面的最大剪应力τmax应按下列公式计算。

式中：F l——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；u m ——距柱边h0/2处冲切临界截面的周长；M unb——作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；c AB——沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s——冲切临界截面对其重心的极惯性矩；βs——柱截面长边与短边的比值，当βs<2时，βs取2；当βs>4时，βs取4；c1——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长；a s——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。

人民公园住宅工程基础底板抗冲切计算：
设计依据：
建筑地基基础设计规范
GB50007-2002混凝土结构设计规范GB50010-2002
工程简介：本工程基础形式采用平板式筏基，根据《基础规范》第8.7.7条，
‘平板式筏基的板厚应满足受冲切承载力的有求。

计算时应考虑作用在冲切临界面重心上的不平衡弯矩产生的附加剪力。

……’
中柱
柱底内力设计值：（由PKPM计算结果中读取）及地基反力（由jccd读取）
N=2681Kn p=112Kn/m^2
M=34Kn*M
柱截面尺寸：
a=600mm
b=600mm
筏板厚：h=600mm
h0=540mm
计算公式
砼强度等级：C35ft= 1.57n/mm^2
c1=1140
c2=1140
Cab=570
um=4560
Is= 5.63274E+11
0.4
2
1
Al=2822400mm^2
Fl=2364891.2N
34000000Kn*m
0.974163306
1.099满足规范!
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=s α=s β=hp β=unb M =
max τ()=+t hp s f ββ/2.14.07.0。