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包括2对叉桩，1对双直桩，桩底标高-55.0m～-58.0m。
方案二：桩基为Φ800mm PHC 桩（斜桩为C型，直桩为B型），混凝土C80F300。
承台排架间距为6m，每个标准排架6根桩，其中包括2对叉桩，1对双直桩，桩底标高-55.0m～-58.0m。
表1 各土层桩基设计参数建议取值表（2）式中，——单桩竖向极限承载力标准值（kN）力标准值和总极限端阻(kN) ；侧阻力标准值和极限端阻（kPa）空心桩桩端净面积（m2）空心方桩——空心桩敞口2）：d、b——空心桩外径、根据成正比。
管桩图1 码头断面图桩型外边长b/直径d空心直径d1截面外周长截面积预应力混凝土空心方桩650mm×650mm300mm 2.6m0.352m2 PHC桩800mm540mm 2.51m0.274 m2表2 预应力方桩与管桩截面尺寸桩型计算桩长（m）总极限侧阻力标准值（kPa）总极限端阻力标准值（kPa）单桩竖向极限承载力标准值（kPa）650mm×650mm预应力混凝土空心方桩4067579607717φ800mmPHC桩40652310747597表3 预应力混凝土空心方桩与PHC桩单桩竖向极限承载力标准值比较为：。
算两种桩的截面惯性矩，力学可推导出环形为： （3）式中，I——截面对中心轴的惯性矩——轴的面积矩——产生斜拉裂缝时剪力，——混凝土有效预压应力，——混凝土抗拉强度设计值由此看出，积矩成反比。
PHC：，应力混凝土空心方桩的面积矩为：.根据公式比较两种桩型的抗剪承载能力，当冰流方向与建筑物迎水面间的水平夹角<80o时：（5）—流冰速度（m/s）C——系数，——与冰厚h对应的流冰面积（m2）——与冰的极限抗压强度有关的系数，——与水角有数，可按下式计算：—桩直径经计算，冰。
黄骅xxx建设投资项目规划设计方案参考模板黄骅xxx建设投资项目规划设计方案说明黄骅市，河北省辖县级市，由沧州市代管。
因纪念1943年牺牲于此的冀鲁边区司令员、革命烈士黄骅而得名。
位于河北省东部，渤海湾西岸，总面积2391平方公里，常住人口46.7万人（2016年），辖3个街道、4个镇、7个乡。
市人民政府驻骅西街道渤海西路777号。
黄骅市地处华北平原东端，地势平坦。
属暖温带半湿润季风气候，年平均气温12.9℃，年平均降水量567.8毫米。
东临渤海，有子牙新河、捷地减河等12条河道入海，地下水多为苦咸水，盐碱地分布广泛。
矿产资源以石油、天然气、地热为主。
黄骅市处于环渤海经济圈中部位置和环京津枢纽地带，是沧州渤海新区的核心区，渤海新区管委会、南大港产业园区（农场）、中捷产业园区（农场）、沧州临港经济技术开发区、长芦盐场坐落于境内，是原盐、石化、五金、汽车等工业生产基地。
主要种植小麦、玉米、棉花等作物，特产黄骅冬枣，渔业以海洋捕捞、海水养殖为主。
黄骅市交通区位条件优越，境内有国际深水亿吨大港黄骅港，是河北省东出西联的出海口和桥头堡，朔黄铁路、沧港铁路、邯邢黄铁路联通腹地，荣乌高速、黄石高速、沿海高速、205国道、228国道、307国道、337国道等干线公路穿境而过。
2017年，黄骅市实现地区生产总值280.6亿元，比2016年增长7.6%；公共财政预算收入16.37亿元，比2016年增长5%。
该xxx项目计划总投资3280.82万元，其中：固定资产投资2352.61万元，占项目总投资的71.71%；流动资金928.21万元，占项目总投资的28.29%。
达产年营业收入6791.00万元，总成本费用5299.23万元，税金及附加60.26万元，利润总额1491.77万元，利税总额1757.79万元，税后净利润1118.83万元，达产年纳税总额638.96万元；达产年投资利润率45.47%，投资利税率53.58%，投资回报率34.10%，全部投资回收期4.43年，提供就业职位98个。
黄骅港自然条件标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]黄骅港历史，地位，优势，发展趋势，细节（场区，设备，功能区）历史沿革1、建港历程黄骅港工程自1985年开始；1992年9月由国务院批准项目立项；1996年9月经国家计委报请国务院批准工可研；1997年2月经国家计委批准初步设计；1997年11月25日正式开工；2001年底一期工程建成并投入使用；2002年9月，一期完善项目和二期工程开工建设；2003年5月，一期完善项目建成并投入使用；2004年10月，二期工程建成并投入使用。
2、公司的成立神华黄骅港务有限责任公司是黄骅港的项目法人，负责黄骅港的开发、建设和经营。
公司于1997年3月由神华集团有限责任公司、河北省建设投资公司共同出资组建，其中神华集团有限责任公司占股比70％，河北省建设投资公司占股比30％。
3、基建管理的历史性突破一期工程，新建2个5万吨级泊位和1个万吨级泊位，年吞吐量3000万吨，总投资亿元人民币。
1997年底开工到2001年底建成并投入使用，仅用了4年时间，比设计工期提前3年，创造了国内建港史的新纪录。
一期工程完善项目，新建1个万吨级泊位，年吞吐量500万吨。
2002年9月开工至2003年5月建成并投入使用，仅用了8个月时间。
二期工程，新建1个10万吨级和2个5万吨级泊位，年吞吐量3000万吨，总投资亿元人民币。
2002年9月开工，2004年10月投入使用，工期仅两年时间，再创建港新纪录。
黄骅港用了一期工程建设的时间(计划的7年工期)，完成了一、二期工程的建设任务，使黄骅港煤炭设计吞吐能力在短短的时间内迅猛增至6500万吨，此发展速度开了国内港口建设的先河。
4、生产经营取得长足进展黄骅港投入运营后，充分发挥了神华煤矿、铁路、港口、电厂一体化经营的独特优势，呈现了强劲的竞争能力，港口生产呈跨跃式发展态势。
2002年，黄骅港投入使用第一年，仅用了9个月时间，吞吐量突破1 000万吨，跻身国内大港行列。
黄骅港防波堤、防沙堤结构设计研究牛恩宗;王玥葳;李业富;胡鹏【摘要】黄骅港是神华集团煤炭最佳出口港,防渡堤、防沙堤是解决黄骅港航道淤积问题的重要措施.近30 km长的堤身结构的变化对投资、减淤效果的发挥、施工进度影响都非常大.介绍防波堤、防沙堤各种设计方案和实验研究过程,以及对施工的影响.【期刊名称】《水运工程》【年(卷),期】2009(000)001【总页数】7页(P136-142)【关键词】防波堤;防沙堤;结构设计;模型实验【作者】牛恩宗;王玥葳;李业富;胡鹏【作者单位】中交水运规划设计院有限公司,北京,100007;中交水运规划设计院有限公司,北京,100007;中交水运规划设计院有限公司,北京,100007;中交水运规划设计院有限公司,北京,100007【正文语种】中文【中图分类】U653.41.1 研究课题1.1.1 综述以往土工织物主要用在围堤、护岸、码头工程中，作为土工织物滤层及充泥充沙袋筑坝使用较多。
也有作为加筋垫层使用的，但在外海防波堤工程中应用较少。
在国家重点工程黄骅港一期工程关键的防波堤设计中，国内首次大面积采用了利用土工织物作为加筋垫层处理软基的方法。
2000年7月竣工的黄骅港一期工程防波堤，共铺设了9 100延米（约40.2×104m2）的土工织物加筋垫层，发挥了降低造价、方便施工、缩短工期的优势，取得了显著的技术经济效益。
这是我国首次在软土地基上大面积采用土工织物进行软基加固的实例，显示了土工织物的良好工程效果[1]。
中交水运规划设计院有限公司在设计中向交通部科技司申请了“经土工织物加固后防波堤软基的破坏机理研究”课题（“九五”期间交通部跨世纪优秀专业技术人才培养课题），主要研究内容：探索采用土工织物加固后防波堤软基的破坏机理；确定土工织物的作用机理；提出加筋百分点地基极限分析方法；提出防波堤沉降量的计算方法。
1.1.2 课题结论本课题为设计、科研同时进行，并经过天津港湾研究所在防波堤工程中的实测资料和清华大学水利水电系岩土工程研究所做的防波堤土工织物加筋垫层地基的离心模型实验的验证[2]。
沧州中铁水渣微粉项目设计基础资料一、厂址概况黄骅港地处渤海西岸、河北省东部，北倚天津，西靠沧州，南与海兴接壤。
位于北纬38°9′—38°39′，东经117°5′—117°49′，建厂区域海拔高度范围2.8-3.0米。
二、气候特征1.气温属温带季风气候，四季分明，光照充足，累年平均温度12.5℃。
累年各季平均气温累年各月平均气温历年各月平均高温日数（1971-2000年）2.降水累年平均年降水量：567.8毫米累年季平均降水量累年月平均降水量3.日照累年平均日照时数：2569.7小时累年季平均日照时数累年月平均日照时数4.风累年年平均风速：3.1米/秒年盛行风向： SW累年季平均风速及盛行风向5. 其它气象要素气压：累年年平均气压：1016.4百帕历史最高气压：1047.9百帕（2000年1月31日）历史最低气压：985.5百帕（1990年7月7日）湿度：累年年平均湿度：63％蒸发：累年年平均蒸发量：1941.9毫米累年最大日蒸发量（小型蒸发）：70.0毫米（1982年5月7日）云量：累年年平均总云量：4.3成累年年平均低云量：1.5成地温：累年年平均地面温度：14.1℃冻土：历史最大冻土深度：52厘米（1984年2月1日）积雪：1971-2006年最大积雪深度为15厘米（1979/02/23）。
6.霜冻据统计，黄骅市初霜冻平均出现日期为10月27日，最早的为10月11日（1971年），最晚的为11月17日（1998年），早晚相差1个多月的时间。
终霜冻平均出现日期为4月12日，最早的3月24日（2002年），最晚的5月4日（1961年）。
无霜期平均为198天，最长的233天（1990年），最短的166天（1997年），相差2个多月。
历年霜冻开始最早日：10月11日（1971年），结束最晚日：5月4日（1961年）。
三、地质概况地震烈度为7度，属淤积型泥质海岸。
黄骅港初步设计（含设计变更）审批一、行政许可的内容市发改委立项的项目的初步设计，超权限转报。
二、行政许可的依据《港口建设管理规定》第二十条、第二十七条三、行政许可的实施权限沧州市港航管理局四、行政许可的数量无数量限制。
五、申请条件（一）建设方案符合经审批机关批准的港口总体规划；（二）项目建设主要内容、规模及标准等符合经审批机关批准的可行性研究报告或者经核准、备案的项目申请报告或者备案文件；（三）符合国家和行业现行的有关技术标准；（四）符合港口工程初步设计文件编制规定的要求。
六、需要提交的全部材料目录1、申请文件一式2份；2、法人身份证明、法人授权委托书、委托人身份证明。
3、初步设计文件一式2份和相应的电子版本1份；4、港口建设项目批准或者核准、备案文件（包括工程可行性研究报告）的复印件1份。
七、申请人需要提交的材料要求有关证书、证明资料要复印件（清晰），原件核实后返还。
八、申请书受理机构沧州市港航管理局地址：沧州渤海新区航运中心大厦邮编：电话：八、申请书受理期限无期限限制九、申请书递交方式办公现场递交或信函递交十、行政许可的程序1、申请书形式审查及形式审查结果告知2、对申请材料的实质性内容进行审查，必要时现场核实3、行政许可审查决定及审查结果告知4、准予行政许可的，颁发许可证件；不予行政许可的，书面通知申请人并说明理由十一、审批时限自受理申请之日起20个工作日，转报5个工作日。
十二、收费依据及标准不收费十三、申请人及公众对审批结果的意见反应方式信函、电子邮件、电话、其他十四、监督部门及投诉渠道审批机关及上级机关的监察机构或法制机构黄骅港施工图设计（含设计变更）审批一、行政许可的内容施工图设计二、行政许可的依据《港口建设管理规定》第二十五条、第二十七条三、行政许可的实施权限沧州市港航管理局实施四、行政许可的数量无数量限制。
五、申请条件（一）符合经审批机关批准的初步设计；（二）符合国家和行业现行的有关技术标准及规范；（三）工程主体结构和地基基础稳定性计算正确；（四）指导性施工方案合理；（五）图纸、施工说明表述清晰、完整。
摘要本次设计的港址位于黄骅港港池的西南侧。
根据港口地质条件、通货能力要求等，综合分析采用高桩码头结构形式。
本次设计主要包括港口的平面布置和高桩码头结构的内力计算，以及进行必要的稳定性验算，并对其桩基施工工艺要点进行简要的说明。
码头总长871米，宽23米，顶面标高6.11米。
该码头由两个5万吨泊位和一个3.5万吨泊位组成，仓库和堆场面积及分布根据货物量决定。
码头的平面布置在充分考虑使用和管理要求的前提下进行了最优化的布置。
码头面板采用预制板，搭接在纵梁上；纵梁使用期按刚性支撑连续梁计算；横梁使用期断面为钢筋混凝土叠合梁，横向排架计算采用桩两端为铰接的柔性桩台的计算方法；对面板、纵梁和横梁进行内力、配筋计算和抗裂验算。
结构内力计算中对实际作用中可能同时作用在建筑物上的多种荷载，按照最不利的情况进行组合。
桩采用的是预制预应力混凝土方桩，对桩基承载力进行计算及必要的验算。
关键字：高桩码头，平面布置，横向排架，荷载组合，结构设计，内力计算，配筋计算，验算AbstractThe design of port address is in the southwest side of the oil drilling basin. According to the port of geological conditions, currency capacity requirements, etc., comprehensive analysis of the piled wharf structures. This design mainly includes the port layout and internal force calculation of piled wharf structure, and make the necessary stability checking, and the main points in pile foundation construction technology briefly.Terminal total length of 871 meters, 23 meters wide, top surface elevation 6.11 meters. The pier by the two 50000 tons berth and a 35000 - ton berths, warehouse and yard area is determined according to the quantity of goods and distribution. Terminal layout on the premise of fully considering the use and management requirements for the optimization of the layout. Dock panel USES the precast slab, lap on the longitudinal beam; Longitudinal beam system are calculated by rigid support continuous beam; Beam cross section of reinforced concrete composite beams and transverse bent calculated with pile as hinges on both ends of the calculation method of flexible pile platform; On panel, longitudinal beam and beam internal force and reinforcement calculation and crack resistance calculation. Structural internal force calculation of actual effect in May at the same time role in a variety of load on the building, according to the most unfavorable situation. Pile is precast prestressed concrete pile, the pile foundation bearing capacity calculation and the necessary checking calculation.Key words:Wharf, Layout, Laterally bent, Load combinations, Structure design,Internal force calculation, Reinforcement calculation, Checking目录前言 (1)1 设计背景 (3)1.1 工程概述 (3)1.2 设计原则 (3)1.3 设计依据 (3)2 设计资料 (4)2.1 地形条件 (4)2.2 气象条件 (4)2.3 水文条件 (7)2.5 地质条件 (11)2.6 地震条件 (13)3 平面布置 (14)3.1总平面布置原则 (14)3.2设计船型 (14)3.3作业条件 (14)3.4总体尺寸 (15)3.4.1码头泊位长度 (15)3.4.2航道设计尺度 (15)3.4.3码头前沿高程 (16)3.4.4陆域设计高程 (17)3.4.5码头前沿停泊水域尺度 (17)3.4.6码头前船舶回旋水域尺度 (17)3.4.7锚地 (17)3.4.8制动水域 (18)3.4.9 防波堤和口门的布置 (18)3.5陆域布置 (19)3.5.1 码头前沿及堆场布置 (19)3.5.2 装卸工艺布置 (21)4 结构选型 (23)4.1结构选型基本原则 (23)4.2结构形式 (23)4.3结构布置 (24)4.4结构构造尺度 (26)5 结构计算 (28)5.1作用分析 (28)5.2面板设计 (34)5.2.1 计算原则 (34)5.2.2 计算参数 (34)5.2.3 作用分析 (35)5.2.4 作用效应计算 (36)5.2.5 作用效应组合 (41)5.2.6 板的配筋 (42)5.2.7板的验算 (45)5.3纵梁设计 (47)5.3.1 计算原则 (49)5.3.2 计算参数 (50)5.3.3 作用分析 (50)5.3.4 作用效应计算 (51)5.3.5作用效应组合 (57)5.3.6 纵梁的配筋计算 (62)5.4横向排架设计 (71)5.4.1计算原则 (71)5.4.2计算参数 (71)5.4.3作用分析 (72)5.4.4 作用效应计算 (73)5.4.5 作用效应组合 (85)5.4.6 横梁的配筋 (88)5.4.7 抗裂验算 (91)5.5靠船构件设计 (92)5.5.1概述 (92)5.5.2靠船构件计算 (93)5.5.3悬臂版根部断面内力计算 (93)5.5.4 靠船构件内力计算 (93)5.5.5 靠船构件配筋计算 (94)5.6挡土墙设计 (96)6 桩基设计 (98)6.1计算原则 (98)6.2计算参数 (98)6.3作用效应计算 (98)6.4作用效应组合 (99)6.5桩身强度验算 (100)6.6桩基横向位移计算 (100)6.7单直桩的配筋计算 (101)6.8桩基施工 (102)结论 (105)致谢 (106)参考文献 (107)前言本次毕业设计题目为《黄骅港一期5万吨级高桩码头设计》，设计主要内容为：①进行码头结构的总平面布置；②进行结构的形式选择；③结构中重要组成构件的力学计算及其配筋和必要的验算；④桩基的施工工艺。
黄骅港（煤炭港区）四期工程海洋环境影响报告书简本二〇一三年六月一、建设项目概况黄骅港（煤炭港区）四期工程位于黄骅港煤炭港区，新建储煤筒仓位于现有黄骅港二期工程防风网北侧，在建三期工程筒仓区西侧，新建露天堆场位于筒仓堆场北侧。
本工程依托三期工程预留的接口，完善1个10万吨级、2个7万吨级、1个3.5万吨级煤炭泊位（水工结构按照双侧靠泊10万吨级散货船舶设计），泊位长度1072.5m；新建1个5万吨级煤炭泊位，码头长度310m；设计年吞吐量5000万吨。
配套建设24座仓容3万吨的筒仓、并建设露天堆场、翻车机房、生产及生活辅助建筑物以及供电照明、给排水、通信、控制、消防、环保等辅助设施。
本工程的施工期约30个月。
本工程的建设对完善我国煤炭保障体系，提高保障能力；顺应河北沿海地区发展规划，加快沧州组团发展；实现神华集团“十二五”发展规划，优化完善煤炭产运销一体化体系，提高企业整体效益，具有十分重要的意义。
本工程位于黄骅港煤炭港区，新建储煤筒仓位于现有黄骅港二期工程防风网北侧，在建三期工程筒仓区西侧，新建露天堆场位于筒仓堆场北侧。
本工程港池疏浚量约2152万m3，本用海类型属于交通运输用海中的港口用海。
用海方式包括填海造陆、非透水构筑物，透水构筑物用海0.8891公顷、填海造地114.1951公顷，总用海面积115.0842公顷。
根据《中华人民共和国海洋环境保护法》和《中华人民共和国环境影响评价法》的要求，神华黄骅港务有限责任公司委托交通运输部天津水运工程科学研究所，对黄骅港（煤炭港区）四期工程进行海洋环境影响评价工作。
二、建设项目所在海域环境状况概述1、水文动力现状调查（1）潮位观测期的涨潮平均历时小于落潮平均历时，小潮期涨、落潮平均历时差较小，中、大潮期较大。
潮差以大潮期最大，中潮期次之，小潮期最小，符合潮汐的一般规律。
（2）准调和分析结果表明，测验海区潮流性质主要属于规则半日潮流。
潮流运动形式以往复流为主。
自然条件2.1 工程地理位置黄骅港位于河北省与山东省交界处、沧州市区以东约90km的渤海之滨，其地理坐标为东经117°52′、北纬38°19′，陆上距黄骅市区约45km，水上北距天津60海里，东距龙口149海里。
汇集漳卫新河与宣惠河的大口河在此入海。
2.2 气象黄骅新村气象站位于大口河河口三千吨级码头，北纬38°16ˊ，东经117°51ˊ。
风速风向观测采用EL电接自记仪，24小时连续观测，风速感应器离地高度9m。
2.2.1 气温年平均气温：12.2年平均最高气温：17.3年平均最低气温：7.8历年极端最高气温：37.7℃（1981年6月7历年极端最低气温：-19.5℃（1983年12月30年日平均气温低于-5℃的天数为71天，低于-10℃的天数为23.82.2.2 降水年平均降水量：501mm历年最大年降水量：719.4mm（1984历年最小年降水量：336.8mm（1982历年最大一日降水量：136.8mm（1981年7月4降水量主要集中在6、7、8三个月，占全年降水量的70%以上。
日降水量大于25.0mm的年日数为5天，最多72.2.3 风根据黄骅新村气象站2002年风的实测资料统计分析得出，该区常风向为E向，次常风向为SW，其出现频率分别为10.5%和9.8%；强风向为E向和ENE，该向≥6级风的频率均为1.2%。
详见风频率统计表2-1和风玫瑰图。
黄骅港2002年风频率统计表表2-1图2-1 黄骅港风玫瑰图2.2.4 雾雾日多出现在秋、冬两季。
年平均雾日数为12.2天，最多20天。
2.2.5 灾害性天气影响本区大风的天气系统主要为寒潮和台风、龙卷风。
多年资料统计，寒潮大风居多。
应特别说明的是：2003年10月10日～13日黄骅港海域出现一次偏NE向的大风过程，据中央气象台报告，这次偏NE向大风为历史罕见，自有记录以来，46年内首次出现如此大风。
黄骅港区气象站观测资料，10月10日～13日≥7级风连续出现40小时，≥8级风连续出现27小时，≥9级风连续出现8小时，瞬时最大风速达31.9m/s，风向为ENE。
1991年～2002年各向各级大风频率统计表表2-22.2.6 相对湿度年平均相对湿度： 64%2.3 水文2.3.1 潮位（1）基准面及其换算关系平均海面0.04m1985国家高程系2.40m 2.03m黄骅零点0.37m黄骅港理论最低潮面（2）潮汐性质及潮型工程海域的潮汐性质属于不规则半日潮型。
其（HK1＋HO1）／HM2=0.64。
（3）潮位特征值（以下水位值均从黄骅理论最低潮面起算）最高高潮位：5.71m（1992年9月1日最低低潮位：0.26m（1983年3月18平均高潮位：3.58m平均低潮位：1.28m平均海面： 2.40m最大潮差： 4.14m（1985年2月12日）最小潮差： 0.19m（1992年2月29日）平均潮差： 2.30m（4）设计水位设计高水位：4.05m设计低水位：0.62m极端高水位：5.61m极端低水位：-1.22m（5）乘潮水位全年乘潮水位见表2-3，冬三月（12月、次年1、2月）乘潮水位见表2-4。
乘潮水位表表2-3冬三月（12、1、2）乘潮水位表表2-42.3.2（1）资料概况根据离黄骅港区西北约25km的7号平台多年实测资料统计分析，该区以风浪为主，涌浪为辅。
该区常浪向为E，次之为ESE，出现频率分别为8.64%和7.04%；强浪向为ENE，次之为NE。
详见波高频率统计表2-5和波高玫瑰图。
波高（H1/10）频率统计表表2-5图2-2 黄骅港波玫瑰图（3）设计波要素经计算，码头前N向50年一遇波要素为防波堤越浪和小风区合成波要素，详见表2-5。
50年一遇波要素表表2-5（4）海流本海区为规则半日潮流，（W O1＋W K1）/W m2在0.23～0.43之间。
涨潮历时小于落潮历时，涨潮流速大于落潮流速，-3m 等深线以外，往复流较明显，-3m 等深线以内，显示出旋转流的性质。
据实测资料统计，从0～-5m 等深线，涨潮流流向在226°～267°之间，落潮流流向在59°～100°之间。
据实测资料统计，大潮涨潮流速平均在0.29～0.64m/s 之间，最大在0.47～1.00m/s 之间；落潮流速平均在0.19～0.56m/s 之间，最大在0.29～0.89m/s 之间。
中潮涨潮流速平均在0.22～0.54m/s 之间，最大在0.33～0.88m/s 之间；落潮流速平均在0.17～0.44m/s 之间，最大在0.25～0.67m/s 之间。
小潮涨流速平均在0.12～0.21m/s 之间，最大在0.19～0.78m/s 之间；落潮流速平均在0.14～0.30m/s 之间，最大在0.22～0.43m/s本海区余流不大，平均余流流速小于0.1m/s ，最大0.25m/s 。
（5）冰况本区地处华北平原，冬季常受寒潮侵袭，产生海冰。
本区初冰日在12月上旬，盛冰日在12月下旬，融冰日在2月下旬，终冰日在3月上旬，总冰期91天，盛冰期58天。
本区固定冰最大宽度1984年度目估约为7km ，即沿0m 等深线分布，1985年度为4km ；流冰外缘线最大距岸距离1984年度为46km ，1985年度为43km ；最大冰厚1984年度为35cm ，1985年度为30cm ；沿岸冰最大堆积高度1984年度为4.2m ，1985年度为3.6m 。
流冰厚度最大0.2m ，流冰速度一般为0.3～0.4m/s ，流冰方向主要集中在偏西（WNW 、W 、WSW ）和偏东（ENE 、NE2.4 地形、地貌与工程泥沙2.4.1 地形、地貌黄骅港位于河北省沧州市，沧州地处华北平原东部的黑龙港流域，属滨海平原，海河水系。
地势低平、多洼淀，并自西南向东北倾斜。
2.4.2 底质粒径经科研单位研究表明，黄骅港滩面物质经历了由细到粗的演变过程。
1985年-2m等深线以外平均中值粒径为0.012mm，为粘土质粉砂，粉砂为主、粘土占20%～50%；中潮位到-2m等深线之间平均中值粒径为0.036mm，为粉砂；大口河拦门沙平均中值粒径0.051mm，为砂质粉砂。
1995年取样发现，-2m等深线以外滩面物质明显变粗。
通过对2003年4月大范围底质取样结果分析，自深水区向浅水区两条不间断的D50=0.03mm和D50=0.01mm等值线划分。
宏观上将本海域从分为三个区：大于0.03mm等值线以南为Ⅰ区，其D50为0.042mm；0.03mm～0.01mm为第Ⅱ区，其中航道以南的D50=0.022mm，航道以北D50=0.017mm；小于0.01mm等值线以北为第Ⅲ区，其D50=0.007mm。
宏观上自南而北，自西向东滩面粒度由粗渐细的规律明显。
泥沙分选程度的区域分布，纵向上自南而北的泥沙分选程度差异不大。
航道南北各20km范围泥沙分选系数界于0.78～1.43之间，基本上同属分选好范畴。
但相对而言航道南好于航道北，其中又以距航道南侧12～20km区域泥沙的分选程度最好，航道南6～12km区域次之。
横向上近岸浅区的泥沙分选程度优于其外，从黄骅港建设前的1995年及建港后的2001年～2003年，航道南北两侧宽各5km滩面泥沙的平均分选系数看，自浅水区向深水区泥沙的分选程度亦同属“好”的范畴，但相对而言，水深-4.5m以里的平均分选系数为0.89，-4.5m～-8.5m的平均分选系数为1.05，再向外为1.19，即随着水深增加泥沙的分选程度略有下降。
从2003年大范围底质取样分析成果看，套儿河口附近“分选很好”至“分选好”的区域可延伸至水深-10m以外。
黄骅港航道南北（特别是北侧），一般表现为“分选中等”，其间自浅至深虽然也存在“分选好”的条状分布带，可能与抛泥影响有关。
据分析，对于1995年以后发生的滩面底质粗化原因，应与80年代中期以后两河（大口河和套尔河）来沙巨减及黄河细颗粒泥沙难于到达本区有关。
即1995年以来的滩面粗化是海区细颗粒泥沙来源减少，原滩面的细颗粒泥沙在波浪和潮流作用下的分选掀沙以及近岸粉沙外移扩散所致。
2.4.3 含沙量黄骅港海区含沙量的观测自2000年以来已积累了大量的资料，2001年11月-2002年5月份，进行了三个月的含沙量巡测工作（6级以上大风在风后24小时后观测）。
2003年3月～5月份进行了二个月的含沙量观测。
在6级风况下，滩面和底层平均含沙量为4.6kg/m3，垂线平均含沙量与滩面和底层平均含沙量比值为1:1.77，表层平均含沙量与滩面和底层平均含沙量比值为1:2.16；6级风后，滩面和底层平均含沙量为3.6kg/m3，垂线平均含沙量与滩面和底层平均含沙量比值为1:3.22，表层平均含沙量与滩面和底层平均含沙量比值为1:4.83，上下层的梯度明显增大；5级风下，滩面和底层平均含沙量为1.3kg/m3，垂线平均含沙量与滩面和底层平均含沙量比值为1:2.52，表层平均含沙量与滩面和底层平均含沙量比值为1:3.12，上下层含沙量有一定的变化。
从现场观测的含沙量垂线分布结果分析，在6级大风作用下，底层明显存在大于5kg/m3高浓度含沙层，厚度不大。
在特殊大风情况下，2003年4月17日和5月7日现场均观测到底部高浓度含沙水体的存在，含沙量与风有很好的对应性，最大含沙量出现在风后期，4月17日底部平均最大含沙量为40kg/m3， 10月7日为20kg/m3，含沙量大于10kg/m3的水体厚度小于1.5m；风后含沙量衰减较快，风后16小时底部含沙量衰减至1kg/m3左右。
交通部天科所对收集的遥感卫星图片进行了研究分析，图片时间覆盖范围为1999年1月～2002年12月，这些资料中气象和潮流条件分别包括了大风天、无风天、大中小潮及涨落潮情况，具有较好的代表性。
（1）不同风况下含沙量分布悬沙浓度及分布受风向及风速的影响较大，对于S及SW向的中小风天气，海域的含沙量都比较小，-2m等深线以外普遍在0.1kg/m3以下，在口门附近最大不超过0.3kg/m3；对于N、NE、E向等比较强的风作用时，港口附近海域含沙量就会明显增大，大部分海域的含沙量都超过了0.5kg/m3，即使在口门以内平均含沙量也达到了0.4～0.5kg/m3。
（2）含沙量的时间分布根据遥感资料分析结果，冬季与夏季含沙量分布有较大分别，在冬春季节，即使在风速并不大的条件下，海域含沙量（特别是渤海湾南侧）都比较高。
而在夏季含沙量比较低。
这种原因可能与涌浪和水体的温度有一定的关系。
2.4.4 滩面水深变化从水下滩面冲淤变化分析，1959年至1983年24年中，黄骅港海区滩面基本处于相对平衡状态，-5.0m等深线以内略有淤积，-5.0m等深线以外略有冲刷，冲刷深度为0.2m，对比1983年至2001年的海图，可以定性判断，18年中，航道以北-2.0m等深线以内处于冲刷状态，-5.0m等深线以外处于淤积状态；航道以南-5.0m等深线以内处于冲刷状态，-5.0m等深线以外处于淤积状态。
