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OYN 4002-2015 冷轧低碳钢板及钢带(印刷稿)

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表1
牌号
DC01 DC03 DC04 DC05 DC06 DC07
表2
级别 较高级的精整表面 高级的精整表面 超高级的精整表面
表3
表面结构 麻面
光亮表面
用途 一般用 冲压用 深冲用 特深冲用 超深冲用 特超深冲用
代号 FB FC FD
代号 D B
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1
4 订货所需信息 4.1 订货时用户应提供如下信息：
抗拉强度 MPa
断后伸长率 b
A80mm %
不小于
r90c 不小于
n90c 不小于
DC01d
140～280
270～410
28
－
－
DC03
140～240
270～370
34
1.3
－
DC04
130～210
270～350
38
1.6
0.18
DC05
120～180
270～330
40
1.9
0.20
DC06
110～170
6.3.2 钢板及钢带通常涂油供货，所涂油膜应能用碱水溶液去除。在通常的包装、运输、装
卸和储存条件下，供方应保证自制造完成之日起 6 个月内，钢板及钢带表面不生锈。根据需
方要求，经供需双方协议并在合同中注明，亦可以不涂油供货。对于不涂油产品在搬运、储
存和使用过程中产生的锈蚀、划伤及摩擦痕等缺陷，供方将不承担相应的产品质量责任。
定。
表6
牌号
拉伸应变痕
DC01
自制造完成之日起 3 个月内使用时不应出现拉伸应变痕。
DC03/DC04
自制造完成之日起 6 个月内使用时不应出现拉伸应变痕。
DC05/DC06/DC07
使用时不出现拉伸应变痕。
6.6 表面质量
6.6.1 钢板及钢带表面不得存在孔洞、表面裂纹、叠层等对使用有害的缺陷。
6.6.2 钢板及钢带各表面质量级别的特征应符合表 7 的规定。
注：通常把产品检验文件中的签发日期规定为产品的制造完成日期。
6.4 力学性能
6.4.1 供方保证自制造完成之日起 6 个月内，钢板及钢带的力学性能应符合表 5 的规定。牌
号为 DC01 的钢板及钢带应符合表 5 角注 d 的规定。
6.4.2 当钢板及钢带按指定零件供货时，供需双方可商定一个满足该零件加工需求的力学性
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用
于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB/T 222-2006 钢的成品化学成分允许偏差
GB/T 223
钢铁及合金化学分析方法
GB/T 228.1-2010 金属材料 拉伸试验 第 1 部分：室温试验方法
表面粗糙度
－
GB/T 2523
7.8 复验
对于拉伸试验、应变硬化指数(n 值)、塑性应变比(r 值)，如有某一项试验结果不符合本技术
规范要求，则从同一批中再任取双倍数量的试样进行该不合格项目的复验。复验结果(包括
该项目试验所要求的所有指标)合格，则整批合格。复验结果(包括该项目试验所要求的所有
指标)即使有一个指标不合格，则复验不合格。如复验不合格，则已做试验且试验结果不合
JFS A 2001:2008
DC01
DC01
SPCCT
CS Type C
JSC270C
DC03
DC03
SPCD
CS Type A, B
JSC270D
DC04
DC04
SPCE
DS Type A, B
JSC270E
DC05
DC05
SPCF
DDS
JSC270F
DC06
DC06
SPCG
EDDS
JSC260G
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3
的钢板及钢带组成。对于重量大于 30 吨的钢带，每个钢卷组成一个检验批。
7.6 每批钢板及钢带的检验项目、试样数量、取样方法、试验方法应符合表 8 的规定。
7.7 供方可采用不同的检验和试验方法进行验收测试。发生争议时，应采用本技术规范规定
的检验和试验方法及相关的技术要求进行测试。
欧冶钢铁产品技术规范
冷轧低碳钢板及钢带
OYN 4002-2015
1 范围 本技术规范规定了冷轧低碳钢板及钢带的分类和代号、尺寸、外形、重量、技术要求、检验 和试验、包装、标志及检验文件等要求。 本技术规范适用于厚度为 0.30mm～3.5mm 的冷轧低碳钢板及钢带(以下简称钢板及钢带)。
2 规范性引用文件
GB/T 20125-2006 低合金钢 多元素含量的测定 电感耦合等离子体原子发射光谱法
GB/T 20126-2006
非合金钢 低碳含量的测定 第 2 部分:感应炉(经预加热)内燃烧后红外 吸收法
3 分类和代号 3.1 钢板及钢带按用途区分应符合表 1 的规定。 3.2 钢板及钢带按表面质量区分应符合表 2 的规定。 3.3 钢板及钢带按表面结构区分应符合表 3 的规定。
260～330
41
2.1
0.22
DC07
100～150
250～310
44
2.5
0.23
a 无明显屈服时采用 RP0.2，否则采用 ReL。当厚度大于 0.50mm 且不大于 0.70mm 时，屈服强度规定值允许增
加 20MPa；当厚度不大于 0.50mm 时，屈服强度规定值允许增加 40MPa。
b 试样为 GB/T 228.1 规定的 P6 试样，试样方向为横向。
平均粗糙度 Ra 按 Ra≤0.9μm 控制。
7 检验和试验 7.1 钢板及钢带的外观用肉眼检查。 7.2 钢板及钢带的尺寸、外形应采用合适的测量工具测量。 7.3 拉伸试验应按照 GB/T228.1 的方法 B。为了改善测量结果的再现性，推荐采用横梁位移 控制方法，测屈服强度速率为 5%Lc/分钟，测抗拉强度速率为 40%Lc/分钟(Lc 为试样的平行 长度)。 7.4 r 值是在 15%应变时计算得到的。当均匀延伸率小于 15%时，按均匀延伸结束时的应变值 进行计算。n 值是在 10%～20%应变范围内计算得到的。均匀延伸率小于 20%时，计算的应 变范围为 10%至均匀延伸结束。 7.5 钢板及钢带应按批验收，每个检验批应由不大于 30 吨的同牌号、同规格、同加工状态、
DC07
DC07
－
－
－
ISO 3754:2008
CR1 CR2 CR3 CR4 CR5 －
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5
附录 B
(资料性附录)
典型应用
牌号 DC01
DC03 DC04 DC05 DC06 DC07
表 B.1
特性
典型应用
白色家电内板，汽车油底壳，电器柜内部结构板，
具有一定的延展性，适用于简单成形、弯曲 五金导轨，轿车内板，家具门板，办公桌面板，电
表7
级别
代号
特征
较高级的精整表面
表面允许有少量不影响成形性及涂、镀附着力的缺欠，如轻微的划
FB
伤、压痕、麻点、辊印及氧化色等。
高级的精整表面
产品两面中较好的一面无肉眼可见的明显缺欠，另一面至少应达到
FC
FB 的要求。
超高级的精整表面
产品两面中较好的一面不应有影响涂漆后的外观质量或电镀后的
FD
外观质量的缺欠，另一面至少应达到 FB 的要求。
6.2 冶炼方法及脱氧方式
6.2.1 除非另有约定，冶炼方法及制造工艺过程由供方选择。
6.2.2 牌号为 DC01 的钢，其脱氧方式由供方选择。牌号为 DC03，DC04，DC05，DC06 和 DC07
的脱氧方式应为铝镇静脱氧方式。
6.3 交货状态
6.3.1 钢板及钢带通常以冷轧退火并平整后交货。
表8
检验项目
试样数量(个)
化学分析
1/炉
GB/T 20066
GB/T 4336 GB/T 20123
GB/T 20125
GB/T 20126
拉伸试验
1/批
GB/T 228.1 方法 B
塑性应变比 (r 值)
1/批
应变硬化指数(n 值)
1/批
GB/T 2975
GB/T 5027 和 7.4 GB/T 5028 和 7.4
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4
OYN 4002-2015
DC01 DC03 DC04 DC05 DC06 DC07
附录 A
(资料性附录)
本技术规范牌号与国内外技术规范牌号的近似对照表
表 A.1
GB/T 5213-2008
EN 10130:2006
JIS G 3141:2011
ASTM A1008M-13
a) 产品名称(钢板或钢带)； b) 本产品技术规范号； c) 牌号； d) 产品规格及尺寸、不平度精度； e) 边缘状态； f) 表面结构； g) 表面质量级别； h) 包装方式； i) 用途； j) 其他。 4.2 如订货合同中未注明尺寸及不平度精度、表面结构、表面质量级别、边缘状态及包装方 式，则本技术规范产品按普通的尺寸及不平度精度、表面结构为麻面、FB 级表面质量的切 边钢带或切边钢板供货，并按供方提供的包装方式包装。
GB/T 5027-2007 金属材料 薄板和薄带塑性应变比(r 值)的测定
GB/T 5028-2008 金属材料 薄板和薄带 拉伸应变硬化指数(n 值)的测定
GB/T 8170-2008 数值修约规则与极限数值的表示和判定
GB/T 20066-2006 钢和铁 化学成分测定用试样的取样和制样方法

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QSG324.2_2011_冷轧低碳钢板及钢带 第2部分欧标牌号.tcs

QSG324.2_2011_冷轧低碳钢板及钢带 第2部分欧标牌号.tcs

(EN 10130:2006,MOD)
2011 - 03 - 08 发布 首钢总公司 发 布
2011 - 03 - 10 实施
Q/SGZGS 324.2—2011
前言
Q/SGZGS 324《冷轧低碳钢板及钢带》分为5个部分： ——第1部分：首钢牌号； ——第2部分：欧标牌号； ——第3部分：德标牌号； ——第4部分：日标牌号； ——第5部分：美标牌号。 本部分为Q/SGZGS 324的第2部分。 本部分按照GB/T 1.1-2009给出的规则起草。 本部分代替Q/SGZGS 324.2-2007《冷轧低碳钢板及钢带 第2部分：欧标（EN）冷轧低碳钢板及钢带》， 与Q/SGZGS 324.2-2007相比，主要技术变化如下： ——修改表面结构光面（B）的平均粗糙度规定； ——订货所需信息增加涂油方式； ——取消标记的规定； ——修改化学成分的规定，取消Alt的规定； ——修改力学性能的规定； ——修改检验和试验，取消检验批重量的规定。 本部分使用重新起草法修改采用EN 10130:2006《冷成型用冷轧低碳扁平钢产品－交货技术条件》。 本部分与EN 10130:2006相比在结构上有较多调整，附录A中列出了本部分与EN 10130:2006的章条 编号对照一览表。 本部分与EN 10130:2006相比存在技术性差异，这些差异涉及的条款已通过在其外侧页边空白位置 的垂直单线（|）进行了标示，附录B中给出了相应技术性差异及其原因的一览表。 本部分由首钢技术研究院归口。 本部分起草单位：首钢技术研究院、北京首钢冷轧薄板有限公司。 本部分主要起草人：唐牧、姚舜、乔建军。 本部分所代替标准的历次版本发布情况为： ——Q/SGZGS 324.2-2007。
DC03
0.10
0.035
0.035
冷轧低碳及涂镀钢板牌号近似对照表中标准一览表

冷轧低碳及涂镀钢板牌号近似对照表中标准一览表

1987
镀锡钢板及镀锡钢板原板
22
德国工业标准
DIN 1623/1
1983
冷变形用冷轧低碳钢带与钢板供货技术条件
已由DIN EN10130－91取代
23
德国工业标准
DIN 1623/2
1986
一般结构用冷轧钢带与钢板供货技术条件
代替DIN 1623/2—61
24
德国工业标准
DIN 17162/1
1977
热镀锌钢板及钢带
已由JIS G3302－98取代
19
日本工业标准
JIS G3313
1990
电镀锌钢板及钢带
已由JIS G3313－98取代
冷轧低碳及涂镀钢板牌号近似对照表中标准一览表（续）
序号
标准
代号
年份
名称
备注
20
日本工业标准
JIS G3312
1994
热镀锌基板的涂层钢板和钢带
21
日本工业标准
JIS G3303
冷轧低碳及涂镀钢板牌号近似对照表中标准一览表（续）
序号
标准
代号
年份
名称
备注
1
宝钢企标
Q/BQB 402
1999
冷连轧薄钢板及钢带
代替Q/BQB402-97
2
宝钢企标
Q/BQB 403
1999
冷连轧低碳钢板及钢带
代替Q/BQB403-97
3
宝钢企标
Q/BQB 410
1999
冷连轧碳素结构钢板及钢带
代替Q/BQB410—94
宝钢企标
Q/BQB 450
1999
电镀锡钢板及钢带
代替Q/BQB450—97
武钢冷轧汽车用钢企业标准汇编.pdf

武钢冷轧汽车用钢企业标准汇编.pdf

目 录基础类标准Q/WG(JS)41-2011《冷轧、硅钢产品包装、标志规定》 (1)Q/WG(LZ)10-2008《冷轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》 (13)Q/WG(LZ)01-2009《连续热浸镀钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》................ .. (21)冷轧产品标准Q/WG(LZ)20-2008《冷成型用冷轧低碳钢板及钢带》 (29)Q/WG(LZ)24-2012《汽车用冷连轧低碳钢板及钢带》 (35)Q/WG(LZ)03-2012《高强度无间隙原子冷连轧钢板及钢带》 (41)Q/WG(LZ)25-2012《高强度烘烤硬化冷连轧钢板及钢带》 (47)Q/WG(LZ)08-2012《高强度低合金冷连轧钢板及钢带》........................................ (53)Q/WG(LZ)27-2012《高强度双相冷连轧钢板及钢带》.............................. .. (59)电镀锌产品标准Q/WG(LZ)26-2012《连续电镀锌钢板和钢带》..................... .. (65)热镀锌产品标准Q/WG(LZ)22-2012《冷成形用低碳钢连续热镀锌钢板和钢带》..................... . (71)Q/WG(LZ)04.1-2012《高强度连续热镀锌钢板及钢带第1部分：高强度无间隙原子钢》 (81)Q/WG(LZ)04.2-2012《高强度连续热镀锌钢板及钢带第2部分：高强度低合金钢》..................... (91)Q/WG(LZ)04.3-2012《高强度连续热镀锌钢板及钢带第3部分：高强度烘烤硬化钢》..................... (101)Q/WG(LZ)04.4-2012《高强度连续热镀锌钢板及钢带第4部分：高强度双相钢》..................... .. (109)冷轧、硅钢产品包装、标志规定1 范围本标准规定了武汉钢铁股份有限公司冷轧、硅钢产品的包装、标志技术条件。

冷喷涂参数对7050_高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响

冷喷涂参数对7050_高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响

表面技术第53卷第5期冷喷涂参数对7050高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响韩晓辉1，姚小春2*，曹金山1，管益辉1，张志坚2，王雁鑫3，雒晓涛3（1.中车青岛四方机车车辆股份有限公司，山东 青岛 266111；2.陕西天元智能再制造股份有限公司，西安 710049；3.西安交通大学，西安 710049）摘要：目的解决热加工技术修复高强铝合金存在的基材易开裂、沉积层易氧化、强度性能下降等问题，针对高速列车7050铝合金轴箱体修复需求，利用高压冷喷涂技术的低温固态沉积特性完成轴箱体同质修复。

方法采用7050铝合金轴箱体样件为基材，在其表面采用高压冷喷涂技术喷涂同质粉末制备出试样，通过SEM、TEM、显微硬度计、球盘摩擦磨损试验机、万能试验机，以及电化学测试等，分别研究喷涂压力、温度对修复层显微组织、硬度、剪切强度、耐蚀耐磨性能的影响规律。

结果修复层组织致密，孔隙率小于0.6%，随着喷涂压力、温度的升高，可进一步降低孔隙率；修复层的平均硬度可达133.1HV0.05，低于基体平均硬度（165.6HV0.05）；耐磨性与基体相当，磨损机理为塑性犁削；修复层与基体的剪切强度达到96 MPa 以上；修复层的腐蚀电位（−0.77 V，vs. SCE）略低于基体（−0.70 V，vs. SCE），修复层与基体无电偶腐蚀倾向。

结论通过高压冷喷涂技术制备了组织致密、结合良好、与基体性能相当的修复层，并采用优化的工艺参数完成了损伤轴箱体的再制造修复，经台架试验证明满足服役工况要求。

关键词：冷喷涂；铝合金；显微组织；剪切强度；耐磨性；耐蚀性中图分类号：TG146.2 文献标志码：A 文章编号：1001-3660(2024)05-0194-11DOI：10.16490/ki.issn.1001-3660.2024.05.020Effect of Cold Spray Parameters on Microstructure and Properties of 7050 High-strength Al Alloy Journal Box Body CoatingHAN Xiaohui1, YAO Xiaochun2*, CAO Jinshan1, GUAN Yihui1,ZHANG Zhijian2, WANG Yanxin3, LUO Xiaotao3(1. CRRC Qingdao Sifang Co., Ltd., Shandong Qingdao 266111, China; 2. Shaanxi Tianyuan Intelligent RemanufacturingCo., Ltd., Xi'an 710049, China; 3. Xi'an Jiaotong University, Xi'an 710049, China)ABSTRACT: The 7050 high-strength Al alloys are easily to be cracked and the repair layers are easily oxidized and have much lower strength than the substrate materials when they are repaired with the thermal processing additive manufacturing technologies. To solve such problem, the work takes 7050 high-strength Al alloy journal box body used in high-speed train as an example and adopt cold spray, a low temperature solid-state material deposition process, to construct the repair layer.The 7050 aluminum alloy journal box body was used as the test material, with a specification of 100 mm×65 mm×10 mm.收稿日期：2023-01-14；修订日期：2023-06-13Received：2023-01-14；Revised：2023-06-13引文格式：韩晓辉, 姚小春, 曹金山, 等. 冷喷涂参数对7050高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响[J]. 表面技术, 2024, 53(5): 194-204.HAN Xiaohui, YAO Xiaochun, CAO Jinshan, et al. Effect of Cold Spray Parameters on Microstructure and Properties of 7050 High-strength Al Alloy Journal Box Body Coating[J]. Surface Technology, 2024, 53(5): 194-204.*通信作者（Corresponding author）第53卷第5期韩晓辉，等：冷喷涂参数对7050高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响·195·Before high-pressure cold spray, the surface of the test material was cleaned with acetone, and then sandblasted with 20 mesh Al2O3. Subsequently, by applying CS1, CS2, CS3 process parameters, the homogeneous powder was sprayed on the surface by high-pressure cold spray technology to prepare the sample. A DWCS-2000 cold spray system (Shaanxi Dewei Automation Equipment Co., Ltd., Xi'an, China) was used for coating deposition and it was equipped with a Laval nozzle with throat diameter of 2 mm, outlet diameter of 5 mm, and divergent section length of 180 mm. During the experiment, N2 was used for both the accelerating gas and powder feeding gas. An electric spark cutting machine was used to cut samples with size 20 mm×20 mm×10 mm, 15 mm×15 mm×10 mm along the trajectory direction of the repair layer, and the cross section was polished. The surface morphology and cross-sectional microstructure of the repair layer were observed by Olympus DSX500 optical microscope and scanning electron microscope (SEM). A fine analysis of the interface structure was conducted by transmission electron microscopy (TEM). The microhardness of the repair layer and substrate was measured by microhardness tester (HVS-1000). The wear resistance of the repair layer and substrate was tested by ball and disc friction and wear testing machine (UMT-2MT). The corrosion resistance of the repair layer and the substrate was performed by electrochemical workstation (CS150H). The shear strength between the repair layer and the substrate was tested by the universal machine (WE-100).Results showed that the repair layer was compact with porosity less than 0.6%. With the increase of spraying pressure and spraying temperature, the porosity could be further reduced. The average hardness of the repair layer could reach 133.1HV0.05, slightly lower than the average hardness of the substrate (165.6HV0.05). The wear resistance of the repair layer was almost comparable with that of the substrate, for both the repair layer and the substrate and plastic ploughing governed the mass loss in wear test. The shear strength of the repair layer with the substrate was as high as 96 MPa. The electrochemical corrosion test indicated that the corrosion potential of the repair layer (−0.77 V, vs. SCE) was only slightly lower than that of the substrate (−0.70 V, vs. SCE), which suggested that galvanic corrosion between the repaired area and the original region could be avoided. The repair layer with dense structure, good adhension and equivalent performance to the substrate was prepared by high-pressure cold spray technology at CS3 process parameter.The remanufactured repair of the damaged journal box body is completed by the CS3 process parameter. The bench test results show that the repair surface of the journal box body is intact, and no peeling and crack of the repair layer is found. The porosity of the repair layer is around 0.05%, meeting the requirements of service conditions.KEY WORDS: cold spray; Al alloys; microstructure; shear strength; wear resistance; corrosion resistance轴箱体是高速列车的重要组件，与排障装置安装臂连接，安装状态如图1a所示，它承载着整车重量，承受着列车运行中的交变载荷。