36-1平台设计计算及条件表

楼梯休息平台计算三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1900 mm; Ly = 3600 mm板厚: h = 110 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2 Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)= 1.200永久荷载分项系数: γG= 1.400可变荷载分项系数: γQ准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 7.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 3.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/自由/简支6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3600 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=110-20=90 mm六、配筋计算(lx/ly=1900/3600=0.528<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0226*(1.200*7.000+1.400*3.500)*3.62= 3.891 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.891×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0403) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.040) = 0.0414) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.041/300 = 147mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 147/(1000*110) = 0.134%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmi n*b*h = 0.200%*1000*110 = 220 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0384*(1.200*7.000+1.400*3.500)*3.62= 6.623 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.623×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0693) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.069) = 0.0714) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.071/300 = 254mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 254/(1000*110) = 0.231%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@180, 实配面积279 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= 0.0226*(7.000+3.500)*3.62 = 3.072 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= 0.0226*(7.000+1.000*3.500)*3.62 = 3.072 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 3.072×106/(0.87*90*251) = 156.310 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110= 55000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 251/55000 = 0.456%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2) = 1.1-0.65*1.78/(0.456%*156.310) = -0.522因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104= 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*90) = 0.279%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho 2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.0×105*251*902/[1.15*0.200+0.2+6*7.143*0.279%/(1+3.5*0.0)] = 7.399×102 kN*m 23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 3.072/(3.072*(2.0-1)+3.072)*7.399×102= 3.700×102 kN*m 24.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk +q qk )*Lo 4/B= 0.00690*(7.000+3.500)*3.64/3.700×102= 32.890mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3600/200=18.000mmfmax=32.890mm>fo=18.000mm，不满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0226*(7.000+3.500)*3.62= 3.072 kN*m=0.72) 光面钢筋,所以取值vi3) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=3.072×106/(0.87*90*251)=156.310N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/55000 = 0.0046因为ρte=0.0046 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*156.310)=0.3607) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.360*156.310/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0764mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0384*(7.000+3.500)*3.62= 5.228 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=5.228×106/(0.87*90*279)=239.338N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=279/55000 = 0.0051因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2) =1.1-0.65*1.780/(0.0100*239.338)=0.6177) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/180=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.617*239.338/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2005mm ≤ 0.30, 满足规范要求挑檐设计1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：1) 几何数据：b b = 240mm ，h b = 200mm ，L = 570mm ，b t = 0mm ，h t = 150mm ， b a = 120mm ，h a = 0mm ，H = 3.000m ，h 0 = 0mm ，h 1 = 0mm ， h 2 = 100mm ，h 3 = 160mm ，t 1 = 0mm ，t 2 = 80mm ，2) 荷载数据(标准值)：b w = 370mm ，g k = 1.00kN/m 2，q k = 1.00kN/m 2，P k = 1.00kN/m ， G r = 0.00kN/m ，3) 材料数据：混凝土强度等级：C30；f c = 14.3N/mm 2。

悬挑卸料平台计算书详解悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施⼯安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施⼯⽊脚⼿架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进⾏。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很⼤，因此必须严格地进⾏设计和验算。

平台⽔平钢梁的悬挑长度 2.50m，插⼊结构锚固长度0.10m，悬挑⽔平钢梁间距(平台宽度)3.00m。

⽔平钢梁插⼊结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采⽤[10号槽钢U⼝⽔平，主梁采⽤[12.6号槽钢U⼝⽔平。

次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载⼒均布荷载2.00kN/m2，最⼤堆放材料荷载2.00kN。

脚⼿板采⽤⽵笆⽚，脚⼿板⾃重荷载取0.06kN/m2。

栏杆采⽤⽵笆⽚，栏杆⾃重荷载取0.15kN/m。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构1.50m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00m。

⼀、次梁的计算次梁选择[10号槽钢U⼝⽔平，间距1.00m，其截⾯特性为⾯积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm截⾯尺⼨ b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算(1)⾯板⾃重标准值：标准值为0.06kN/m2；Q1= 0.06×1.00=0.06kN/m(2)最⼤容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2= 2.00×1.00=2.00kN/m(3)型钢⾃重荷载 Q3=0.10kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2= 1.2×(0.06+0.10)+1.4×2.00 = 2.99kN/m经计算得到，集中荷载计算值P = 1.4×2.00=2.80kN2.内⼒计算内⼒按照集中荷载P与均布荷载q作⽤下的简⽀梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最⼤弯矩M的计算公式为经计算得到，最⼤弯矩计算值M = 2.99×3.002/8+2.80×3.00/4=5.46kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截⾯塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=5.46×106/(1.05×39700.00)=131.06N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满⾜要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×8.5×48.0×235/(3000.0×100.0×235.0)=0.78由于φb⼤于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值⽤φb'查表得到其值为0.699经过计算得到强度σ=5.46×106/(0.699×39700.00)=196.73N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满⾜要求!⼆、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施⼯安全检查标准》作为安全储备不参与内⼒的计算。

型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数卸料平台名称6米卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4.8 平台宽度B(m) 1.5 卸料平台与主体结构连接方式 U 形钢筋 考虑主梁内锚长度 否 主梁间距L 1(m) 1.5 次梁间距s(m)0.9 次梁外伸长度m(m)0 内侧次梁离墙水平距离a(m)0.2外侧钢丝绳离墙水平距离a 1(m)4.7外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h 1(m)5.4 内侧钢丝绳离墙水平距离a 2(m)2.7 内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h 2(m)5.4 计算内侧钢丝绳 否 钢丝绳夹个数 3二、荷载参数型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算计算简图取单位宽度1m进行验算q=1.2×G k1×1+1.4×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m q静=1.2×G k1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/mq活=1.4×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.14kN/mM max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×0.92+0.117×7.14×0.92=0.715kN·m σ=M max/ W=0.715×106/(150×103)=4.764N/mm2<[f]=30N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算承载能力极限状态：q1=(1.2×G k1+1.4×1.3×Q k1)×s+1.2×G k2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.9+1.2×0.098=3.815kN/m p1=1.4×P k=1.4×5=7kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.9+0.098=2.249kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=3.815(1.52/8-02/2)+7×1.5/4=3.698kN.mσ=M max/(γx W X)=3.698×106/(1.05×39.7×103)=88.711N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.249×15004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/1.5)2)+5×15003/(48×206000×198.3×104)=0.364mm<[ν]=L1/250=1500/250=6m m次梁挠度满足要求！3、稳定性验算σ=M max/(φb W X)=3.698×106/(0.911×39.7×103)=102.209N/mm2<[f]=205N/mm2其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/(lh))×(235/f y)=(570×8.50×48.00/(1500×100.00))×(235/205.00)=1.777;由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φb'=1.07-0.282/φb=0.911次梁稳定性满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=3.815×1.5/2=2.861kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.249×1.5/2=1.687kN六、主梁验算钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(G k3+G k4+G k5)=1.2×(0.169+0.150+0.010)=0.395kN/mp1=1.4×P k/2=1.4×5/2=3.5kNR1=2.861kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.169+0.150+0.010=0.329kN/mp2=P k/2=2.5kNR2=1.687kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=10.179kNM max=13.643kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 10.179/(5.400/4.700)=8.859kNσ=M max/(γx W X)+N/A=13.643×106/(1.05×108.300×103)+8.859×103/(21.95×102)=124.015 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=10.644mm<[ν]=a1/250.00=4700.00/250.00=18.800mm主梁挠度满足要求！3、稳定性验算λx=a1/i x=470.000/6.280=74.841N，E x=π2EA /(1.1λx2)=3.14162×206000.000×21.950×102/(1.1×74.8412)=724326.556N 由λx =74.841，查规范(GB50017-2003)中附录C-2得，φx=0.751N/(φx A)+βmx M max/(γx W x(1-0.8N/ N，E x))=8.859×103/(0.751×21.95×102)+1.0×13.643×106/[1.05×108.300×103×(1-0.8×8.859×103/724326.556)]=126.539N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁稳定性满足要求！4、支座反力计算剪力图(kN) R外=10.179kN七、钢丝绳验算花篮螺栓T=R外/sinα=10.179/0.754=13.494kN[Fg]=aF g/K=0.820×161.462/6.000=22.066kN>T外=13.494kN 钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算节点二σ=T/(2A)=13.494×103/[2×3.14×(20/2)2]=21.488 N/mm2 < [f]= 65N/mm2 拉环强度满足要求！九、焊缝验算节点三σf=T/(h e×l w)=13.494×103/(8.000×120.000)=14.057N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。

钢结构平台计算书.docx1、设计:校核:钢结构平台设计说明书太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月名目1．设计资料式32．结构形择33．材料选计34．铺板设计35．加劲肋设梁56．平台计6次梁设主梁设计677．柱设计98.柱间支撑设119.主梁与柱侧的连接设计11钢结构平台设计1.设计资料厂房内装料平台，平面尺寸为X〔平台板开洞7个，开洞尺寸460X460mm,台顶面标高为。

平台上平均布荷载为5kN/m均布荷载设计值qd=X+X5=m，不考虑水平向荷载，设计全钢工作平台。

参考资料：1〕钢结构设计规范2〕建筑结构荷载规范32、〕钢结构设计手册4〕建筑钢结构焊接规范2.结构形式平面布置主次梁，主梁跨度3530mm,次梁跨度2790mm,次梁间距1260mm,铺板下设加劲，间距900mm。

柱间支撑按构造设计，铰接连接；梁柱铰接连接。

确定结构布置方案及结构布置形式如下图 3.材料选择铺板接受5mm厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，E4型焊条，钢材弹5233性模量E=X10N/mm，钢材密度p=10Kg/m，基础混凝土强度等级为C30,fc2mm。

4.铺板设计荷载计算2已知平台均布活荷载标准值q1k5kN/m，5m3、nd厚花纹钢板自重2qDkXX=/m，恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。

2均布荷载标准值qk5kN/m+m=mLU-强度计算，平台板单位宽度最大弯矩花纹钢板b/a=1260/900=v2,取设计值为:Mmax2aqa=XX=•mIWnax6X0.48XwYt2296000KN/m=96N/mmv215N/mm1 ,2X0.005挠度计算52取B=,E=X10N/mm5.38X103X90Q3X2.0«X105X53V1/150=设计满足强度和刚度要求5.加劲肋设计计算尺寸4、：肋板的高度取跨度的1/15~1/12，即取84~105，选用钢板-100X10，钢材为Q235。

建筑施工悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

一、参数信息1.卸料平台参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度：2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)：3.00m。

水平钢梁(主梁)的锚固长度：1.50m。

2.水平支撑梁次梁采用18号槽钢槽口水平，主梁采用18号工字钢，次梁间距0.60m。

3.荷载参数面板材料类别：竹串片脚手板，脚手板自重：0.35kN/m2；栏杆、挡板类别：五层胶合板，，栏杆、挡板脚手板自重：0.30kN/m；容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN；4.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离：5.00m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：0.50m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：5.00m；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

二、次梁的计算次梁选择18号槽钢槽口水平，间距0.60m，其截面特性为面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=152.20cm3,回转半径ix=6.84cm截面尺寸 b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.60=0.21kN/m(2)最大容许均布荷载为1.20kN/m2；Q2 = 2.00×0.60=1.20kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.23kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.21+1.20+0.23) = 1.96kN/m经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN 2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.96×3.002/8+14.00×3.00/4=12.71kN.m3.抗弯强度计算其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] =205.00N/mm2；经过计算得到强度=12.71×106/(1.05×152200.00)=79.52N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算 < [f],满足要求!4.整体稳定性计算其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.5×70.0×235/(3000.0×180.0×235.0)=0.78由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.707经过计算得到强度=12.71×106/(0.707×152200.00)=118.18N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求!三、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书姓名：学号：指导教师：二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +4.000m ，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。

二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。

共设8根柱。

图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。

（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重：2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.3。

均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+=均布荷载设计值：235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯=（3）强度计算花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：m kN a ⋅=⨯⨯==6264.06.015.16100.0q M 22max α2222max max mm 215mm 87006.02.10.626466M M N N t W <=⨯⨯==γγ （4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯1501166161006.26001046.12110.0v 353333<=⨯⨯⨯⨯⨯==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。

2、加劲肋设计与计算图2加劲肋计算简图（1）型号及尺寸选择选用钢板尺寸680⨯—，钢材为Q235。

井道操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数二、荷载设计性)平面图剖面图1剖面图2三、小梁验算材质及类型钢管截面类型Φ26.8×2.2小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125小梁截面惯性矩I(cm4) 12.71单位长度小梁所受荷载面积S= max[l b/(n+1),(B-(n1-1)l b)/2+l b/(n+1)/2]×1=max[1.4/(2+1),(2.05-(2-1)×1.4)/2+ 1.4/(2+1)/2]×1=0.558m2 承载能力极限状态小梁所受荷载：q=1.2×[G c+G j×S/1]+1.4×Q1k×S/1=1.2×[0.04+0.35×0.558/1]+1.4×2×0.5 58/1=1.846kN/m小梁所受集中力设计值：F=1.4F1=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态小梁所受荷载：q'=G c+G j×S/1+Q1k×S/1=0.04+0.35×0.558/1+2×0.558/1=1.352kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图一(kN·m)M max=0.269kN·mσ=M max/W=0.269×106/5260=51.12N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算剪力图一(N/mm2)V=1.511kNτmax=2V max/A=2×1.511×1000/170＝17.775N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算挠度图一(mm)V max=0.337mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！4、支座反力计算有集中荷载作用下：承载能力极限状态R max=2.322kN正常使用极限状态R max'=1.683kN无集中荷载作用下：承载能力极限状态R max=1.489kN正常使用极限状态R max'=1.091kN四、水平钢管验算承载能力极限状态q=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态q'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图一(kN·m) σ=M max/W=0.961×106/5260=182.722N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算挠度图一(mm)νmax＝5.214mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.583kN五、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式: 单扣件扣件抗滑移折减系数k c0.85 扣件抗滑承载力验算：R max＝3.583kN≤R c=k c×8=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单立杆N G1k=(g k+(1+n) ×l a×G c/h/2)×H=(0.135+(1+2)×0.8×0.04/1.5/2)×36=6.012kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单立杆N G2k1=(H/h+1)×B/2×l a×G j/2=(36/1.5+1)×2.05/2×0.8×0.35/2=3.587kN 3、立杆自重标准值N Gk总计单立杆单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=6.012+3.587=9.599kN4、立杆施工活荷载计算N Q1k=B/2×l a×(n zj×Q1k)+F1=2.05/2×0.8×(1×2)+1=2.64kN2、组合风荷载作用下立杆轴向力单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×9.599+0.9×1.4×2.64=14.846kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×2.017×1.5=3.026m长细比λ=l0/i=3.026×103/15.9=190.283≤[λ]=250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.204×2.017×1.5=3.643m长细比λ=l0/i=3.643×103/15.9=229.101由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.162、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆N单=1.2×N Gk+1×1.4×N Q1k=1.2×9.599+1×1.4×2.64=15.215kN σ＝ N/(φA)＝15215.4/(0.16×506)=187.937N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆N单=1.2×N Gk+0.9×1.4×N Q1k=1.2×9.599+0.9×1.4×2.64=14.846kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.007×0.8×1.52/10=0.002kN·m σ=N/(φA)+M w/W=14845.8/(0.16×506)+1587.6/5260=183.674N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算恒载标准值F G=9.599kN，活载标准值F Q=2.64kN八、搁置型钢梁计算将立杆在型钢梁上的位置，以及立杆承受恒载标准值F G和活载标准值F Q等参数代入到搁置主梁模块验算型钢梁！。

丽水36-1气田总体开发方案情况说明1、项目概述为加速东海天然气资源的开发，促进清洁能源在沿海地区的使用，根据2008年9月3日浙江省省长吕祖善与中海油总经理傅成玉关于丽水气田开发的会议精神，油气资源计划在温州登陆上岸。

本工程位于浙江省温州市东南部约150km处的海域，由海上工程和陆上工程两部分组成。

海上工程包括新建1座综合平台(共设9个井槽，包括4口生产井、1口备用井和4个备用井槽)、铺设1条海底油气混输管线连接CEP平台至霓屿岛路上终端、铺设1条海底输气管线连接霓屿岛路上终端至龙湾登陆点。

陆上工程包括新建1座霓屿岛陆上终端，从龙湾登陆点铺设1条陆上输气管道连接至龙湾分输站。

海上工程已由国家海洋局批准，陆上项目现进行选址申报。

本项目立项手续已上报国家发改委，同选址申报一同进行。

2、项目建设的必要性和可行性丽水36-1气田项目的建成：能够完善浙江天然气管网布局，构筑“多气源——环网”的总体格局；该工程天然气产品能够为温州生产和生活提供保证；天然气为清洁能源，是保护环境，实现社会可持续发展的重要资源；天然气是一种节能高效能源，推广使用，对于减少能源消耗，提高能源使用效率，调整和优化能源结构，节约社会成本具有积极意义；天然气是一种经济能源，比使用液化石油气、管道煤气实际支出要经济，能够实现经济效益；有利于下游不同用户的合理利用资源，满足温州市内天然气的需求及化工基地的需要，推动城区现代化步伐，促进开发区和工业园区的区域经济发展；实现天然气和石油化工发展战略有着重要意义。

正对丽水36-1气田项目，已经分别从地形地貌条件、工程地质条件、水温条件、气象条件等自然地理特征条件和区域地质、区域断裂构造、地震条件、不良地质条件、资源影响评价等地质条件进行了全面评价，认为该项目建设条件是可行的。

3、主要经济技术指标丽水36-1气田总体开发方案建设项目静态总投资折合人民币为407,540万元（其中美元为13,129万元，人民币为317,846万元）。

悬挑卸料平台设计计算1.计算参数设定(1)基本参数卸料平台宽度(悬挑长度)4.00m，长度3.00m，楼层高度3.00m；悬挑主梁采用2根I16工字钢，次梁采用[12.6槽钢，间距500mm；外排脚手架总宽度1000mm；施工堆载、活荷载2.00kN/m2；平台上满铺0.38，采用钢丝绳卸荷，吊点宽度为2.00m。

钢材抗拉和抗弯强度设计值f =205.00N/mm2，抗剪设计强度f v=120.00N/mm2，钢材屈服点f y=235N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

(2)荷载标准值1)永久荷载标准值脚手板采用0.38面铺木板，自重标准值:0.38kN/m22)施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载2.00kN/m22.次梁验算次梁采用[12.6槽钢；H=126mm,b=53mm,t=9.0mm,t w=5.5mm,W x=61700mm3,I x=3885000mm4,S=36400mm3，次梁按单跨简支梁计算，跨度L=3.00m(1)荷载计算次梁自重G K1=0.12kN/m；脚手板自重G K2=0.38×0.50=0.19kN/m；施工活荷载Q K=施工堆载、活荷载×次梁间距=2.00×0.50=1.00kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值永久荷载q1=1.2G K=1.2×(0.12+0.19)=0.37kN/m施工活荷载q2=1.4Q K=1.4×1.00=1.40kN/mq=q1+q2=0.37+1.40=1.77kN/m, 集中荷载P=2.50×1.4=3.50kN(2)抗弯强度验算γx=1.05；M max=qL2/8+PL/4=1.77×3.002/8+3.50×3.00/4=4.62kN·m=4620000N·mmσ=M max/γx W=4620000/(1.05×61700)=71.25N/mm2次梁抗弯强度σ=71.25N/mm2＜[f]=205.00N/mm2，满足要求。