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【精品结构设计知识】梁连接处何时处理成铰接问题分析主次梁连接处何时处理成铰接问题分析关于次梁与主梁交接处是否点铰及如何从构造上保证，汇总各处意见并总结如下：１、《PKPM结构软件从入门到精通》：一般讲混凝土梁之间都是刚接，没有严格意义上的铰接。
如果设置为铰接，在构造上应采取相应措施。
如铰接梁定义太多，会导致内力重分布，使内力分配不合理因素加大，计算结果也可能不合理。
除非计算的内力和配筋明显不符合实际情况，可以在ＳＡＴＷＥ特殊构件定义时将其改为铰接。
2、朱炳寅观点：井字梁与框架主梁的交接处是否要定义为铰接，关键要看框架梁对井字梁的约束情况，如果井字梁在支座处如连续梁，即主梁两侧都有，则不宜按铰接计算，反之则应按铰接计算，但设计时应注意实际存在的约束作用，采取必要的构造措施。
3、某结构培训机构①次梁点铰，不影响整体结构②次梁对整体结构刚度贡献很微弱③SATWE对次梁点铰后，并不是忽略了次梁的刚度贡献④控制支座的约束条件，释放掉不利弯矩⑤不要老想成铰接与实际不符，我们应承认，它最初的连接仍然是刚接，我们仅仅是释放掉支座的弯矩约束⑥释放弯矩的实现，是通过降低其抵抗弯矩的能力配筋，但其自身的截面的截面抵抗矩仍会影响弯矩的释放，因此，不能认为点铰处理后，就不对此类边梁进行抗扭构造措施。
4、网上观点：①实际上没有完全的铰接也没有完全的固接，我们所能做的就是使我们的构造措施能满足工程的需要。
我们认为假定梁端为铰接的结构，实际上梁端仍然有一定的弯矩，因此《混凝土规范》9.2.6条对此作出了规定，要求上部配置构造钢筋，就是这个道理。
但是规范规定，构造钢筋截面面积不得小于下部钢筋的1/4，这一点只得商榷，构造钢筋不能太多，多了梁的转动能力受限，就不能看作铰接了。
②我以为电算建模最重要就是要让模型的主要力学模型接近实际构件.次梁设假想铰危险不在次梁,而在主梁,实际结构次梁端未能按模型形成塑性铰有效卸荷,对主梁依然存在的扭距将对主梁不利.次梁以按铰支考虑不会有危险.③钢筋混凝土结构还是尽量不要人为设置铰接。
问：高规附录D中，作用于墙顶的竖向均布荷载设计值，是否可以只考虑竖向荷载组合？因为墙的轴压比计算中为重力荷载代表值作用下的轴向力设计值。
答：不可，应取各种工况（包括竖向荷载、地震作用等）组合的最大墙顶轴力设计值，并根据墙肢的长度，将其等效为墙顶均布荷载。
此处，是墙肢的稳定计算，属于构件抗力计算的内容；而轴压比计算，只是结构构造设计的辅助指标，不是结构计算本身，主要作用是通过轴压比数值的大致划分，确定结构构件的相应构造措施标准。
问《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）中第9.5.1条表9.5.1第三栏对现浇混凝土板也适用吗？若适用，那么《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3-2002)中第4.5.5条对上部结构嵌固部位的地下室顶板180厚，C30，配筋率不宜小于0.25％的规定是否多余？因为按上述规定，其最小配筋率应为0.306％。
答：关于剪力墙和框架柱轴压比计算的相关问题剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析见下表剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析表项目框架柱剪力墙轴压比定义柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；可不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值与墙肢截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；计算公式轴力设计值的取值柱组合的轴压力设计值取地震作用组合的轴力最大值，即 = 在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值，计算中取重力荷载分项系数 =1.2，为重力荷载代表值下，墙肢的轴力。
轴压比真正的轴压比是名义轴压比问：我在算桩基的群桩效应的时候对于桩规中公式5.2.2－5中的参数qck的理解不是很清楚，规范上的解释：承台底1/2承台宽度深度范围内地基土极限阻力标准值，其中地基土极限阻力标准值到底是指什么意思？是不是指承台底地基土的承载力。
还有对于多桩承台下桩的布置形式，是用矩形布置好还是非矩形（如正多边形）布置比较好（比如是七桩，八桩的），是不是采用非矩形的布置形式更利于每根桩平均受力？答： 1、qck指承台底面下，相当于1/2承台宽度的深度范围内地基土的极限承载力标准值。
问：高规的体积配箍率 7.2.16条中fc应该不考虑大于等于C35吧,如C30就按C30取，而6.4.7应该考虑如C30就按C35取fc.是这样的吗?答：对，墙不用考虑而柱应考虑。
问：大题：某18层一般现浇钢筋混凝土框架结构，结构环境类别为一类，抗震等级为二级，框架局部梁柱配筋如题图所示。
梁柱混凝土强度等级均采用C30，钢筋采用HRB335及HRB235。
假定该建筑物建在IV类场地上，其角柱纵筋的配置如图。
试问，下列在柱中配置的纵向钢筋面积，其中（）项最为接近相关规程，规范的要求。
A． 10Φ14 B．10Φ16 C．10Φ18 D．10Φ20杨伟军的解答是：按《抗规》最小配筋率为1.1%(注意IV类的调整)，又由6.3.9.5条角柱地震作用组合产生偏心受拉时,纵筋面积增大25%，故选D.我觉得题中未提偏心受拉,则不考虑，柱截面350X500。
答：我想你说得对，因为角柱在地震作用组合下不一定会产生偏心受拉，应该是条件不全，不过作为一种特殊情况下的思考，对拓展思路还是有益的。
问：砼规10.6.3规定叠合构件正弯矩区段M=M1G+M2G+M2Q，负弯矩区段M=M2G+ M2Q，当预制构件为简支，叠合构件为连续时（假设荷载均为均布荷载)M1G+M2G +M2Q是否应按下式计算：正弯矩区段M1G=q1*L*L/8、M2G=q2*L*L/24、M2Q=q3*L*L/24负弯矩区段 M2G=q2*L*L/12、M2Q=q3*L*L/12为什么负弯矩不考虑M1G的作用答：这是由叠合板的特殊施工工艺和受力特点所决定的，产生M1G的荷载为预制梁、板及叠合板自重，由于特殊的施工工艺决定其重量直接由简支的预制构件（中间无支撑）承担，因此不产生支座负弯矩。
当采用有支撑预制构件时，则应考虑其产生的支座负弯矩。
建议参考我和陈总编写的《建筑结构设计新规范综合应用手册》第146页相关图表，相信对理解规范的规定有益处。
问：我想问一下抗震等级是根据抗震措施确定还是根据抗震构造措施确定的啊？因为同一建筑里有不同的抗震措施和抗震构造措施的，抗震措施和抗震构造措施有什么区别啊？地震作用是用于计算地震力的，是吗？答：1．抗震措施和构造措施的区别，可仔细阅读抗震规范第2.1.9和第2.1.1 0条，相关的解释可看我编写的《图解手册》第43页；2．地震作用是由地震动引起的结构动态作用，包括水平地震作用和竖向地震作用；地震作用计算的内容见抗震规范第5.1~5.3节；3．应该说抗震等级分抗震措施的抗震等级和抗震构造措施的抗震等级两部分（请注意，抗震规范第6.1.2条规定的是“丙类建筑的抗震等级”，正如我在《图解手册》第136页所说的那样，这条规定也是不完整的），对于进行抗震规范第6.2节规定的计算时应按抗震措施的抗震等级确定，对于进行抗震规范第6. 3~6.5节规定的设计时应按抗震构造措施的抗震等级确定。
朱炳寅结构设计经验总结朱炳寅先生是我国著名的结构设计专家，拥有丰富的设计经验。
他在长期的设计实践中总结出了一系列宝贵的经验和技巧，对于从事结构设计工作的人士具有重要的参考价值。
下面我将从几个方面对朱炳寅先生的结构设计经验进行总结。
首先，朱炳寅先生强调了结构设计的综合性。
他认为，结构设计需要考虑到多个方面因素的综合影响，包括力学、材料、施工等各个方面因素。
在设计过程中，他注重对各种因素的综合分析，通过综合考虑各种因素的影响，来制定出最优的结构设计方案。
其次，朱炳寅先生强调了结构设计的合理性和科学性。
他认为，结构设计应该基于科学的原理和准确的计算，而不是凭借个人的主观意识进行设计。
他注重对各种材料和结构的力学性能进行研究和分析，通过科学的方法和手段来制定出合理的结构设计方案。
此外，朱炳寅先生强调了结构设计的创新性。
他认为，结构设计需要不断创新，推动设计科学的发展。
他鼓励工程师们在设计工作中敢于尝试新的理论和方法，寻求更加优化的设计方案。
他自己在实践中也多次提出了一些新颖独特的设计方案，为我国结构设计事业的发展做出了积极的贡献。
另外，朱炳寅先生强调了结构设计的可靠性和安全性。
他认为，结构设计最重要的任务就是确保工程的安全。
他注重对结构的承载力进行准确的计算和评估，并采取相应的措施来提高结构的安全性。
他在设计中始终将工程的安全作为首要考虑因素，注重在设计中预留足够的安全裕度，确保工程的安全运行。
最后，朱炳寅先生还强调了结构设计的可行性。
他认为，结构设计方案不仅要满足安全性和经济性的要求，还要能够在实际施工中得以有效实施。
他注重与施工单位和相关专业人员的沟通和协作，以确保设计方案的可行性。
他在设计过程中重视施工性问题的分析和解决，充分考虑施工工艺和设备的限制，以提供可靠的施工指导。
综上所述，朱炳寅先生在结构设计方面拥有丰富的经验和深厚的理论基础。
他的结构设计经验总结为我们提供了宝贵的参考和借鉴。
他注重结构设计的综合性、合理性、科学性、创新性、可靠性和可行性，这些都是我们从事结构设计工作时需要注意的重要因素。
关于地下室结构构件的裂缝验算问题(2007-07-07 20:01:43)转载分类：第三部分：网上问答近来常有网友问起地下室结构构件的裂缝验算问题，现综合回答如下：1、有资料提出：地下室结构构件可以按塑性计算方法计算，且可以不验算裂缝宽度。
我认为不妥，此做法也许在特定的条件（如地下水位很低或没有地下水的情况）下是可行的，但并不代表可以无条件推广，其做法不符合规范的要求，还有待在实践中加以检验。
2、建议：目前情况下，应验算地下室构件的裂缝宽度，可采用下列方法：1）地下室构件可适当考虑塑性内力重分布（调幅数值应适当减小，如控制在0.9左右等）；2）在构件的承载能力极限状态计算和正常使用极限状态计算中，均采用构件支座边缘（注意：此处的边缘与考虑刚域不同）的内力值计算；3）在确定地下室构件的混凝土环境类别时，应恰当考虑地下室外防水对混凝土环境类别的影响，当对地下室侧墙及顶板提出外防水的可更换要求后，原则上可考虑外防水的有利影响（基础底板因外防水破坏情况较少，可直接考虑）。
4）上述观点，我在各次规范应用讲座中均有详细分析。
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∙朱总您好!《抗规》第13.3.4条第"2"款规定砌体填充墙实心块体强度等级不宜低于MU2.5,空心块体强度等级不宜低于MU3.5;而《高砼规》6.1.5条第"1"款规定:当采用砖及混凝土砌块时,块体的强度等级不应低于MU5;采用轻质砌块时,砌块的强度等级不应低于MU2.5。
针对以上规定有几个问题向您请教：1.《高砼规》中提到的“砖”是指“实心砖”吗？2.《高砼规》中提到的“轻质砌块”包括大孔空心砖（每立米容重11~12KN）吗？3.觉得两本规范表述的意思正相反。
博主回复：2012-04-21 22:24:26可按抗规设计。
∙朱老师，一层全地下地车库柱距8100*810，基础底板采用700厚筏板，地下室顶采用500*1100的主梁，350*800井字梁，板采用250厚的现浇板。
车库外围墙的计算模型是上端铰支、下端固结，还是按两端固结算（本车库上面的刚度并不比底下的刚度小很多）？博主回复：2011-10-26 18:48:43应根据工程情况确定，可上简支下固定。
∙朱总解释：高规3.5.2第二条对结构底部嵌固层，本层与相邻上层的侧向刚度比不宜小于1.5。
指的是嵌固层与其上一层的比值（若地下室顶面嵌固，则就是一层与二层的比值）。
按照上面解释如果一层与二层的刚度比是1.5，那么按照抗规6.1.14，地下一层与二层的刚度比就不宜小于3了。
在8度区，由于剪力墙布置较多，这样的刚度比难以满足。
还望朱总给以解疑，谢谢。
博主回复：2011-11-30 12:27:05刚度比的计算方法不同，哪能这样简单比较呢∙朱老师，您好！请教：剪力墙结构，设防烈度8度，无地下室，12层，如果一层地面无楼板而做刚性地面，刚性地面可以作为剪力墙的侧向支点吗？博主回复：2011-12-29 16:18:09分不同情况，包络设计。
可参考我的问答书对柱子的处理办法。
∙朱总您好！有个问题问下您，抗规6.4.5条中的第1条说，“对于抗震墙结构，底层墙肢地截面的轴压比不大于表6.4.5-1规定的轴压比，可设置结构边缘构件”，这里说的底层指的是底部加强区还是结构最底那一层啊？？？博主回复：2011-12-30 17:34:25紧邻结构嵌固端的上一楼层，一般为地上一层。
问：《高规》规定只有质量和刚度明显不对称、不均匀的结构，才考虑双向地震作用。
那么，如何确定刚度明显不对称、不均匀？说法一：在非偶然偏心作用下，结构位移比＞1.2，或在偶然偏心作用下，A级高度建筑结构位移比＞1.4，B级高度建筑结构位移比＞1.3，需要考虑双向地震作用。
来源：2005年7月18～20日在京举办了首次“PKPM结构设计软件在应用中的问题解析”讲座。
说法二：验算结构位移比时,总是要考虑偶然偏心；结构构件设计时，分下列两种情况处理:1) 如果位移比超过1.2，则考虑双向地震，不考虑偶然偏心；2) 如果位移比小于1.2，则不考虑双向地震，考虑偶然偏心。
来源：《PKPM 新规范计算软件 TAT、SATWE、PMSAP应用指南》-黄吉锋。
说法三：一般而言，可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断，若该值超过扭转位移比下限1.2较多(比如A级高度高层建筑大于1.4，B级高度或复杂高层建筑等大于1.3)，则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，此时，判断楼层内扭转位移比值时，可不考虑质量偶然偏心的影响。
来源：《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)若干问题解说》--黄小坤。
说法一和说法三比较接近，而说法二和其他两种差别较大，要严格的多，哪一种说法是正确的？答：通过楼层位移比来判别结构的对称性和均匀性，是较为合理的量化手段，具体量值应根据工程经验结合工程的具体情况确定，即：工程重要或复杂时，可适当从严，反之可适当放松。
我认为说法二比较合理，在结构扭转影响比较大时，应考虑双向地震，反之应考虑偶然偏心。
问：桩－筏（承台）基础中，规范并未给出筏板（承台）刚度的确定方法。
在考虑筏板（承台）为近似刚性的时候，板厚如何确定？对于剪力墙结构墙下布桩时，筏板或条形承台的配筋如何确定，仅按构造配筋是否合适？答：1．对桩筏基础有条件时应采用弹性地基梁板法计算，当采用地基反力直线分布假定进行近似计算时，对桩筏基础的筏板截面要求可按规范对筏板的要求确定。
问：人防规范的理解问题:甲类防空地下室按道理应是囊括了乙类工程，即甲类地下室的出入口设计应能同时满足乙类的各项规定。
但看规范第 3.3.2-2条及第3.3.2-1条，乙类工程(常6级)不设室外出入口的条件之一是主要出入口与其中一个次要出入口的楼梯结构均应按主要出入口的要求设计，而甲类防空地下室核6级、核6B级则无此项要求。
则当某甲类防空地下室为常6级、核6级设防且需将室内出入口当作室外出入口时，我们是否需要将该防护单元内的两个出入口的楼梯结构都按人防规范第4.7.10条考虑常规武器爆炸荷载？？?答：应该考虑。
问：1、剪力墙设置在楼层处的暗梁到底需要否? 陈青来在《03G101-1》的解释中说其作用是防止剪力墙竖向裂缝的开展和延伸；在黄小坤的高规疑难解说中说可以不设置。
在具体操作中，设计人员间也存在争议。
若需要设置暗梁，理由是什么？具体怎么配筋?2、对截面高宽比H/B<3的是柱， H/B在4～5的算异型柱，但对3～4范围内的如何考虑的怎么算?3、若高位转换，剪力墙的底部加强区和上部的等级有可能相差2个级别，这时上下的配筋会悬殊。
底部加强区满足规范的体积配箍率和纵筋会很大，比如我现在做的就是底部是2级，上部是4级，底部好多都是水平及竖向分布筋14@ 100 ，箍筋12@100。
而上部水平及竖向分布筋只有8@150，箍筋8@200。
这样就类似一个不是很连续的剪力墙——配筋太悬殊了，就好像没有一个过渡的，这样是否存在问题？怎么解决？4、8度区，对于中震时地震的影响系数取0.46，这对于多遇地震大概是3倍——请问这个3倍是从那里来的？是否可以理解为中震的加速度与小震的加速度的比值？比如7度0.1g，中震加速度就是100cm/s^2,小震35，100/35＝2. 85，小震时水平地震系数最大值0.08，那么中震就是0.08*2.85＝0.23 又比如罕遇地震加速度，7度0.1g时是225，225/35（小震）＝6.43，将0.08x6.43＝0.51，约等于0.5，就是罕遇地震的水平地震影响系数最大值了。
