柔性直流输电的系统实验
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第31卷第9期 2008年9月合肥工业大学学报(自然科学版)JO U RN AL O F H EFEI U N IV ERSIT Y OF T ECH N OL O GYVol.31No.9 Sept.2008收稿日期:2007 09 17基金项目:安徽省自然科学基金资助项目(070412062)作者简介:刘 淳(1982-),男,安徽合肥人,合肥工业大学硕士生;张 兴(1963-),男,上海市人,合肥工业大学教授,博士生导师.柔性直流输电的系统实验刘 淳, 张 兴, 谢 震(合肥工业大学电气与自动化工程学院,安徽合肥 230009)摘 要:通过分析dq 0坐标系下电压源换流器(V SC)模型,获知基于V SC 的柔性直流输电系统(Flexible HV DC)可以通过对d 轴电流分量和q 轴电流分量的解耦控制,获得有功功率和无功功率的独立控制;并基于此设计了柔性直流输电系统换流站的控制器,利用电网电压的前馈控制获得了对功率传输的灵活、准确调节;实验结果表明了方案的正确性,整个系统具有良好的动静态特性。
关键词:电压源换流器;柔性直流输电;功率传输;前馈控制中图分类号:T M 721 1 文献标识码:A 文章编号:1003 5060(2008)09 1347 05Experimental research on the flexible HVDC systemLIU Chun, ZH ANG Xing, XIE Zhen(School of E lectric E ngineering an d Automation,H efei U nivers ity of T echnology,Hefei 230009,Chin a)Abstract:Through the analysis of v oltage source converter(V SC)equations in the dq 0co ordinate sys tem,it is learned that the activ e pow er and reactive pow er in the flexible H VDC system can be inde pendently controlled by the d ax is cur rent component and the q axis current com po nent.The co ntro l lers o f tw o VSCs are designed,and through the feedforw ard co ntro l,accurate r eg ulation of pow er tr ansfer is achieved.T he ex perimental results hav e validated the contro l scheme.T he sy stem has goo d char acters in both steady state and dynamic state.Key words:voltage source converter(VSC);flexible H VDC;po w er transfer;feedforw ard co ntro l 随着电力电子技术的发展,基于VSC 的直流输电技术已被ABB 公司应用于北美、欧洲的多项电力工程中[1-2],其高度的经济性、灵活性、可控性以及相对交流输电的巨大优势,已引起我国相关电力工作者的注意。
目前国内对柔性直流输电技术的研究处于起步阶段,其中浙江大学建立了较为完善的系统仿真模型[3-4],为柔性直流输电系统的实现奠定了一定的理论基础,但系统控制策略基于间接电流控制,系统的动态响应速度慢,不适合工程实现。
本文通过分析柔性直流输电系统的稳态运行特性,从工程应用角度设计出了完整的基于dq 0坐标系的稳态控制器,其主要特点如下:(1)通过对d 轴电流和q 轴的解耦控制实现了有功功率和无功功率的解耦控制,实现了灵活调节功率流和单位功率因素控制。
(2)基于电网电压的前馈控制,在使系统获得快速功率响应的同时,提高了系统运行的稳定性。
在此基础上,设计制造了柔性直流输电原理样机,实验结果表明了理论分析的正确性。
1 柔性直流输电系统工作原理柔性直流输电系统基本结构为一对通过直流母线连接的背靠背电压源换流器(V SC)。
图1所示为典型的2电平VSC 结构。
系统运行时,VSC 与交流侧交换有功功率和无功功率,而直流母线上仅传递有功功率。
图1 2电平VS C 结构VSC 换流站交流侧矢量关系如图2所示。
当以电网电动势E 为参考时,通过控制交流电压矢量V 即可实现换流站的4象限运行。
若假设不变,在这种情况下,换流站交流电压矢量I 端点运行轨迹构成了一个以交流电感电压V L 为半径的圆。
而当电压矢量V 端点运行于不同的圆轨迹点时,换流站就可以表现出不同的功率特性[5]。
实际系统运行中,为了保证直流侧稳定,一端换流站必须采用定直流电压控制方式,而只需控制另一端换流站的交流电压矢量就可以控制整个系统的功率流向,假定控制AC 2端VSC 的交流电压矢量,由此可得:当V L 端点在矢量圆上的不同段运行,可表现为不同的系统运行特性,实现完全自由的功率传输。
图2 换流站交流侧稳态矢量关系很明显,要实现柔性直流输电系统的电能灵活传输,关键在于定功率控制侧VSC 的网侧电流的控制。
2 柔性直流输电数学模型交流侧三相微分方程的矢量形式为d i dq 0d t =u sabc L -u cabc L -Ri abcL(1)对(1)式进行PARK 变化,可得d i dq0d t =u sdq0L -Ri dq0L -u cdq 0L -C (d (C -1)d t)i dq0(2)其中,C 为PARK 变换矩阵。
而对于直流侧,则有i L -i dc =Cd u dcd t(3)假设稳态情况下三相对称运行,并令交流侧A 相电压初相角为0,即u sq = u SQ ,u sq =0并令 L 为基波电抗X ,换流站和变压器等效阻抗为R,则(2)式可以简化为u cq =Ri q +u sq -X i d u cd =Ri d +X i q(4)对于直流输电系统来说,最关心的是换流站吸收或输出的有功功率和无功功率,其中有功功率P 为P =[i a i b i c ]u cau cb u cc=[i d i q i 0](C -1)T C -1u cdu cqu c0(5)于是可以得到P =32(u cd i d +u cq i q )=32[u sq i q +R (i d 2+i q 2)](6)同理可得稳态的无功功率为Q =32(u sd i q -u sq i d )=-32u sq i d(7) 在柔性直流输电系统中,(6)、(7)式具有比较明确的物理意义,如果系统侧为大电网,u sd 为定值,系统传输的功率远大于换流站和变压器的损耗R(i 2d +i 2q ),系统损耗可以忽略。
由上述分析可以看出,换流站的有功功率和无功功率分别只与d 轴电流和q 轴电流成正比,此模型的有功和无功是完全解耦的,通过控制d 轴电流和q 轴电流就可以直接控制换流站发送或者输出的有功功率,这也是设计柔性直流输电定有功功率和定无功功率控制器的理论基础。
综合上文,可以得到系统控制结构如图3所示。
VSC1换流站采取定直流电压控制方式和定无功功率控制方式。
VSC2换流站采取定有功功率和定无功功率控制方式。
3 柔性直流输电实验系统设计为保证系统具有良好的稳定性和快速准确的功率响应特性,控制系统在定直流电压VSC 端采用基于电流内环和直流电压外环的双环结构设1348合肥工业大学学报(自然科学版)第31卷计。
定有功功率和定无功功率V SC 端采用基于电网电压前馈的直接功率控制方式。
图3 柔性直流输电控制结构3 1 定有功功率和定无功功率控制器设计定有功功率控制器和定无功功率控制器的设计目的,在于实现有功功率和无功功率的完全独立控制和对功率给定值快速、准确的跟踪,满足能量传输需求。
由(6)、(7)式所示,有功功率和无功功率与d 轴电流和q 轴电流成正比关系,所以在dq 坐标系下实现电流的解耦控制,就同样可以实现有功功率和无功功率的解耦控制;同时由(6)、(7)式可以知道,引入电网电压d 轴分量作为前馈量即可实现电流环电流指令对功率给定的准确跟踪。
当电流调节器采取PI 调节器时,V d 、V q 的控制方程如下:v q =-(K iP +K iI s)(i q *-i q )- L i d +e q v d =-(K iP +K iIs)(i d *-i d )+ L i q +e d(8)结合前馈量电网电压d 轴分量并忽略系统损耗,可以得到定有功功率和定无功功率的控制模型如图3中的V SC2端控制结构。
目前相关文章在仿真定有功功率和定无功功率控制方式时给出的是双环结构[6,7],即引入有功功率和无功功率的反馈,然后在其后级加入一个PI 调节器,最终给出电流内环指令。
但是在电压初始相位角定位准确的前提下,电网电压的有功分量对电流内环不构成扰动,外环在此作用并不明显。
最终可以得到如图4所示的功率控制结构图,其中T s 为电流内环采样周期(即亦为PWM 开关周期);K PWM 为桥路等效增益,取值为直流侧电压的一半;R 和L 为交流侧等效电阻和电感,R 的取值为 L 的0 2倍。
图4 定有功功率控制策略结构为了实现对功率给定值快速、准确的跟踪,应使电流内环具有足够的快速性。
为此,可将电流内环控制系统校正为典型I 型系统[8],当考虑功率控制需要较快的跟随性能,可按典型 型系统设计该调节器,只需要以PI 调节器的零点抵消电流控制对象传递函数的极点就可,校正后,可得到控制系统的开环传递函数为W o i (s)=2K i p K PWM ( i s +1)3u sq R i s(1 5T s s +1)(1+(L /R)s)(9)其中, i =K i P /K i I 。
在本实验系统中,开关频率为f s =10kH z,而输出频率为50H z 。
一方面,为了克服谐波。
电流内环频带 i 应远低于PWM 开关频率f s ,通常 i <f s /5=2kH z ;另一方面,为了实现对功率指令的跟踪,电流内环频带应远高于输出频率f 0,通常 i >10f 0=500H z 。
综上,可使电流内环系统的自然谐振频率 n i 在1kH z 左右调整。
另外为保证对功率给定跟踪的快速性,设计动态特性指标如下:调整时间t s <2ms ,最大超调量!i <10%,上升时间t r <0 3ms 。