1025t／h锅炉定排接管座断裂原因分析
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［ 编辑 利 文］
气 源压力低 制动 时间延长
提高气源压力
囝 设 备 管 理 与 维 偿２ ０ １ ４ Ｎ ｏ ４
缝 塑 蝰 墼 ： ． ．
计算参 数 Ｐ ＝ ２ ０ ． ０ ６ Ｍ Ｐ ａ ， ｔ ＝ ３ ６ ４℃， 管道规 格 ｑ ０ １ ３ ３ Ｉ ｎ ｏ， ｔ 材料
４块三角形加强筋 （ ６ ＝ ８ｍｍ， ２ ０ ０ｍ ｍ￣ １ ０ ０ｍｍ，材料 Ｑ ２ ３ ５ ） ， 如
图 １ 所示 。
２ Ｏ号钢。 根据《 火力发电厂汽水管道设计技 术规定 》 进行壁厚计
算． 壁厚计算公式见式（ １ ｏ
ｓ ＋ ｃ 【 １ ）
式中
Ｊ ｓ ＿一 支管最小壁厚 ， ｍｍ Ｄ 广 ＿ ＿管子外径 ， 取公称外径 ， ｍｍ， 本例取 １ ３ ３ ｍｍ
ｌ ， ——温度 对计 算管子壁厚公式 的修 正系数 ，对 于铁素 体钢 ， ４ ８ ２℃及 以下时 Ｙ ＝ ０ ． ４
矿一 许用应力修正 系数 ， 对 于无缝钢管 ｒ ／ ＝ ｌ
ｒ 厂 一
接 近开关位 置变 动电磁 阀提 前或 变更接近开关位置 延迟动作
摩擦 片磨损或打滑制动时 间延长 更换摩擦片或减小摩擦片间隙
制动器气囊 或进气管路 漏气造 成 更换气囊处理漏气
制 动 时间 延 长
四、 结语
在 日常工作中加强对冷 剪离合器 、 制动器 的预防性维修 ， 及 时更换磨损件 ， 定期检查 ， 可有效减少离合器 、 制动器故 障。 在发 生故 障时准确判 断原 因 ， 迅 速处理 ， 减少停机 时间 ， 提 高剪切效 率， 以确保 棒材 生产线 的连续生产 。
摩擦 片发热是冷剪离合器 、 制动器常见故障 ， 发热会造成摩
擦 片快速磨损 ， 降低使用寿命 ， 并带来安全 隐患 。摩擦片发热一 般是摩擦 片打滑造成的 ， 故 障原 因及处理措施见表 ３ 。 表 ３ 摩擦片发热原因及处理措 施
原 因 处 理 措 施
电磁阀与电控管路 ；在剪切结束 时抱死 ，是离合器未松开造成
摩擦片磨 损打滑
更换摩擦 片减小摩擦片 间隙
进 气管 路漏气 或气 源压 力低 摩 处理漏气 提高气 源压力
擦 力矩 不 足 异 物 进 入 清理 异 物
表 ２ 剪体不回位原因及处理措施
原 因 处理措施
摩擦片间隙过小加剧磨 损
增加摩擦 片间隙
摩擦片与壳体 、 齿轮轴套 配间 增 大配合 间隙 隙过小 复位困难
锅炉 事故放水
Ｔ Ｋ ２ ２ ３ ． １ ３
况下的要 求， 管道支 吊架安装不合理 ， 定期排污扩 容器的焊接 强度 不符合要求 ， 给 出具体处理方案和建议。
关键 词 定期排污
文献标识码 Ｂ 中 图分 类 号
前 言
一
、
流量 １ １ ５ ４ ． ８ ９ ｔ ／ ｈ ， 因汽包水位高 ， 运行人员打开汽包事故放水 门 放水 ， 放水过程 中， 定期排污扩容器管道接管座处爆管 。 ２ ． 损坏情况 （ １ ） 汽包事故放水至定期 排污扩容器管从 接管座法兰后 断 裂， 其支架及管道均产生严重扭曲和变形 。 （ ２ ） 汽机辅汽疏水母 管疏水管至定期排 污扩容器进 口联 箱 管道断裂 ， 并扭 曲变形严重。
的， 需检查离合器 电磁 阀与 电控管路 。 ３ ． 剪切 完成后剪体 回不到初始位置
剪切完成后 ， 剪体应停在最高位置 ， 以便下次剪切时产生较
大的惯性 及减 少离合器摩擦 片的磨损 ，若剪切后剪体 回不到最 高位置 ， 会 给更换剪刃造成较大麻烦 。 造成这种情况 的原 因及处
理措施见表 ２ 。
１ ０ ２ ５ ｔ ／ ｈ锅炉定排接管座 断裂原 因分析
郝 云冯 胡玲玲 ｚ
（ １ ． 湖北省电力建设 第二 工程公 司 武汉 ２ ． 中南电力设计 院 武汉 ）
摘要
４ ￣ ３ ０ ０ 机组 ４号锅 炉汽 包事故放 水管与定期排 污扩容 器连接管座管道断裂事故 ，原 因包括管道结构 不满足极端运行 工
３ ． 原 因 分 析
电站锅炉在运行 中受到锅炉负荷 、 给水量 、 给水温度多种 因 素影 响 ， 汽包 水位难免产生波 动。对于 １ ０ ２ ５ ｔ ／ ｈ大型锅炉 ， 更要
保证其汽包水位在正常范 围内，以避免满水事故 或泡 沫共腾现
象的发生 。因此 ， 电站锅炉汽包 一般设置有事故放水管 ， 当出现 汽包满水事故或泡沫共腾时 ， 紧急排放汽包 内存水 ， 迅速稳定水 位。 在打开事故放水门后 ， 大量饱和蒸汽通过放水 管进入定期排
放水 管规格 为 ｑ ｂ １ ３ ３ ｍ ｍ￣ １ ０ ｍ ｍ， 材料 ２ ０ Ｇ， 定期 排污扩容器 接 管座处 管道规格为 ４１ ３ ３ ａｍ ｒ ￣ ６ ｍ ｍ， 材料为 ２ ０号钢 ， 定期排 污 扩容器壁厚 １ ４ ｍｍ， 材料 ２ ０号钢 ， 设计压力 １ ＭＰ ａ 。对定期排污 扩容器接管座处管道壁厚校核。
污扩容器扩容 降压后 ， 蒸汽 由定排扩 容器顶部排汽管排人大气 ，
水则从定排扩容器底部排污管排入地沟 ，定期排污扩 容器 的作
用是 降低 噪声 和保 证 安 全 。
（ １ ） 定期排污扩容器 接管座处管道结 构满足不 了极端运 行
工况下的要求 。 汽包设计压力 ２ ０ ． ０ ６ ＭＰ ａ ， 工作温度 ３ ６ ４ ℃， 事故
４ ． 摩 擦 片 发 热
二、 断管前工况 １ ． 断管位置 接管座断裂发 生在汽包放水 与定期排污扩容器的接管座连
接处 。断 管 前 ， 机组负荷 ３ ２ ０ ＭＷ ， 主蒸汽压力 １ ８ ． ２ Ｍ Ｐ ａ ， 主 蒸 汽
惯量 ， 使得飞轮停 止转动。在抱死的情况下 ， 离合器 、 制动器的摩 擦片会急剧磨损并产生大量的热 ， 对设备造成较 为严重的伤害。 在剪切开始时抱死 ， 是制动器未动作 造成的 ， 需检查制动器
气 源压力低 制动 时间延长
提高气源压力
囝 设 备 管 理 与 维 偿２ ０ １ ４ Ｎ ｏ ４
缝 塑 蝰 墼 ： ． ．
计算参 数 Ｐ ＝ ２ ０ ． ０ ６ Ｍ Ｐ ａ ， ｔ ＝ ３ ６ ４℃， 管道规 格 ｑ ０ １ ３ ３ Ｉ ｎ ｏ， ｔ 材料
４块三角形加强筋 （ ６ ＝ ８ｍｍ， ２ ０ ０ｍ ｍ￣ １ ０ ０ｍｍ，材料 Ｑ ２ ３ ５ ） ， 如
图 １ 所示 。
２ Ｏ号钢。 根据《 火力发电厂汽水管道设计技 术规定 》 进行壁厚计
算． 壁厚计算公式见式（ １ ｏ
ｓ ＋ ｃ 【 １ ）
式中
Ｊ ｓ ＿一 支管最小壁厚 ， ｍｍ Ｄ 广 ＿ ＿管子外径 ， 取公称外径 ， ｍｍ， 本例取 １ ３ ３ ｍｍ
ｌ ， ——温度 对计 算管子壁厚公式 的修 正系数 ，对 于铁素 体钢 ， ４ ８ ２℃及 以下时 Ｙ ＝ ０ ． ４
矿一 许用应力修正 系数 ， 对 于无缝钢管 ｒ ／ ＝ ｌ
ｒ 厂 一
接 近开关位 置变 动电磁 阀提 前或 变更接近开关位置 延迟动作
摩擦 片磨损或打滑制动时 间延长 更换摩擦片或减小摩擦片间隙
制动器气囊 或进气管路 漏气造 成 更换气囊处理漏气
制 动 时间 延 长
四、 结语
在 日常工作中加强对冷 剪离合器 、 制动器 的预防性维修 ， 及 时更换磨损件 ， 定期检查 ， 可有效减少离合器 、 制动器故 障。 在发 生故 障时准确判 断原 因 ， 迅 速处理 ， 减少停机 时间 ， 提 高剪切效 率， 以确保 棒材 生产线 的连续生产 。
摩擦 片发热是冷剪离合器 、 制动器常见故障 ， 发热会造成摩
擦 片快速磨损 ， 降低使用寿命 ， 并带来安全 隐患 。摩擦片发热一 般是摩擦 片打滑造成的 ， 故 障原 因及处理措施见表 ３ 。 表 ３ 摩擦片发热原因及处理措 施
原 因 处 理 措 施
电磁阀与电控管路 ；在剪切结束 时抱死 ，是离合器未松开造成
摩擦片磨 损打滑
更换摩擦 片减小摩擦片 间隙
进 气管 路漏气 或气 源压 力低 摩 处理漏气 提高气 源压力
擦 力矩 不 足 异 物 进 入 清理 异 物
表 ２ 剪体不回位原因及处理措施
原 因 处理措施
摩擦片间隙过小加剧磨 损
增加摩擦 片间隙
摩擦片与壳体 、 齿轮轴套 配间 增 大配合 间隙 隙过小 复位困难
锅炉 事故放水
Ｔ Ｋ ２ ２ ３ ． １ ３
况下的要 求， 管道支 吊架安装不合理 ， 定期排污扩 容器的焊接 强度 不符合要求 ， 给 出具体处理方案和建议。
关键 词 定期排污
文献标识码 Ｂ 中 图分 类 号
前 言
一
、
流量 １ １ ５ ４ ． ８ ９ ｔ ／ ｈ ， 因汽包水位高 ， 运行人员打开汽包事故放水 门 放水 ， 放水过程 中， 定期排污扩容器管道接管座处爆管 。 ２ ． 损坏情况 （ １ ） 汽包事故放水至定期 排污扩容器管从 接管座法兰后 断 裂， 其支架及管道均产生严重扭曲和变形 。 （ ２ ） 汽机辅汽疏水母 管疏水管至定期排 污扩容器进 口联 箱 管道断裂 ， 并扭 曲变形严重。
的， 需检查离合器 电磁 阀与 电控管路 。 ３ ． 剪切 完成后剪体 回不到初始位置
剪切完成后 ， 剪体应停在最高位置 ， 以便下次剪切时产生较
大的惯性 及减 少离合器摩擦 片的磨损 ，若剪切后剪体 回不到最 高位置 ， 会 给更换剪刃造成较大麻烦 。 造成这种情况 的原 因及处
理措施见表 ２ 。
１ ０ ２ ５ ｔ ／ ｈ锅炉定排接管座 断裂原 因分析
郝 云冯 胡玲玲 ｚ
（ １ ． 湖北省电力建设 第二 工程公 司 武汉 ２ ． 中南电力设计 院 武汉 ）
摘要
４ ￣ ３ ０ ０ 机组 ４号锅 炉汽 包事故放 水管与定期排 污扩容 器连接管座管道断裂事故 ，原 因包括管道结构 不满足极端运行 工
３ ． 原 因 分 析
电站锅炉在运行 中受到锅炉负荷 、 给水量 、 给水温度多种 因 素影 响 ， 汽包 水位难免产生波 动。对于 １ ０ ２ ５ ｔ ／ ｈ大型锅炉 ， 更要
保证其汽包水位在正常范 围内，以避免满水事故 或泡 沫共腾现
象的发生 。因此 ， 电站锅炉汽包 一般设置有事故放水管 ， 当出现 汽包满水事故或泡沫共腾时 ， 紧急排放汽包 内存水 ， 迅速稳定水 位。 在打开事故放水门后 ， 大量饱和蒸汽通过放水 管进入定期排
放水 管规格 为 ｑ ｂ １ ３ ３ ｍ ｍ￣ １ ０ ｍ ｍ， 材料 ２ ０ Ｇ， 定期 排污扩容器 接 管座处 管道规格为 ４１ ３ ３ ａｍ ｒ ￣ ６ ｍ ｍ， 材料为 ２ ０号钢 ， 定期排 污 扩容器壁厚 １ ４ ｍｍ， 材料 ２ ０号钢 ， 设计压力 １ ＭＰ ａ 。对定期排污 扩容器接管座处管道壁厚校核。
污扩容器扩容 降压后 ， 蒸汽 由定排扩 容器顶部排汽管排人大气 ，
水则从定排扩容器底部排污管排入地沟 ，定期排污扩 容器 的作
用是 降低 噪声 和保 证 安 全 。
（ １ ） 定期排污扩容器 接管座处管道结 构满足不 了极端运 行
工况下的要求 。 汽包设计压力 ２ ０ ． ０ ６ ＭＰ ａ ， 工作温度 ３ ６ ４ ℃， 事故
４ ． 摩 擦 片 发 热
二、 断管前工况 １ ． 断管位置 接管座断裂发 生在汽包放水 与定期排污扩容器的接管座连
接处 。断 管 前 ， 机组负荷 ３ ２ ０ ＭＷ ， 主蒸汽压力 １ ８ ． ２ Ｍ Ｐ ａ ， 主 蒸 汽
惯量 ， 使得飞轮停 止转动。在抱死的情况下 ， 离合器 、 制动器的摩 擦片会急剧磨损并产生大量的热 ， 对设备造成较 为严重的伤害。 在剪切开始时抱死 ， 是制动器未动作 造成的 ， 需检查制动器
