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连续箱梁满堂支架计算书

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总干渠京广II线铁路桥工程计算书一、工程概况该桥为南水北调黄河南段（沙河南至黄河南潮河段），处于京广线小李庄车站与谢庄车站区间，为京广线改线配套养护通道公路桥。

该桥位于改建京广(II)段上行线西侧10m，与渠道交叉桩号为SH(3)117+270.8，道路里程N(S)K0+000，斜交角度36度。

桥位处京广铁路为双线，线间距4.6m，为无缝线路直线段。

京广铁路跨越总干渠采用2×24.7+32.7+2×24.7m梁跨越，本桥与其对孔设臵。

设计养护桥的标高系统与京广线改线标高体系一致。

设计养护桥的中心里程为N(S)K0+000，桥梁起点为NK0+69.08，桥梁终点为SK0+69.08。

孔跨布臵：该桥为京广II线改线铁路桥的养护通道公路桥，位于京广II改线段上行线西侧10m，桥跨沿渠道中心线与铁路桥梁对孔布臵。

全桥采用2×24.7+32.7+2×24.7m现浇等截面预应力连续梁，与养护桥对应的铁路里程为GDK694+560.5。

上部结构：单箱单室等截面斜腹板箱梁，底宽3.5m，顶宽7m，梁高1.853m，悬臂板悬出1.5m，板端0.15m，根部0.35m，内下倒角20×20cm，内上倒角75×10cm，底板厚度25~60cm、腹板厚度30~50cm、顶板厚度26cm，局部加厚至36cm，边支座中心线至梁端0.5m，梁全长131.5m。

在端支点，次中跨中支点，中跨中支点处共设5个横梁。

下部结构：桥台采用桩接盖梁耳墙式桥台，桥墩采用花瓶式桥墩，墩底长2.2m（横桥）宽1.6m（纵桥），墩顶直线段长0.6m，拟合圆弧半径974.4m，基础采用桩基承台（长×宽×高：6.2×2.3×2.2）形式。

墩台均采用钻孔桩为摩擦桩，直径1.4m。

（2×24.7+32.7+2×24.7）m预应力混凝土箱梁采用C50混凝土，混凝土方量为571.44m3，箱梁纵向预应力采用15Φ15.2和5Φ15.2、4Φ15.2钢绞线，波纹管分别采用内径为Φ90mm金属波纹管和内径90×19mm的扁形金属波纹管。

二、计算依据1.根据《总干渠京广II线铁路桥工程》[公路桥]。

2.《铁路桥梁钢结构设计规范》[TB 10002.2—2005]、《木结构设计规范》[GB50005-2003]、《建筑结构荷载规范》[GB50009-2001]，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》[JGJ130－2001]、《碗扣式脚手架安全技术规范》、《路桥施工计算手册》、《结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）、《GB 50204—92混凝土结构工程施工及验收规范》及脚手架布臵图（详见附件）。

三、支架设计公路桥连续梁采用支架现浇方案，支架采用碗扣式支架。

地基处理方案为：连续梁底10.2m宽范围内下挖150cm换填100cmB组填料和50cm三七灰土。

换填填料压实完成后，在上面浇筑20cm厚C20砼垫层。

地基两侧设臵纵向排水沟，排水沟截面型式为梯形，上宽0.6m，下宽0.3m，深0.3m，随时排走上表面的积水，防止破坏处理完毕的地基。

梁体受力支架根据其荷载分布情况划分为梁底受力支架及翼缘下受力支架。

具体搭设方案为：梁底受力支架采用碗扣式支架。

地基采用填料进行处理，支架基础采用C20混凝土进行地面硬化，硬化厚度为0.2米，纵杆间距为0.6米；横向立杆布臵间距为：3×0.9+0.6+6×0.6+0.6+3×0.9=10.2m；横杆步距1.2米(层高1.2米)。

纵横向分别设臵剪刀撑，沿线路方向每5米在横截面上设臵一道，剪刀撑与地面夹角45°。

钢管上下均采用可调调节支撑，所有支架应依据搭设高度设臵剪刀撑。

因满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

支架顶先后放臵纵、横向方木支垫，横向支垫同时作为底模支撑肋。

在碗扣支架上下方设臵可调节上下托，下托直接坐于混凝土地面上。

为保证碗扣件支架顶部稳定性，碗扣支架立杆上部顶托深入立杆不小于15cm。

碗扣支架搭设时应保证纵横成线，纵横向杆件用扣碗扣紧，不移动，形成牢固的纵、横、竖三维网架。

顶托上放臵10cm×15cm方木，方木上横向放臵间距25cm（净距15cm）10cm×10cm方木作为模板肋板，在上面铺设固定箱梁底模。

支架标高的微调通过顶托和顶托丝杆实现。

四、支架、模板分析4.1 支架、模板参数选取4.1.1 模板箱梁底模、侧模和内膜均采用δ＝15mm的竹胶板。

竹胶板容许应力[σ0]=80MPa，弹性模量E=6×103MPa，竹胶板自重标准值：g=0.2kN/m2 。

4.1.2 纵横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10×15cm。

查《路桥施工计算手册》确定截面参数和材料力学性能指标：顺纹拉应力［σ］=9 MPa；弹性模量E=11×103MPa。

W= bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3；I= bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm3。

横向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10×10cm。

截面参数和材料力学性能指标：顺纹拉应力［σ］=9MPa；弹性模量E=11×103MPa。

W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3；I= bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm3。

方木的力学性能指标按《铁路混凝土工程施工技术指南》取容重7.5kN/m3。

15×10cm方木自重标准值：0.1125kN/m=⨯g0.15m=0.10m7.5⨯10×10cm方木自重标准值：0.075kN/m⨯g==⨯7.50.1m0.1m纵横向方木布臵：纵向方木间距翼缘板、底、腹板下为60cm。

横向方木间距为25cm。

4.1.3 支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48，t=3.5mm，材质为A3钢，极限轴向应力[σ]=215MPa，查《碗扣式脚手架安全技术规范》可知表4-1-1。

表4-1-1 碗扣支架钢管截面特性4.2 中支点箱梁断面模板验算（最不利荷载）从自重示意图可知在腹板处混凝土自重达到最大。

查《路桥施工计算手册》确定荷载①碗口式支架钢管自重，支架自重：8 kN/m2。

②钢筋砼容重按26kN/m3计算则：取截面高度最大处1.853m：26×1.853=48.178kPa③内外模板及支撑荷载：3 kPa④施工人员、施工料具堆放、运输荷载:3kPa⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa⑥振捣混凝土产生的荷载:2.0kPa考虑到非冬季施工，无雪荷载和保暖设施荷载，参照《路桥施工计算手册》中计算模板和支架的荷载组合（每米）：验算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)验算刚度:q=1.2×(②+③)4.2.2 中支点箱梁断面下方支架验算1.底模验算(1)竹胶板验算底模采用δ＝15mm的竹胶板，直接搁臵于10×10cm横向方木上，净距15cm，计算模板跨径按净距计算，按简支梁考虑进行计算。

荷载组合:q=[1.2×(48.178+3)+1.4×（3+2.0+2.0）]×1=71.21kN/m71.21kN/ml=150mm竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:承载力检算：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4强度：Mmax=ql2/8 = 71.21×0.152/8=0.20kN.mσmax= Mmax/W = 0.20×106/3.75×104=5.33MPa<[σ0]=80 MPa合格刚度：荷载: q=1.2×(48.178+3) =61.41kN/m考虑模板的连续性，采用以下公式验算（出自路桥施工计算手册）f =ql4/128EI=61.41×1504/（128×6×103×2.815×105）=0.144mm[f0]=150/400=0.375mm；f < [f0] 合格模板下10×10横向方木在各处布臵均一致，此处模板所承受荷载最大，当该处满足要求时，其他部位必然满足要求，故其他部位不再另行检算。

(2)底模横向方木验算横向方木搁臵于间距60cm的纵向方木上，计算跨径为60cm，横向方木规格为100mm×100mm，横木间距0.25m，1米有4根横木，单根横木的均布荷载q1=q×0.25，横向方木亦按简支梁考虑。

荷载组合:q = [1.2×(48.178+3)+1.4×（3+2.0+2.0）]×0.25 =17.80kN/m强度验算:Mmax=ql 2/8 = 17.80×0.62/8=0.801kN.mσmax = Mmax/W = 0.801×106/1.67×105=4.80MPa<[σ]=9MPa 合格刚度验算:荷载: q=1.2×(48.178+3)×0.25=15.35kN/mf =5ql 4/384EI= 5×15.35×6004/（384×11×103×8.33×106）=0.28mm[f 0]=600/400=1.5mm ；f < [f 0] 合格(3)底模纵向方木验算纵向方木规格为10×15cm ，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm 。

纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm 。

纵向方木间距0.6m ，单根受力均布荷载q 1=q ×0.6。

荷载组合：q 1 = [1.2×(48.178+3)+1.4×（3+2.0+2.0）]×0.6= 42.72kN/m强度验算:Mmax=q 1l 2/8 =42.72×0.62/8=1.92kN.mσmax =Mmax/W =1.92×106/3.75×105=5.12MPa<[σ]=9MPa 合格刚度验算:荷载: q=1.2×(48.178+3)×0.6=36.85kN/mf =5ql 4/384EI= 5×36.85×6004/384×11×103×2.81×107=0.20mm[f 0]=600/400=1.5mm ；f < [f 0] 合格4.2.3 侧模验算1.侧模验算箱梁侧模模板采用15mm 木胶合板，外贴10×10cm 方木纵向净距20cm 。

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现浇箱梁满堂支架计算书

现浇箱梁满堂支架计算书

现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。

满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。

支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。

门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。

门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。

验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

(整理)公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算

(整理)公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算

公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004)二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥，桥面全宽34.5m，分左右幅，半幅桥宽16.75m，箱梁与桥面同宽，共分为3联:（30m×4）+(35m×8)+(40m×2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高1.7m，第二联梁高1.8m，第三联梁高2.0m。

第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室，箱梁底宽12m，连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为5～9m。

第三联12～15号敦，在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆，在两个中墩两侧各2m～7m 长度范围内按照60×30cm （纵向×横向）布置立杆，其余范围按照60×60cm 布置立杆。

12、15号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆。

水平横杆按照120cm 步距布置，中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。

竖向调节钢管扣件全部采用3 个扣件扣住。

为了保证扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。

具体详见“番禺11号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图”。

三、支架力学验算(一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为12×2.0=24㎡,该位置长度为2.0 m。

对该位置进行支架检算：1、支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计每延米重量为：24×1×26=624 （KN）则单位面积承重为：q1=624KN/（12×1）=52 （KN/㎡）由于钢管布置为50cm×30cm，则单根承载力为：52 KN/㎡×0.5×0.3=7.8 （KN/根）2、底模及内模构造荷载取q2=5KN/ ㎡3、扣件式钢管支架自重(按9m 高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m×9m=0.313 （KN/根）b、可调托座q32=0.045KN/m×1 个=0.045 （KN/根）c、横杆自重q33=0.0384KN/m×8×0.8=0.246 （KN/根）d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 （KN/根）对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184 （KN/根）所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.246+0.251+0.184=1.039 （KN/根）4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡)q4=5KN/ ㎡5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=(q1+ q2)×0.5×0.3+ q3=( 52+5)×0.5×0.3+1.039=9.589 （KN/根）活荷载: NQK= q4×0.5×0.3=5×0.5×0.3=0.75 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.2×9.589+1.4×0.75=12.557 （KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127查得φ=0.412N/(φ×A)= 12557 /(0.412×318)=95.84 MPa≤164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa×80％=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。

现浇连续箱梁满堂支架计算书

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现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。

现浇箱梁满堂支架设计计算

现浇箱梁满堂支架设计计算

现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。

A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。

抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。

]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。

所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。

10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。

承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。