边坡防护设计的计算方法

岩土工程中的边坡防护边坡防护是岩土工程中一个重要的问题，它涉及到保护边坡稳定性、确保工程的持久安全运行等方面。

在岩土工程实践中，边坡防护措施的选择和设计至关重要。

本文将介绍常见的边坡防护方法，包括表层保护、支挡结构、护坡植被等。

1. 表层保护表层保护是指通过使用合适的覆盖材料，保护边坡表面不受风雨侵蚀的一种边坡防护措施。

常用的材料包括土工布、防护网、石笼等。

土工布能有效防止土体失去稳定性，防护网可抵御水流冲刷和土体下滑，石笼则能增加边坡的抗滑能力。

表层保护既能保持边坡的外观美观，又能延长边坡的使用寿命。

2. 支挡结构在某些情况下，边坡的自然稳定性有限，需要采取支挡结构来增加稳定性。

常见的支挡结构包括挡墙、钢筋混凝土悬挑板、锚杆等。

挡墙是最常见的支挡结构，可分为重力挡墙和钢筋混凝土挡墙，能够有效承受边坡土体的压力。

钢筋混凝土悬挑板可以将边坡的荷载传递到地基中，增加整个边坡体系的稳定性。

锚杆是通过预应力技术将钢筋混凝土锚固在边坡内，增加了抗滑和抗倾覆能力。

3. 护坡植被护坡植被是一种生态环保的边坡防护措施，通过适当选择和布置植物，可以有效防止水土流失和边坡的破坏。

常用的护坡植被包括草坪、绿化植物、灌木等。

草坪能够增加边坡的抗冲刷能力，绿化植物和灌木能够增强边坡的根系系统，提高边坡的抗滑能力。

护坡植被不仅可以保护边坡的稳定性，还能美化环境，改善生态。

总结起来，岩土工程中的边坡防护是保护边坡稳定性、确保工程的持久安全运行的重要问题。

表层保护、支挡结构和护坡植被是常见的边坡防护方法。

在实际工程中，应根据具体情况综合考虑各种因素，选择合适的边坡防护措施。

通过科学的设计和施工，能够有效降低边坡的风险，确保工程的安全性和可持续发展。

土建工程工程量计算规则公式汇总-边坡防护引言土建工程工程量计算是土建工程中的一个重要流程，通常用于用于确认项目的工程量、材料的用量和工程费用的核算。

本文将汇总土建工程中常见的边坡防护计算公式，供读者作参考之用。

边坡防护边坡防护是土建工程中的重要环节，其目的是保护边坡因过度倾斜导致的失稳或崩塌。

边坡防护的设计和建造需要考虑许多因素，如边坡的类型、土地的性质，预算和安全等等。

砖石重力挡墙砖石重力挡墙的设计和建造需要考虑挡墙的高度、宽度、砖块或石块的尺寸和质量。

挡墙的安装需要在挡墙的前后设置重力垫层，以确保挡墙的稳定性。

挡墙的设计应满足下列公式：挡墙承受力=（挡墙上方土壤的重力+挡墙自身的重力）×3/4挡墙的长度应该满足下列公式：挡墙长度=挡墙高度×1.5塑料格栅加筋土工墙塑料格栅加筋土工墙是一种广泛用于边坡防护的土工产品，它的设计和建造需要考虑悬挂框架、锚固系统、泡沫填充等因素。

塑料格栅加筋土工墙的设计应满足下列公式：土工墙的临界高度=（栅格框架的长度-2×框架的厚度）/（栅格框架的长度+2×框架的厚度）×0.55×土体的强度石笼墙石笼墙是一种仅由编织石笼组成的结构，可以有效地用于边坡防护。

对于不同的场景，石笼墙可以使用不同尺寸的石笼进行组装和设计。

石笼墙的设计应满足下列公式：石笼墙的稳定性=（石笼几何形状的平均值+石笼的质量+土壤重力）/压缩强度系数模具砖镶砌土工墙模具砖镶砌土工墙是一种高性能的边坡防护结构设计，可以用于不同类型的边坡防护场景，例如峭壁、斜坡和陡峭山.s模具砖镶砌土工墙的公式设计如下：土工墙的厚度=总宽度-砖块厚度-填空缝隙边坡防护在土建工程中占有重要的地位，设计和建造需要考虑到许多因素，例如土体性质、工程需求和预算等。

本文了一些常见的边坡防护设计公式供参考，是在土建工程工程量计算中很有价值的。

公路高边坡防护措施边坡是指线路近旁的天然斜坡或经过施工开挖形成的路堑斜坡、填筑形成的方坡等等。

高边坡灾害是我们道路工程中危害较大的一个地方。

一、边坡的变形特征1、公路边坡是将地质体的一部分改造成人为工程设施，因此其稳定性取决于自然山坡的稳定状况(稳定、不稳定、极限平衡)、地质条件(地层岩性、地质构造、坡体结构、岩体结构、水文地质条件、风化程度等)和人为改造的程度(开挖深度、坡形、坡率等)。

2、人工边坡是对自然坡体的改造，改变了自然坡体的应力状态和地下水的渗流条件，而且是在短短几个月内改造完成的。

自然坡体的应力调整有一个过程，强度低的软弱岩层调整较快，常在施工期就发生变形；强度高的坚硬岩层调整较慢，或可自身稳定，或在1～3年后发生变形。

只有当人工边坡对其改变不大时，才可保持稳定，否则就会发生失稳，甚至引起自然坡体的破坏。

3、自然山坡和人工边坡都处在各种自然营力的作用之下，如阳光照射、降雨冲刷和下渗、风化和地震等。

但人工边坡所造成的自然状态的改变使这种作用更强烈，如开挖暴露风化加剧、破坏植被地表水容易下渗、坡体松弛、爆破震动等都使边坡更容易发生变形。

4、自然条件千差万别，所以边坡设计也变得十分复杂，每个高边坡工点都需单独分析和计算，这也是目前高边坡设计尚无规范可循的原因。

二、高边坡形成的原因分析（一）主观原因：1、公路选线时对地质工作重视不够，没有将“地质选线”落实到实处，对已经存在的古老滑坡和潜在滑坡认识不足，将线路布设在这些地段，甚至大填、大挖，造成老滑坡复活或新生滑坡。

2、对高边坡的危害认识不够，强调节约工程投资，本来可以内移作隧道或外移作桥或半路半桥的，为节省投资而造成大挖方，结果造成高边坡变形破坏，有时其治理费用比桥、隧还多。

（二）客观方面：1.山区公路（特别是高等级公路）对线形和道路走向有特定的要求，也不可能一味强求优良的工程地质条件，而回避不良地质、高边坡等岩土工程问题，因此就不可避免的在近于极限平衡的天然山坡上或其内开拓修建。

xxxx工程挡土墙结构计算书(修订本)设计：复核：二〇一四年十二月重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目： 1#挡土墙------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 9.800(m)墙顶宽: 1.400(m)面坡倾斜坡度: 1:0.300背坡倾斜坡度: 1:0.000采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.500(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙踵台阶b3: 0.500(m)墙踵台阶h3: 0.500(m)设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1: 1.200(m)防滑凸榫尺寸BT: 2.000(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.800(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 7.5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 3折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 11.700 6.100 02 4.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度4.000(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载 3 21.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度21.000(m),高度0.539(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 0.500 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.350 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.350 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 9.800(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 37.880(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 38.080(度)Ea=351.030 Ex=334.783 Ey=105.557(kN) 作用点高度 Zy=3.273(m) 墙身截面积 = 30.189(m2) 重量 = 694.336 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 5.190 (m)墙身重力的力臂 Zw = 3.075 (m)Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)作用于基础底的总竖向力 = 799.892(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1534.149(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 1.918(m)基础底压应力: 墙趾=274.756 凸榫前沿=218.972 墙踵=33.487(kPa)凸榫前沿被动土压力=740.592(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 355.484 <= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 296.237 <= 990.000(kPa)凸榫设计宽度为: 1.686(m)滑移力= 334.783(kN) 抗滑力= 844.301(kN)滑移验算满足: Kc = 2.522 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 2.796(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.075 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1095.801(kN-m) 抗倾覆力矩= 2629.950(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.400 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 896.912(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 799.892(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1534.149(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.190 (m) 偏心距 e = 0.677(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.918(m)基底压应力: 趾部=274.756 踵部=33.487(kPa)最大应力与最小应力之比 = 274.756 / 33.487 = 8.205作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.677 <= 0.200*5.190 = 1.038(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=274.756 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=33.487 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=154.122 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.589(m2) 重量 = 657.536 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.124 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 763.092(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1453.189(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.904(m)截面宽度 B = 5.190 (m) 偏心距 e1 = 0.691(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.691 <= 0.250*5.190 = 1.298(m)截面上压应力: 面坡=264.428 背坡=29.634(kPa)压应力验算满足: 计算值= 264.428 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 5.693 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数?0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 734.283(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.825挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 5.190(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 807.712 <= 2964.698(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 807.712 <= 2942.551(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 38.300(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 38.520(度)Ea=316.944 Ex=302.274 Ey=95.307(kN) 作用点高度 Zy=3.103(m) 墙身截面积 = 27.844(m2) 重量 = 640.401 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.994(m2) 重量 = 597.851 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.676 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 4.190 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 3.103 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 693.157(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1061.605(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.532(m)截面宽度 B = 4.190 (m) 偏心距 e1 = 0.563(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.563 <= 0.250*4.190 = 1.048(m)截面上压应力: 面坡=298.910 背坡=31.953(kPa)压应力验算满足: 计算值= 298.910 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 5.969 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数?0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 666.730(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.822挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.190(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.984计算强度时:强度验算满足: 计算值= 733.403 <= 2384.618(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 733.403 <= 2345.970(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 0.500 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.350 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.350 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 9.800(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 37.880(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 38.080(度)Ea=351.030 Ex=334.783 Ey=105.557(kN) 作用点高度 Zy=3.273(m) 墙身截面积 = 30.189(m2) 重量 = 694.336 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 5.190 (m)墙身重力的力臂 Zw = 3.075 (m)Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)作用于基础底的总竖向力 = 799.892(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1534.149(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 1.918(m)基础底压应力: 墙趾=274.756 凸榫前沿=218.972 墙踵=33.487(kPa)凸榫前沿被动土压力=740.592(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 355.484 <= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 296.237 <= 990.000(kPa)凸榫设计宽度为: 1.686(m)滑移力= 334.783(kN) 抗滑力= 844.301(kN)滑移验算满足: Kc = 2.522 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 2.796(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.075 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1095.801(kN-m) 抗倾覆力矩= 2629.950(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.400 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 896.912(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 799.892(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1534.149(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.190 (m) 偏心距 e = 0.677(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.918(m)基底压应力: 趾部=274.756 踵部=33.487(kPa)最大应力与最小应力之比 = 274.756 / 33.487 = 8.205作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.677 <= 0.200*5.190 = 1.038(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=274.756 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=33.487 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=154.122 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.589(m2) 重量 = 657.536 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.124 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 763.092(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1453.189(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.904(m)截面宽度 B = 5.190 (m) 偏心距 e1 = 0.691(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.691 <= 0.250*5.190 = 1.298(m)截面上压应力: 面坡=264.428 背坡=29.634(kPa)压应力验算满足: 计算值= 264.428 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 5.693 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数?0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 734.283(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.825挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 5.190(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 807.712 <= 2964.698(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 807.712 <= 2942.551(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 38.300(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 38.520(度)Ea=316.944 Ex=302.274 Ey=95.307(kN) 作用点高度 Zy=3.103(m) 墙身截面积 = 27.844(m2) 重量 = 640.401 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.994(m2) 重量 = 597.851 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.676 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 4.190 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 3.103 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 693.157(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1061.605(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.532(m)截面宽度 B = 4.190 (m) 偏心距 e1 = 0.563(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.563 <= 0.250*4.190 = 1.048(m)截面上压应力: 面坡=298.910 背坡=31.953(kPa)压应力验算满足: 计算值= 298.910 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 5.969 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数?0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 666.730(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.822挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.190(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.984计算强度时:强度验算满足: 计算值= 733.403 <= 2384.618(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 733.403 <= 2345.970(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 0.900 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 0.500 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.350 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.350 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 9.800(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 37.880(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 38.080(度)Ea=351.030 Ex=334.783 Ey=105.557(kN) 作用点高度 Zy=3.273(m) 墙身截面积 = 30.189(m2) 重量 = 694.336 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 5.190 (m)墙身重力的力臂 Zw = 3.075 (m)Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)作用于基础底的总竖向力 = 799.892(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1534.149(kN-m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 1.918(m)基础底压应力: 墙趾=274.756 凸榫前沿=218.972 墙踵=33.487(kPa)凸榫前沿被动土压力=740.592(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力 = 355.484 <= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力 = 296.237 <= 990.000(kPa)凸榫设计宽度为: 1.686(m)滑移力= 334.783(kN) 抗滑力= 844.301(kN)滑移验算满足: Kc = 2.522 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 2.796(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.075 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1095.801(kN-m) 抗倾覆力矩= 2629.950(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.400 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 896.912(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 799.892(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1534.149(kN-m) 基础底面宽度 B = 5.190 (m) 偏心距 e = 0.677(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.918(m)基底压应力: 趾部=274.756 踵部=33.487(kPa)最大应力与最小应力之比 = 274.756 / 33.487 = 8.205作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.677 <= 0.200*5.190 = 1.038(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=274.756 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=33.487 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=154.122 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.589(m2) 重量 = 657.536 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.124 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 4.690 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 3.273 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 763.092(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1453.189(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.904(m)截面宽度 B = 5.190 (m) 偏心距 e1 = 0.691(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.691 <= 0.250*5.190 = 1.298(m)截面上压应力: 面坡=264.428 背坡=29.634(kPa)压应力验算满足: 计算值= 264.428 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 5.693 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数?0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 734.283(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.825挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 5.190(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 807.712 <= 2964.698(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 807.712 <= 2942.551(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 38.300(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 38.520(度)Ea=316.944 Ex=302.274 Ey=95.307(kN) 作用点高度 Zy=3.103(m) 墙身截面积 = 27.844(m2) 重量 = 640.401 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.994(m2) 重量 = 597.851 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.676 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 4.190 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 3.103 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 693.157(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1061.605(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.532(m)截面宽度 B = 4.190 (m) 偏心距 e1 = 0.563(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.563 <= 0.250*4.190 = 1.048(m)截面上压应力: 面坡=298.910 背坡=31.953(kPa)压应力验算满足: 计算值= 298.910 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 5.969 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数?0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 666.730(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.822挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 4.190(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.984计算强度时:强度验算满足: 计算值= 733.403 <= 2384.618(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 733.403 <= 2345.970(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 844.301(kN),滑移力 = 334.783(kN)。

边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算一、概述抗滑桩是将桩插入滑面以下的稳固地层内，利用稳定地层岩土的锚固作用以平衡滑坡推力，从而稳定滑坡的一种结构物。

除边坡加固及滑坡治理工程外，抗滑桩还可用于桥台、隧道等加固工程。

抗滑桩具有以下优点：(1) 抗滑能力强，支挡效果好；(2) 对滑体稳定性扰动小，施工安全；(3) 设桩位置灵活；(4) 能及时增加滑体抗滑力，确保滑体的稳定；(5) 预防滑坡可先做桩后开挖，防止滑坡发生；(6)桩坑可作为勘探井，验证滑面位置和滑动方向，以便调整设计，使其更符合工程实际。

二、抗滑桩类型实际工程应用中，应根据滑坡类型及规模、地质条件、滑床岩土性质、施工条件和工期要求等因素具体选择适宜的桩型。

三、抗滑桩破坏形式总体而言，抗滑桩破坏形式主要包括：(1)抗滑桩间距过大、滑体含水量高并呈流塑状，滑动土体从桩间挤出；(2) 抗滑桩抗剪能力不足，桩身在滑面处被剪断；(3) 抗滑桩抗弯能力不足，桩身在最大弯矩处被拉断；(4) 抗滑桩锚固深度及锚固力不足，桩被推倒；(5)抗滑桩桩前滑面以下岩土体软弱，抗力不足，产生较大塑性变形，使桩体位移过大而超过允许范围；(6)抗滑桩超出滑面的高度不足或桩位选择不合理，桩虽有足够强度，但滑坡从桩顶以上剪出。

对于流塑性地层，滑体介质与抗滑桩的摩阻力低，土体易从桩间挤出。

此时，可在桩间设置连接板或联系梁，或采用小间距、小截面的抗滑桩，因流塑体的自稳性差，当地下水丰富时，开挖截面过大的抗滑桩易造成坍塌，对处于滑移状态的边坡，还可能会加速边坡的滑移速度，甚至造成边坡失稳。

四、抗滑桩设计01基本要求抗滑桩是一种被动抗滑结构，只有当边坡产生一定的变形后，才能充分发挥作用。

因此，抗滑桩宜用于潜在滑面明确、对变形控制要求不高的土质边坡、土石混合边坡和碎裂状、散体结构的岩质边坡。

抗滑桩宜布置在滑体下部且滑面较平缓的地段；当滑面长、滑坡推力大时，可与其它加固措施配合使用，或可沿滑动方向布置多排抗滑桩，多排抗滑桩宜按梅花型布置。

2）从地质环境类似的自然山坡或人工边坡发生变形的类型和规模，来推断人工边
坡可能发生的变形类型和规模；
3）从自然边坡的坡体结构分析人工边坡可能发生的变形类型及产生的部位；
4）从作用因素的大小和快慢分析人工边坡的稳定性，如开挖引起的坡体卸荷和松
弛、渗流场、潜在滑面（带）强度降低等；
（三）高边坡的稳定性分析
坡面：冲刷、风化剥落、落石掉块（人工和自然 ）
边坡：滑塌、溜滑、坍塌
各类型滑坡
黄土滑坡
二元结构边坡滑坡
断层破碎带坡体
平推式滑坡
堆积层滑坡
主轴长约200m，滑体厚约8.5～18.5m，滑坡总体积约 60万方，与线路的垂直方向约有19°的夹角。主滑面倾角
为21~30°左右。
顺层滑坡
3#监测孔
孔口标高 孔深 1103.121m 29.5m 36.4mm
2、力学计算法
1）土质和类土质边坡（含破碎岩质边坡）可用最大剪应控制的圆弧形潜在滑面进
行计算，同一种地层中，滑面参数一般情况下为同一个数值。
2）岩质边坡（含强风化岩、破碎岩质边坡），其潜在滑面要采用结构面配套，人
工勾绘潜在滑面，采用传递系数法进行计算。滑面参数C、Φ值应根据地质情况不同而
分段选取。
1、岩土体性质：一般来说，土质或类土质由于坡体力学性质较低，易发生坡体病害；沉积岩 贯通性层面发育，故该类坡体病害最为常见；对于沉积岩类的副变质岩，由于变质作用有利于提高 岩体的强度，故坡体病害相对较少。但对于岩浆岩类的正变质岩，由于往往存在变质的定向作用， 反而造成坡体病害较岩浆岩坡体更易发生。岩浆岩类坡体由于岩体强度高，故在三大岩类构成的坡 体中，坡体病害相对最少。
（三）高边坡的稳定性分析

关于顺层岩质边坡防护设计及滑坡处治的措施浅析摘要：顺层岩质边坡防护是路基设计中的重难点，处理不当，极易造成工程事故，本文结合工程实例，对顺层边坡防护设计及滑坡处治进行分析，提出处治措施，以供借鉴。

关键词：顺层边坡防护设计滑坡分析处治引言顺层边坡，是指岩层走向和倾向与边坡的走向和倾向一致的边坡。

实际工程中，我们常将坡面走向与岩层走向夹角小于45°、倾向接近的边坡也视为顺层边坡处理，加强勘察和设计分析。

当岩层倾角为30°～70°时，极易出现路堑开挖坡角大于岩层倾角即岩层被切断，边坡出现破坏的可能性最大。

顺层边坡对道路的影响：1）勘察设计阶段，顺层边坡制约路线方案；2）建设期发生边坡失稳威胁人员、建筑安全、影响工期；3）运营期发生边坡变形破坏，严重影响交通。

四川地区多为砂泥岩互层地质，极易出现顺层边坡，处理不当，将造成边坡变形破坏，不仅影响施工安全和进度，而且增加处治难度和大量工程整治费用，给设计、施工、后期运营工作都带来困难。

为此，本文结合砂泥岩互层地质顺层边坡的处治工程实例，分析提出处治措施，供设计人员参考。

1 工程概况四川地区某山区道路工程为城市主干路，路基边坡为砂泥岩互层路堑边坡，边坡岩层产状为30°∠30°，道路平面位于平曲线上，岩层走向和线路边坡走向夹角在25°～67°左右，边坡采用分级放坡，路堑坡高在6～28.5m，坡段桩号长度约210m。

由于该段路堑挖方边坡约有一半为中风化厚层砂岩（天然抗压强度11.5MPa），开挖难度较大，采用爆破开挖，施工进度仍然缓慢，开挖作业持续了将近6个月，期间边坡岩层长期暴露，经历过连续降雨之后，坡段中泥岩为主的边坡局部出现滑坡（滑坡段桩号长度约50m），滑坡发生在岩层走向与线路走向夹角约25°处，滑塌体处边坡高约28m。

2 边坡破坏机制分析破坏机制主要结合边坡的变形历史及工程地质、水文地质条件等，对影响边坡稳定性的因素进行分析论述，分为岩层结构、水及人类工程活动三个方面。

A1 边坡脚手架搭设方案报审表工程名称：郭家湾第二水源地蓄水库开挖支护工程编号：本表一式三份，建设、监理、承包单位各一份。

陕西省建厅监制陕西省建设监理协会承印中铁一局郭家湾第二水源地蓄水库开挖支护工程边坡防护脚手架搭设方案和结构安全计算编制：审核：审批：中铁一局郭家湾第二水源地蓄水库开挖支护工程项目经理部2019年5月14日边坡防护脚手架搭设方案和结构安全计算1、工程概述本工程位于榆林市府谷县老高川镇硬地焉村，主要工程内容为库容181.4万m3调节水库一座，引水排沙系统、地面加压泵站及相应的取水建筑和竖井工程等。

开挖完成后的边坡呈阶梯状，每梯段高度10m，各梯段间设2m宽平台，边坡坡率为1﹕0.5。

边坡基岩主要由凝灰质粉砂质青灰色碎屑凝灰岩构成，全风化层局部可达2m，强风化层在1m 以内。

覆盖层以风积沙为主。

二级边坡岩体结构复杂，较为破碎，其余边坡岩体结构完整。

为保证边坡的稳定，设计对边坡采用挂网喷锚支护处理。

由于坡面较高，必须搭设施工平台。

施工平台采用双排扣件式钢管脚手架，上铺竹跳板形成。

图（1-1）脚手架正视图，图（2-2）施工脚手架侧视图。

图1-1 脚手架正视图图2-2 施工脚手架侧视图2、脚手架材料的质量控制2.1脚手架材料质量2.1.1扣件质量扣件要符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造，扣件的附件采用的材料应符合GB7088《碳素结构钢》中及Q235钢的规定，螺纹均应符合GB19681《普通螺纹》的规定；垫圈应符合GB9676《垫圈》的规定。

铸钢不得有裂纹、气孔，不宜有疏松，砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂，浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

扣件：应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。

使用铸钢和合金钢扣件时，其性能应符合相应可锻铸铁扣件的规定指标要求。

严禁使用加工不合格、锈蚀及有裂纹的扣件。

混凝土边坡防护规范一、前言混凝土边坡防护是现代公路建设中不可或缺的一部分。

边坡防护的主要目的是保证公路的安全性和稳定性。

混凝土边坡防护规范是指在混凝土边坡的设计、施工与维护中，应该遵循的技术规范和标准。

本文将从混凝土边坡的设计、施工、监理、养护等方面详细介绍混凝土边坡防护规范。

二、混凝土边坡的设计混凝土边坡的设计需要满足以下要求：1. 稳定性混凝土边坡的稳定性是设计的首要考虑因素。

设计师应该根据边坡的土质、坡度、高度、水文条件等因素，确定边坡的稳定性系数。

同时，应该遵循以下设计原则：（1）坡面的倾斜角应在合适的范围内，以保证边坡的稳定性和强度。

（2）坡面的几何形状应该合理，以确保其对土体的支撑力和排水能力。

（3）应该设计适当的排水系统，以避免水分对土体的损害。

2. 安全性混凝土边坡的安全性是设计的第二考虑因素。

设计师应该根据边坡所处的环境条件，选择合适的防护措施，以保证公路的安全性。

同时，应该遵循以下设计原则：（1）应该选择合适的边坡防护方式，如石笼网、混凝土护面、钢筋混凝土护面等。

（2）应该考虑防护措施的施工难度和施工成本。

（3）应该设计合适的排水系统，以避免水分对边坡的损害。

三、混凝土边坡的施工混凝土边坡的施工需要满足以下要求：1. 材料选用混凝土边坡的施工所使用的材料应该符合国家标准和规范要求。

同时，应该注意以下问题：（1）混凝土的质量应该符合要求，并在施工前进行检测。

（2）钢筋的直径、数量和布置应该符合设计要求，并在施工前进行检测。

（3）石笼网、钢筋混凝土护面等防护措施的材料应该符合规范要求。

2. 施工工艺混凝土边坡的施工应该遵循以下工艺要求：（1）应该根据混凝土边坡的设计要求，选择合适的施工方法。

（2）应该按照施工程序，进行施工前的准备工作，如深度开挖、土体处理、钢筋制作等。

（3）应该按照混凝土边坡的设计要求，进行混凝土浇筑、振捣、养护等工作。

3. 施工质量混凝土边坡的施工质量直接影响其稳定性和安全性。

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Ｔ ｃｎ ｌｇ ＆ Ｅ ｏ ｏ ｎＡ ｅｓｏ ｏ ｍｕ ｉ ｔ ｎ （ Ｅ Ｃ） ｅｈ ｏ ｙ ｏ ｃ ｎｍｙ ｉ ｒａ ｆ Ｃ ｍ ｎｃ ｉ ｓ Ｔ Ａ ａｏ
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浅 谈 高 填 方 路 基 的 边 坡 防 护 设 计
物。 植物 的选用应 因地制宣 ， 合植 物的生长 气候 。Ｉ 适 ＝ 午上质 不
宜 种 草 的坡 面 ．， ｋ 可以 先 铺 一 层 厚 ｌ￣ ０ｍ 的 种 植 土 ， 后 Ｏ ２ｃ 然
在土坡面 Ｌ 撒种根系发达 的草籽 。成长起来草丛 ， 以盘根 可
错 节，使表上固结成皮并保护 一 面的边坡免受风 化或冲蚀 。 Ｆ 在边坡坡度较陡或植物生 Ｋ 难 的坡向 Ｊ ， 以采用移 植草 一可
质 不宜植物牛
长 及难 以保证边 坡稳定时 ， 耍考 虑经济性 、 工及效果 ， ］ 施 采片 圬 工防护或相应 的辅助设施。常用 的方法 有植被防护 、 预制 混凝士块铺砌 以及砌片石防护等。 适宜 于植物生长 的土质 边 坡上， 应优先采用种草 、 铺草皮 、 植树等植物 防护 措施 。在 受水流侵蚀 、 植物不 易生长的填方 边坡可 采用护面 墙、 砌石 （ 混凝士块） 等工程防护措施。 ２２１ ．．边坡植被 防护
坡 防护 设 计 的 常 用 方 法 。
坡综合防护 设计 的基本原 则。 第 ， 路基防护应按照设 计、 施工 与养护 卡 结合的原 则， Ｈ
【 关键词】 高填方路 基； 边坡 防护 ： 设计 【 中图分类号］ １ ４ 【 Ｕ４６１ 文献标识码】 Ａ 【 文章编号］０ ８ ５ ９ 一 ２ ０ ）５ ０ ７ — １ １０ － ６ ６ （０６ ０ － ０ ５ ０
型及路面半 糙 度育戈 ， Ｈ 可通过 计算确 定其具体位 置， 设计原 则是在最大暴雨强度下， 路面行＿ 乍道范 内不允许积水 。 １ 急流槽 的设置 ． ２ 急流槽 设蹬在边 坡＿ ， Ｊ 设置 距按路肩排 水的容许流 计算确定， ２ ０ 以 （ ｍ为宜 。 ￣５ 急流槽可设置在凹彤曲线底 部及

四川双发建筑工程有限公司金英汇工程基坑周边临时架子搭设方案一、工程概况：木工程共分为三栋，根据地理条件，由于本程主体与临近小区围墙太近，工人无通道，临时材料无法堆码，现场材料堆码场地狭窄，根据施工现场场地制约因素，决定在基坑周边搭设满堂脚手架，并作为工人用安全通道，以及临时周转材料的堆放。

二、编制依据及搭设脚手架材料《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99).《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001、2002)o1、采用符合国家标准的4)48X3.5钢管。

2、采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)和《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。

3、木架板、密目网应符合相关标准要求。

三、具体搭设方式：1A-1V(3轴两侧)栋楼西侧搭设工人安全通道满堂脚手架，1栋1 一1至1一56、1A南侧搭设临时周转材料堆放满堂脚手架。

(一)工人安全通道满堂脚手架立杆间距不大于800mm,水平杆间距不大于1200mm。

（二）临时材料堆放脚手架间距不大于600mm,水平杆间距不能 大于 1000mm 。

基坑脚手架搭设附图如下：木搭设时注意:间距満足800mm , 顺斜坡必须设置水平杆，与立面 杆一致，斜坡上立杆分与附坡锚 一杆，顺斜坡扫地杆连接牢固，水平杆间距不能大于1200mm r 接头 交替错开接头.立杆下面必须用. 脚手板垫实。

四、 脚手架基础构造先将脚手架地基回填土分层夯实，达到坚实、平整和规范要求的 密实度外，并上铺20cm 厚建渣，沿纵向仰铺通长1200X50mm 的木板, 使立杆垂直稳定在木板上。

五、 脚手架的搭设和拆除1、 搭设前必须对操作人员进行有关交底工作，让每个工人了解 搭设方法和要求。

2、 只有具备有效上岗证的人员方可进行搭设工作，搭设前必须 确保每个人员的安全防护用具佩带正确有效。

3、搭设前必须对所有的钢管和扣件进行目测，防止破损构件用 于架体，凡不符合要求的钢管严禁使用。

结构面的内摩擦角（ ） 。 Ｒ —— 滑弧半 径 （ ｍ） Ａ—— 土 条底 面长度 （ ｍ） 土条底面倾角（ ） 。 此处暂不考虑水的作用。 运 用试算 法 搜 索最 危 险 滑 动 面 。为计 算方 便 ， 这里先 用 软 件 对 最 危 险 滑 坡 面 进 行 搜 索 （ 号 为 序 ８， ）再于最危险滑动面附近进行试算仅改变滑动圆 心坐标及滑动半径计算结果见表 １ 其 中安全系数 （
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浅 谈 边 坡 防护 设 计 的剩 余 推 力
蒙荣 国
［ ］ 中华人 民共 和国国家标 准． 筑边坡工程 技术规范． Ｂ ０ ３ １ 建 Ｇ ５３０
ｌ６． ０ ８ ８ ６ｌ
（ 坐标 圆点 为坡 面 与地 面交点 ） 从表 １中可 看 出 ， ５６、 大 于 自最 危 险 潜 有 、 ７均
上 的边坡 重量 有关 。 因此 ， 坡 中存 在 最 危 险 潜在 边
在滑动面滑动的剩余推力 。因此推力设计用最危险 滑动面的剩余推力是存在一定风险的。 因此， 边坡最危 险潜在滑动 面（ 滑动安 全系数 最小 ） 上的剩余推 力并不是边坡最大 的剩余 推力 ， 那是 因为剩余推力既和滑面形 态有关 ， 亦和滑 面以
（ 广西水 文地质工程地质勘察 院） 摘 要 边坡 中存 在最危险潜在滑动面 ， 亦存在剩余 推力最大 的潜在滑动面 ， 且两 者往往 是不重合 的。在边坡 防护设计 时 不 防计算边 坡剩余推力最大 的潜在滑动面及其剩余推力作为设计 的参考 或直接用 于工程 设计 。 关键词 剩余推力 潜在滑动面

道路边坡防护主要方法与特点1.引言1.1 概述概述部分的内容可以包含对道路边坡防护的定义和背景介绍。

以下是概述部分的一种可能内容：道路边坡防护是保障交通道路安全的重要措施之一。

在道路建设和维护中，边坡是指路基两侧的斜坡或露天的土堆。

由于边坡处于开放环境中，容易受到自然因素和人为因素的影响，导致边坡破坏和塌方等安全隐患。

因此，进行道路边坡防护是确保交通道路顺利通行和保障行车安全的关键因素之一。

道路边坡防护的目的在于减少和防止边坡的破坏和塌方，保障道路的稳定性和交通的顺畅流动。

边坡防护方法根据不同的地质环境和工程条件，以及防护的目的和要求，采用各种工程措施来加固和稳定边坡，以防止边坡的滑坡、冲刷、坍塌等问题发生。

本文将重点介绍道路边坡防护的主要方法和特点。

通过对各种防护方法的分析和比较，旨在提供给相关从业者和决策者在设计和实施道路边坡防护工程时的参考和指导。

了解不同方法的特点和适用条件有助于选择合适的边坡防护方案，提高工程质量和效益。

接下来，本文将结合实际案例，详细介绍道路边坡防护的主要方法和其特点，以期能够为相关领域的专业人士提供借鉴和启示，促进道路边坡防护工程的发展和提升。

1.2 文章结构本文主要探讨道路边坡防护的主要方法与特点。

文章结构分为引言、正文和结论三个部分。

引言部分概述了本文的研究内容和目的。

首先，对道路边坡防护进行了概述，介绍了其在交通建设中的重要性。

其次，明确了文章的结构，即引言、正文和结论三个主要部分。

最后，明确了本文的目的，即探讨道路边坡防护的主要方法和特点。

正文部分主要分为两个小节，分别介绍了道路边坡防护的主要方法和特点。

在第2.1节中，将详细探讨道路边坡防护的主要方法。

这包括但不限于护坡植被的建设、护坡工程的设计与施工、边坡的排水与防渗、边坡的加固与稳定等。

每种方法都会有相应的原理和适用条件，本文将详细介绍它们的特点和实施要点。

在第2.2节中，将重点关注道路边坡防护的特点。

预 应 力 钢 筋 锚 杆 +高 强 钢 丝 网 JG-A +孔 口 凹 坑 +缝 合 绳
同 JG， 能 满 足 更 长 的 防 腐 寿 命 要 求 ， 但 其 加 固 能 力 仅 为 JG 的 70～ 80%左 右 ， 不 适 合 于 体 积 大 于 1m 大 块 孤 危石加固
3
《公路边坡柔性防护系统构件》JT/T 528-2004 宣贯
《公路边坡柔性防护系统构件》JT/T 528-2004 宣贯
钢丝绳锚杆
宜采用双股形式的不小于Φ16钢丝绳锚杆， 其长度应不小于2m。
《公路边坡柔性防护系统构件》JT/T 528-2004 宣贯
质量检验
各种五金和标准件按相关的标准进行检 验。主要构件质量检测方法可参照《公路 边坡柔性防护系统》（JT/T528-2004）的 相关规定执行。
《公路边坡柔性防护系统构件》JT/T 528-2004 宣贯
中华人民共和国交通行业标准 《公路边坡柔性防护系统构件》JT/T 528-2004
宣 贯 资 料
主编单位：交通部公路科学研究所 重庆交通学院
《公路边坡柔性防护系统构件》JT/T 528-2004 宣贯
主要内容
背景 边坡柔性防护系统的构成 主要构件的主要技术指标要求 边坡柔性防护的设计计算 边坡柔性防护系统的施工与安装
《公路边坡柔性防护系统构件》JT/T 528-2004 宣贯
基座及连接件
基座为钢柱的定位座，为钢结构件。连接件用于 实现钢柱和基座间铰连接的构件。钢柱的基座及连接 件的防腐要求应不低于与其连接的钢柱的防腐性能。 钢柱的基座及连接件的结构见图3。
钢柱的基座及连接件
《公路边坡柔性防护系统构件》JT/T 528-2004 宣贯

(1 由坡脚 E 向下引垂线并截取边坡高度 H 得 F 点。

(2 自 F 点向右引水平线并量取 4。

5H 得 M 点。

(3)连接坡脚 E 和坡顶 B ，求 EB 的斜度 i0＝1/m ，根据表 4-1 查得β 1、β 2 的角值。

(4)自 E 点引与 EB 成β 1 角的直线，又由 B 点引与水平线成β2 角的直线， 两直线交于 D 点.(5)连接 M 与 D ，并向左上方延长，即得辅助线. (6)如土仅有粘结力，而Ψ=0,则最危险滑动圆弧的圆心就是 D 点；如土除 粘结力外还有摩擦力,则最危险滑动面的圆心将随Ψ值的增加，而在辅助线 上向外移动。

1)正常工况下n(c l +W cos α tan Θ )i i i i iK = i =1nW sin αi ii =1上式中:a —第i 条块底滑面倾角(。

)iW —第i 条块的重量( Kn )iΘ —第i 条块的内摩擦角(。

) ic -第i 条块的内聚力( Kpa )il —第i 条块滑面长度( m )i边坡角 60°00′ 45°00′ 30°40′ 26°34′ 18°26′ 14°03′ 11°19′边坡坡度 1：0.5 1：1 1：1。

5 1：2 1：3 1:4 1:5 β240° 37° 35°35° 35° 36° 37°β129° 28° 26° 25° 25° 25° 25°K —稳定性系数2)非正常工况下(假定坡体全面饱水)n [c' l + (W cosα u l ) tanΘ' ]i i i i i i iK = i=1n W sinαi ii=1上式中:a —第i 条块底滑面倾角(。

)iW -第i 条块的重量(Kn )iΘ ' —第i 条块的内摩擦角(。

某公路扩建工程的边坡防护设计摘要：本文基于笔者多年从事公路边坡工程施工的相关工作经验，以某公路扩建工程的边坡防护设计为研究对象，论文首先探讨了工程概况与地质条件，进而分析了边坡稳定性，在此基础上，论文给出了设计方案，全文是笔者长期工作实践基础上的理论升华，相信对从事相关工作的同行能有所裨益。

关键词：公路边坡稳定性工程概况地质条件1 前言随着我国公路建设的飞快发展，高速公路边坡防护系统研究已日渐引起公路部门的重视，目前高速公路边坡防护的形式已由已往惯用的圬工防护向生态防护发展。

特别是公路高边坡的稳定对今后的安全运营起着重要的控制作用。

因地制宜，美化路容，改善景观。

利用绿色植物和生态技术，防和治理水土流失。

在保证安全情况下尽量利用生物技术取代圬工防护，使公路交通设施作为一种人为景观与周围自然景观融为一体，形成美化国土、保护自然、改善环境和抵御灾害的作用，保护公路安全的带状公路生态系统或区域交通生态系统。

地形、水文、地质较复杂，一般来说都是山高谷深，坡陡流急，沟壑纵横，山地面积所占比例较高。

近年来，国家加大高速公路建设，完善交通网络，进而改善交通条件、优化投资环境，带动经济快速发展。

特别是随着我国西部大开发战略的实施，对高速公路的建设提出了更高的要求。

我国高速公路的重点也逐步由沿海平原区向内陆山区转移，在山区修建了不少高速公路。

2. 工程概况与地质条件2.1工程概况某公路拓宽工程路线穿过一山体，设计挖方单级边坡高度10m，边坡坡率1：0.75～1：1.25，平台宽2m，有四处开挖深度为30m～50m，最大达67.3m。

边坡出露岩土层主要为全风化花岗片麻岩和残坡积亚粘土，坡底部分地段见强、弱风化花岗片麻岩。

该边坡整体属土质边坡，开挖深度大，坡率陡，稳定性差。

2.2工程地质2.2.1 地形地貌路堑所在区域为丘陵区，附近山顶标高一般为200m左右，槽谷和洼地标高一般50m左右，相对标高一般小于120m，山坡自然坡角10°～15°，植被茂密，以乔木为主。

浅析高填方路基的边坡防护设计摘要：现在人们逐渐重视对路堤边坡进行防护设计，随之一些边坡防护技术出现，本文主要对路堤边坡的防护工程进行了实践考虑，其中路堤边坡的稳定影响因素有两种，其有人为和自然两种因素，其中对路基实施边坡防护主要就是对排水进行设计，对一些边坡防护设计的方法加以介绍。

关键词：高填方路基；边坡防护；设计路基防护工程的设计可以对路基病害进行防治，使路基能够保持稳定；对环境景观加以改善，使生态保持平衡。

填方路基从建成就一直遭受着风吹雨林，时间一久，路基边坡会出现变形，影响外形的同时，也会导致路基强度降低。

其中公路病害主要就是由水引起的，现在路基增加，边坡也大面积的受水影响，因此对高填方路基的边坡进行防护设计时主要就是排水设计。

一、边坡所具有的稳定性对边坡稳定性能够造成影响的原因有两种，分别为自然原因、人为原因。

其中自然原因包括地质原因、地形原因、气候原因、水文原因。

人文原因包括设计原因、施工原因、养护原因。

想要使边坡的稳定性提高，对其进行详细了解，对自然原因进行应用，使人为原因能够有利发展。

对边坡进行稳定性设计时边坡一定要缓，可是如果边坡太过平缓，就会需要大量的占地面积，对工程造价起到严重影响，资源也随之被浪费了。

因此在进行边坡填方较适宜应用1：1.5~1：2；可在进行边坡挖方时，当其公路在山区或丘陵地区通过时，以前的坡度较为平稳，所以要对应力释放加以考虑，所以在进行设计时要对开挖前后综合考虑[1]。

对有可能发生塌方地段，或有着不同治理费用等级与开挖前后塌方地点进行观察。

同时，还要对边坡的加固方法加以考虑，其有很多加固措施，其中抗滑墙方法、抗滑桩方法、预应力方法、压降锚柱方法等对边坡防护较为有效。

对土质进行分析，对岩石风化地质进行考虑，其应用的防护方法应该为抗滑墙方法与抗滑桩方法，这样就不会出现牵引滑塌现象；一般在雨季才会出现边坡滑塌现象，所以要重视边坡排水。

可以对截水沟进行设计，也可以对竖向排水沟加强设置，这样边坡的防排水能力就会得到提高。