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《建筑构造可靠度设计统一原则》（GB50068-2023）学习要点及理解一、序言中有关修订内容旳阐明（相对原《建筑构造统一原则》（GBJ68-84））1、原则旳合用范围：鉴于《建筑地基基础设计规范》、《建筑抗震设计规范》在构造可靠度设计措施上有一定特殊性，从原原则规定旳“应遵守”本原则，改为“宜遵守”本原则；条]2、根据《工程构造可靠度设计统一原则》（GB50153-92）旳规定，增长了有关设计工作状况旳规定，并明确了设计状况与极限状态旳关系；条、条]3、借鉴最新国际原则JSO2394：1998《构造可靠度总原则》，给出了不同样类型建筑构造旳设计使用年限；条]4、在承载能力极限状态旳设计体现式中，对于荷载效应旳基本组合，增长了永久荷载效应为主时起控制作用旳组合式；条（7.0.2-2）式]5、对楼面活荷载、风荷载、雪荷载原则值旳取值原则和构造构件旳可靠指标以及构造重要性系数等作了调整；条、条、条]6、初次对构造构件正常使用旳可靠度做出了规定，这将增进房屋使用性能旳改善和可靠度设计措施旳发展；条]7、取消了原原则旳附件。
[原原则有五个附件：附件一荷载旳记录特性、代表值及其效应组合；附件二构造抗力旳记录特性；附件三构造可靠度旳计算措施；附件四极限状态设计体现式及其分项系数确实定；附件五构造材料旳质量规定及质量控制。
此五个附件对对旳理解本原则仍具有重要作用，有精力旳专业技术骨干，尤其是技术把关人应当一读。
]二、原则旳主线可靠度设计原则（建筑构造在规定旳设计使用年限内应具有（影响建筑构造可靠性旳多种原因都是随机原因，只能用概率来度量。
以极限状态为目旳旳设计措施为公认旳合理旳设计措施）变通为多系数体现式（这是为广大设计人员所熟悉和乐于接受旳形式。
使概率极限状态设计措施具有实用性。
）三、条文理解1、总则（原文略）[明确规定《建筑构造荷载规范》、《钢构造设计规范》、《薄壁型钢构造设计规范》、《混凝土构造设计规范》、《砌体设计规范》、《木构造设计规范》等六本规范应遵守本原则旳规定。
《公路⼯程结构可靠性设计统⼀标准》解读2020年5月7日发布了《公路工程结构可靠性设计统一标准》(J TG2120—2020，以下简称《标准》)，作为公路工程行业标准，自2020年8月1日起施行。
为便于理解《标准》的主要内容，切实做好贯彻实施工作，现将《标准》制订情况解读如下：一、背景情况进入二十一世纪后，国际上工程结构可靠性设计理论趋于成熟，基于可靠性的概率极限状态设计方法已成为工程结构设计的主流方法，欧盟EUROCODE规范、美国AASHTO规范等相继发布了结构可靠性设计规范；在国内，国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153-2008）在设计理念、概念体系、设计方法等方面作了较大改进，之后国内建筑、铁路、港口工程的可靠性设计标准相继发布；在公路工程使用的公路桥隧和路面设计规范新一轮修订中，基本采用了以可靠性理论为基础的概率极限状态设计方法。
为了进一步统一公路工程结构可靠性设计的原则、方法和要求，组织完成了《标准》的制订工作。
二、《标准》的定位与作用《标准》隶属于公路工程标准体系通用板块的基础模块，定位于强制性行业标准，主要解决公路工程结构可靠性设计的基础理论、实用方法和技术等共性问题，是制修订其他公路工程结构设计规范的基础。
《标准》将进一步促进可靠性理论在公路行业内的推广应用，使公路工程结构的设计理论更加完善，更好地指导桥隧、路面和地基等行业标准的编制，提升我国公路工程结构设计规范的科学水平；促进行业对于可靠性管理、可靠性设计、设计使用年限、耐久性等认知的再提升，有利于延长公路工程的使用寿命，提升公路工程对生产生活和经济发展的保障服务作用。
三、《标准》的内容和特点《标准》注重落实高质量发展理念，对标国内国际先进理论与方法，吸纳了交通运输行业公路工程结构可靠性设计的最新研究成果及工程建设经验，开展了大量的理论研究与试验验证。
《标准》的主要内容包括：（一）规定了公路主体结构的设计原则。
第51卷第8期2021年4月下建㊀筑㊀结㊀构Building StructureVol.51No.8Apr.2021DOI :10.19701/j.jzjg.2021.08.014∗住房和城乡建设部科技项目(2019-k-076),浙江省建设科研项目(2019K027),浙江大学平衡建筑研究中心项目(281410-I5200I)㊂作者简介:夏亮,硕士,一级注册结构工程师,Email:leon.xia @;通信作者:张明山,博士,一级注册结构工程师,Email:823391594@㊂高层建筑地下室的抗浮设计方案研究∗夏㊀亮1,2,㊀张明山1,2,㊀李本悦1,2,㊀肖志斌1,2(1浙江大学建筑设计研究院有限公司,杭州310028;2浙江大学平衡建筑研究中心,杭州310028)[摘要]㊀以郑州某高层办公楼地下室为研究对象,探讨了抗浮设计中关键参数的取值和依据㊂同时建立了综合考虑上部结构㊁筏板与抗浮锚杆的有限元模型,对抗浮锚杆的抗拔刚度㊁布置方案㊁上部结构刚度等因素进行了多参数分析㊂结果表明:常规设计时采用的抗浮锚杆根数简化计算方法的经济性与安全性均较差,应采用考虑多因素的整体分析模型,确保地下室结构抗浮设计安全㊁经济;抗浮锚杆抗拔刚度对地下室抗浮设计影响较大,应通过抗浮锚杆承载力试验推导出实际刚度作为设计输入条件,从而达到地下室抗浮设计的优化;抗浮设计依赖抗浮锚杆抗拔与筏板弯曲共同作用,本质上是筏板弯曲配筋设计与抗浮锚杆设置两者平衡的过程㊂[关键词]㊀高层建筑;抗浮设计;抗浮锚杆;筏板;抗拔刚度;地下室中图分类号:TU318文献标识码:A文章编号:1002-848X (2021)08-0083-07[引用本文]㊀夏亮,张明山,李本悦,等.高层建筑地下室的抗浮设计方案研究[J].建筑结构,2021,51(8):83-89.XIA Liang,ZHANG Mingshan,LI Benyue,et al.Research on anti-floating design scheme of basement of high-rise building[J].Building Structure,2021,51(8):83-89.Research on anti-floating design scheme of basement of high-rise buildingXIA Liang 1,2,ZHANG Mingshan 1,2,LI Benyue 1,2,XIAO Zhibin 1,2(1The Architectural Design &Research Institute of Zhejiang University,Hangzhou 310028,China;2Center for Balance Architecture,Zhejiang University,Hangzhou 310028,China)Abstract :Taking the basement of a high-rise office building in Zhengzhou as a research object,the values and basis of key parameters in anti-floating design were discussed.At the same time,a finite element model that comprehensively considers the above-ground structure,baseplates and anti-floating anchors was established.The multi-parameter analysis of theanti-floating anchorᶄs pull stiffness,layout scheme,and above-ground structure stiffness was performed.The results show that the simplified calculation method of the number of anti-floating anchors is without advantage in economics and safety in conventional design,and the overall analysis model considering multiple factors should be adopted to ensure the safety and economy of the anti-floating design of the basement structure.The pull stiffness of the anti-floating anchors has a greater impact on the anti-floating design of the basement.The actual stiffness should be derived from the anti-floating anchor bearing capacity test as the design input condition to achieve the optimization of the basement anti-floating design.The anti-floating design relies on the joint action of the anti-floating anchor pull resistance and the baseplate bending,which isessentially a process of balancing the design of the raft bending reinforcement and the anti-floating anchor setting.Keywords :high-rise building;anti-floating design;anti-floating anchor;baseplate;pull stiffness;basement0㊀引言随着城镇化进程的推进和城市人均车辆保有量的提高,地下空间的开发和利用越来越受到重视㊂将办公楼地下室设计为地下车库是地下空间充分利用的重要体现㊂为了满足规划车位指标,地下室埋深往往较大,需考虑抗浮设计㊂地下室结构的抗浮设计关系到结构的安全性和经济性,其重要性日益凸显㊂罗佑新等[1]总结了不同规范对抗浮锚杆承载力的规定,以地库柱网为研究对象,分析并总结了多参数条件下,抗浮锚杆布置对筏板受力的影响㊂徐芳[2]结合规范,从抗浮锚杆承载力㊁抗浮锚杆布置及规格选型等方面进行了抗浮地下室设计的优化布置探讨㊂刘玮[3]结合施工图中常见的抗浮案例进行分析,总结了抗浮设计中常见的问题㊂章少华等[4]结合工程实践,提出抗浮锚杆上浮位移主要由三部分产生㊂现有研究[5-7]常以单一地库区域为研究对象,主要针对抗浮概念和抗浮理论展开研究,缺建㊀筑㊀结㊀构2021年乏对设计关键参数依据的探讨;同时现有研究也缺乏综合考虑地上结构刚度-基础-地基的整体有限元模型下的抗浮设计方法的对比与优化㊂本文以郑州某高层办公楼为例,对其地下室抗浮涉及到的问题进行分析研究,为类似工程提供参考㊂1㊀工程概况郑州某高层办公楼位于郑州市郑东新区㊂该工程规划总建筑面积为74924m 2,其中地上建筑面积为48620m 2,地下建筑面积为26304m 2㊂主楼地上共19层,建筑高度为79.65m;裙楼为3层,建筑高度为15.15m;地下共两层(局部夹层),筏板顶面标高为-9.650m㊂土层参数物理力学指标见表1㊂土层参数物理力学指标表1层号土层名层厚/m压缩模量E s /MPa 黏聚力c /kPa 内摩擦角φ/ʎ侧摩阻力标准值/kPa ①素填土1②粉土 2.4612.418.8 ③粉土271320④细砂12.222.503054⑤细砂922.503066⑥粉质黏土222.927.212.458本场地抗震设防烈度为7度(0.15g ),地震设计分组为第二组,场地土类别为Ⅲ类,特征周期为0.55s㊂基础采用平板式筏基,主楼区域筏板厚度为2200mm,裙房及地库区域筏板厚度为500mm㊂局部区域采用下柱墩构造以满足筏板的抗冲切要求,柱墩厚度为600mm㊂基础平面尺寸为65.4m ˑ179.4m,布置图如图1所示㊂图1㊀基础平面布置图2㊀抗浮设计基本参数2.1整体与局部抗浮‘建筑地基基础设计规范“(GB 500072011)[8]5.4.3条提出:建筑物基础存在浮力作用时应进行抗浮稳定性验算,并符合式(1)的规定:G k /N w,k ȡK w(1)式中:G k 为建筑物自重及压重之和;N w,k 为浮力作用值;K w 为抗浮稳定安全系数,一般可取1.05㊂当结构的整体抗浮满足上述条件时,基础的局部也会因水浮力超过上部结构传递的竖向荷载而引起基础局部上浮㊂局部水浮力导致筏板上抬变形,从而在筏板内产生弯矩㊂综合对比安全性和经济性的要求,可采用增加筏板配筋或其他抗浮措施,如压重㊁增设抗浮锚杆和抗拔桩等进行抗浮设计㊂2.2抗浮工况下的分项系数关于抗浮工况下恒载分项系数的取值,按‘建筑结构荷载规范“(GB 50009 2012)[9]规定: 当永久荷载效应对结构有利时,不应大于1.0㊂ 考虑到复核正向荷载效应时混凝土容重的放大系数,本工程抗浮工况下恒载的分项系数取值为0.9㊂用于验算筏板弯矩及板面配筋时,应采用考虑水浮力的荷载基本组合㊂按‘建筑结构可靠性设计统一标准“(GB 50068 2018)[10]的规定,水位不变的水压力按永久荷载考虑,水位变化的水压力按可变荷载考虑㊂本工程的抗浮水位为-1.500m㊂当水浮力分项系数为1.4时,折算地下水位已超过室外标高㊂此时地下水必然经由坡道及井道漫入地下室内,筏板处于内外平衡状态㊂因此,本工程根据实际情况综合考虑各种不利因素后,水浮力基本组合的分项系数取值为1.2㊂用于抗浮锚杆抗拔承载力验算时,应采用考虑水浮力的荷载标准组合㊂此时水浮力的分项系数取1.0㊂2.3抗浮设计方案选择本工程地下室抗浮水位取至-1.5m,地库区域的抗浮水头为8.75m㊂地库区域总体抗浮自重及压重之和为1572000kN,浮力作用值为1053000kN,抗浮稳定系数G k /N w,k =1.49>1.05,满足整体抗浮要求㊂但地库区域恒载不足以抵消水浮力,需采用相应的抗浮措施㊂工程中常采用的抗浮措施包括配重法㊁抗拔桩㊁抗浮锚杆等㊂配重法通过增加地下室的恒载平衡水浮力,通常造价较高㊂抗拔桩一般设置在柱底,通过桩的侧摩阻力进行抗浮,通过筏板的变形把跨中的水浮力传递至柱底,要求筏板的厚度及配筋均较大,经济效益低㊂抗浮锚杆的原理与抗拔桩相似,但抗浮锚杆可设置在跨中,施工便捷,且造价较低㊂结合郑州当地设计经验,本工程抗浮设计采用抗浮锚杆㊂3㊀抗浮锚杆的基本参数合理的数值分析应考虑抗浮锚杆的抗拔刚度和承载力,为后续迭代非线性计算提供准确参数㊂本工程采用YJK1.9.3软件进行数值分析,基础有限元模型如图2所示㊂3.1抗浮锚杆的承载力计算对于土层锚杆,单根抗浮锚杆轴向抗拔承载力特征值参考‘河南省建筑地基基础勘察设计规范“48第51卷第8期夏㊀亮,等.高层建筑地下室的抗浮设计方案研究图2㊀基础有限元模型(DBJ 41/138 2014)中式12.4.5-2进行计算㊂各参数的含义见规范说明㊂结合地勘资料与本地设计经验,抗浮锚杆长度取12m,截面直径为200mm㊂抗浮锚杆抗拔承载力特征值R t 计算公式如下:R t =0.5πd ðλi q s i k l i(2)式中:λi 为第i 层土层的抗拔系数,一般取0.8~1.0;q s i k 为第i 层土层的锚杆锚固段侧摩阻力极限值,kPa;d 为锚杆直径,m;l i 为第i 层土层的锚杆锚固段有效锚固长度,m㊂综合考虑锚杆的耐久性要求,锚杆杆体截面钢筋为325,抗拔承载力特征值取220kN㊂3.2抗浮锚杆的抗拔刚度抗浮锚杆的变形分为弹性变形和塑性变形部分㊂弹性变形主要体现为锚固体的变形,塑性变形主要为锚固体与土体间的滑移变形㊂抗浮锚杆的抗拔刚度即极限承载力与相应抗浮锚杆的弹塑性变形之比㊂抗浮锚杆的抗拔刚度对抗浮锚杆拉力㊁筏板内力以及变形影响较大㊂在设计初期,可根据地质勘察报告进行有限元分析,预估抗浮锚杆的抗拔刚度,并作为进一步分析的依据[11]㊂采用MIDAS GTS NX 对抗浮锚杆的抗拔过程进行数值模拟㊂将抗浮锚杆简化为钢筋与混凝土构成的整体,采用桩单元建模,直径为200mm㊂同时设置桩单元界面,以模拟抗浮锚杆与土体之间的滑移㊂由于土体的本构关系复杂,且呈现出明显的非线性特性,在土体建模时选用理想的弹塑性模型,同时选择Drucker-prager 屈服准则㊂土层信息见表1㊂本次模拟假定抗浮锚杆的锚固段长度为12m,抗浮锚杆抗拔承载力极限值为440kN㊂有限元模型中采用分级加载模式对抗浮锚杆施加水平浮力㊂抗浮锚杆在水浮力作用下产生向上的竖向位移,同时在土体与抗浮锚杆的侧摩阻力作用下,周圈土体随着抗浮锚杆同步产生竖向位移,抗浮锚杆的荷载-竖向位移曲线见图3㊂从图3中可得,当荷载为220kN 时,抗浮锚杆竖向位移约为26mm,推断抗拔刚度约为85000kN /m㊂参考YJK1.9.3设计指南,当采用承图3㊀荷载-竖向位移曲线载力设计值与允许位移比值的方法估算抗浮锚杆初始抗拔刚度时,应考虑抗浮锚杆的塑性变形和蠕变效应,对初始抗拔刚度进行30%左右的折减,按此算法得到抗浮锚杆的抗拔刚度约为20000kN /m㊂按不同方法得到的抗浮锚杆抗拔刚度差异较大,且相关文献研究较少,因此应在抗浮锚杆抗拔试验中按照荷载-位移曲线推导出抗浮锚杆的实际刚度,将其输入筏板-抗浮锚杆协同受力㊁变形协调模型,确保结构的安全性㊂4㊀高层办公楼地下室抗浮设计方案4.1抗浮锚杆根数初步估计由于抗浮锚杆抗拔刚度的不确定性,常规设计方法中常忽略筏板与抗浮锚杆协同变形的作用,仅根据(1.0ˑ水浮力标准值-0.9ˑ恒载标准值)/单根锚杆抗拔承载力特征值的方法确定抗浮锚杆根数,通过抗浮区域面积与所需的抗浮锚杆根数的比值确定抗浮锚杆间距,并将其均匀布置在区域内㊂本工程主楼区域与裙房区域局部抗浮均满足式(1)的要求,对应的筏板区域不设置抗浮锚杆㊂地库区域面积约6800m 2,单根抗浮锚杆抗拔承载力取220kN,按式(1)估算抗浮锚杆数量约为380000/220=1700根,即1700/6800=0.25根/m 2㊂由于地库区域局部抗浮面积较大,按传统布置方式布置所需的抗浮锚杆数量大,应考虑基础筏板的协同受力抗浮,优化抗浮锚杆的分布,在确保安全性的基础上提高地下室抗浮设计的经济性㊂当不设置抗浮锚杆时,地库区域由于水浮力大于上部结构荷载,出现明显的上浮㊂在抗浮不利组合(1.0ˑ水浮力标准值-0.9ˑ恒载标准值)作用下,筏板的竖向位移计算结果如图4所示,最大上抬位移达到927.5mm㊂同时因局部抗浮不足,筏板出现多处超筋现象㊂根据三维变形可确定需要布置抗浮锚杆的区域为地库外侧区域㊂对于因地库局部抗浮不足而引起筏板结构悬臂的情况,可在相应的地库区域进行抗58建㊀筑㊀结㊀构2021年图4㊀抗浮工况下筏板的竖向位移(未设置抗浮锚杆)/mm浮锚杆的加密布置㊂按弹性地基梁板法,考虑上部结构刚度㊁合理设置抗浮锚杆抗拔刚度后,进行上部结构㊁筏板及抗浮锚杆共同作用分析,进行抗浮验算,可提高地下室抗浮设计的经济性㊂4.2抗浮锚杆布置方案比选(1)方案1:抗浮锚杆集中布置在筏板跨中㊂部分筏板水浮力(如柱下相关范围内)由上部结构的荷载抵消,板跨中部仅承受一部分水浮力㊂图5为恒载单工况下基底压力分布,可参照此分布图合理地进行跨中抗浮锚杆的布置㊂此方案下筏板的配筋率一般较低,经济性较好㊂图5㊀恒载单工况下基底压力分布/kPa(2)方案2:以轴线为边界,抗浮锚杆均匀布置在筏板范围内㊂由于抗浮锚杆均匀分布,所以地下室筏板配筋较小㊂但由于均匀分布,一跨内部分抗浮锚杆的抗拔承载力往往不能充分发挥,造成一定的浪费㊂(3)方案3:抗浮锚杆集中布置在框架柱的柱墩范围内㊂该方案的抗浮锚杆受力明确,与抗拔桩布置方式类似㊂但筏板跨中水浮力引起的地下室筏板弯矩较大,配筋率较高㊂在综合考虑上部结构刚度与基础的协同作用后,预估抗浮锚杆总根数由1700根降低到约1000根,与4.1节中所述传统布置方式相比,抗浮锚杆总量下降32%,显著提高经济性㊂再将1000根抗浮锚杆按上述3种方案分别布置,其布置示意图见图6㊂图6㊀抗浮锚杆布置方案示意图本工程在YJK1.9.3中建模,考虑上部结构的刚度,抗浮锚杆采用只受拉的非线性弹簧单元进行模拟,抗浮锚杆抗拔刚度取值为20000kN /m㊂得到数值分析结果后,提取抗浮锚杆抗拔承载力㊁筏板板面弯矩等参数进行抗浮锚杆布置的优化调整㊂抗浮锚杆的拉力分布是不均匀的,柱墩下抗浮锚杆拉力较小,而柱网跨中则较大㊂本文中引入满承载力系数γ来表述抗浮锚杆拉力在抗浮工况下的分布情况㊂满承载力系数γ=N /R t ,其中N 为抗浮锚杆拉力㊂满承载力系数越接近1.0,单根抗浮锚杆的抗浮作用发挥越充分,经济性越好,但越接近规范的限值,冗余度较低㊂对群体抗浮锚杆而言,极限工况下,抗浮锚杆可能出现逐个失效,从而出现大范围不满足规范限值的情况㊂满承载力系数越接近0,则表明抗浮锚杆的布置越不合理,部分抗浮锚杆未起到抗浮作用,冗余度较高,影响整体结构的经济性㊂因此采用满承载力系数的分布作为参考指标之一,用以评价地库区域抗浮锚杆布置的合理性㊂图7为3种方案下抗浮锚杆满承载力系数的分布图㊂图7㊀3种方案下的抗浮锚杆满承载力系数的分布图由图7可以得到,方案2与方案3的满承载力系数分布区间类似㊂方案2与方案3满承载力系数小于0.4的比例均为42%,其中小于0.2的比例均达到20%㊂同时有部分抗浮锚杆的拉力接近抗拔承载力特征值,方案2与方案3满承载力系数超过0.8的比例分别为14%与7%㊂此两种方案下抗浮锚杆的拉力分布较不均匀,偏于不安全与不经济㊂68第51卷第8期夏㊀亮,等.高层建筑地下室的抗浮设计方案研究㊀㊀㊀㊀图8㊀抗浮工况下方案1筏板竖向位移和筏板顶面配筋图9㊀抗浮工况下方案2筏板竖向位移和筏板顶面配筋方案1的抗浮锚杆拉力分布更均匀㊂73%的抗浮锚杆满承载力系数均在0.4~0.8之间,分布图两端的极值比例较低,分别为5%与0%㊂在3种方案中经济性与安全性均最佳㊂抗浮工况下各方案的筏板竖向位移及筏板配筋最大值见表2,抗浮工况下各方案筏板的竖向位移及筏板顶面双向配筋见图8~10,其中顶面双向配筋图中数字为该工况下配筋面积的最大值㊂同时对比图8~10可知,方案1在水浮力工况下筏板的局部上浮位移及上浮区域最小,且由于跨中水浮力就近通过筏板直接传递给抗浮锚杆,筏板的顶面双向配筋量以及因抗浮导致配筋增加的范围均显著低于另外两个方案㊂方案2与方案3的上浮位移及筏板配筋等值线的趋势类似,由于方案2跨中抗浮锚杆的数量较方案3多,因此方案2整体抗浮性能优于方案3㊂由此可见,不同的抗浮锚杆布置方式对筏板的配筋率有着显著的影响㊂抗浮工况下各方案的筏板竖向位移及筏板配筋最大值表2方案类型筏板竖向位移最大值/mm 筏板顶面X 向配筋最大值/cm 2筏板顶面Y 向配筋最大值/cm 2方案1-8.51621方案2-11.11921方案3-13.12523图10㊀抗浮工况下方案3筏板竖向位移和筏板顶面配筋78建㊀筑㊀结㊀构2021年㊀㊀综合抗浮锚杆拉力的满承载力系数分布与筏板配筋率两个指标可以得出,方案1的抗浮锚杆布置经济性最好㊂4.3抗浮锚杆抗拔刚度对抗浮锚杆及筏板受力的影响抗浮锚杆的抗拔刚度与筏板的受力及变形密切相关㊂为考察抗浮锚杆抗拔刚度对抗浮设计的影响,按4.1节中方案1的布置方式,抗浮锚杆抗拔刚度采用10000~50000kN /m 五种规格进行基础建模计算,给出抗浮锚杆抗拔刚度对抗浮锚杆拉力㊁筏板变形的影响㊂图11为不同抗拔刚度的抗浮锚杆满承载力系数分布情况㊂图12为不同抗拔刚度的筏板在水浮力作用下对应的最大竖向位移㊂图11㊀不同抗拔刚度的抗浮锚杆满承载力系数分布图图12㊀不同抗拔刚度的筏板最大竖向位移由图11可知,抗浮锚杆拉力随其抗拔刚度的增大而增大,同时拉力的分布会更不均匀㊂由图12可知,抗浮工况下,筏板最大竖向位移随着抗浮锚杆抗拔刚度的增大而减小㊂当抗浮锚杆抗拔刚度小于20000kN /m 时,随着抗浮锚杆抗拔刚度的提高,筏板竖向位移下降速率加快;当抗浮锚杆抗拔刚度大于20000kN /m 时,则筏板竖向位移下降速率变缓㊂抗浮锚杆抗拔刚度对抗浮锚杆拉力及变形的影响较大,可以通过后注浆或采用预应力抗浮锚杆等方式调节抗浮锚杆的刚度,以达到控制地下室筏板挠度及抗浮锚杆拉力的作用,从而优化抗浮锚杆的布置㊂4.4上部结构刚度对抗浮锚杆及筏板受力的影响上部结构的刚度包括竖向刚度㊁水平刚度和抗弯刚度㊂常规设计方法不计入上部结构的刚度,水浮力作用下墙㊁柱为筏板的固定支座,并假定支座位置无位移变形,因此无法考虑地下室筏板基础与上部结构的协调变形,仅能考虑局部弯曲㊂本工程采用4.1节中方案1的抗浮锚杆布置方式,抗浮锚杆抗拔刚度取值为20000kN /m㊂考察上部结构刚度对基础抗浮安全性与经济性的影响㊂其中考虑上部结构刚度简称为工况1,不考虑上部结构刚度简称为工况2㊂图13为不考虑上部结构刚度时的筏板竖向位移云图㊂图13㊀工况2下筏板竖向位移云图/mm由图13和图8对比可知,在水浮力作用下,工况1的结构变形呈筏板中央固定㊁四周悬挑的趋势;工况2的结构变形呈裙房区域筏板的局部上浮的趋势㊂图14为工况2下筏板顶面双向配筋图㊂工况2与工况1相比,裙房区域的筏板配筋过大,而地库区域对应的筏板配筋较小㊂不考虑上部结构刚度时的结果明显不合理,地库区域配筋严重不足,而裙房区域配筋过于保守㊂图14㊀工况2下筏板顶面双向配筋/cm 288第51卷第8期夏㊀亮,等.高层建筑地下室的抗浮设计方案研究图15为两种工况下抗浮锚杆拉力的差异㊂由图15可知,相对于工况1,工况2下70%的抗浮锚杆拉力降低20%以内,但仍有18%的抗浮锚杆拉力大于工况1㊂造成差异的主要原因是,上部结构刚度影响到墙㊁柱处筏板的相对位移,进而对抗浮锚杆内力分布产生较大影响㊂设计时应综合考虑上部结构㊁基础和地基的刚度协同,避免出现安全性问题㊂图15㊀两种工况下抗浮锚杆拉力差异分布5 结论及建议(1)常规设计时采用的抗浮锚杆根数简化计算方式中,抗浮锚杆拉力分布不均匀,地下室抗浮设计的经济性与安全性均较差㊂采用弹性地基梁模型,考虑筏板与抗浮锚杆共同作用,进行整体非线性建模与迭代分析,以确保地下室结构抗浮设计安全㊁经济㊂(2)抗浮锚杆布置方式对地下室抗浮设计的安全性与经济性影响较大㊂设计时应通过多方案比选进行优化布置㊂(3)抗浮锚杆抗拔刚度对抗浮锚杆拉力及筏板的变形影响较大,应通过抗浮锚杆承载力试验推导出实际刚度作为设计输入条件㊂并可通过后注浆等手段调节抗拉强度,从而达到优化地下室抗浮设计的目的㊂(4)抗浮设计时应考虑上部结构刚度,采用非线性的分析方法,通过抗浮锚杆抗拔与筏板弯曲的协同变形来实现地下室的抗浮,本质上是筏板弯曲配筋设计与抗浮锚杆抗拔设计两者平衡的过程,应综合考虑抗浮锚杆的抗拔刚度㊁数量和布置与筏板配筋的协调,确保地下室结构的安全性和工程造价的经济性㊂参考文献[1]罗佑新,王宁,张哲.抗浮锚杆与地下室底板共同工作受力规律研究及设计建议[J].建筑结构,2018,48(1):97-100.[2]徐芳.某项目抗浮锚杆优化设计[J].低温建筑技术,2019,41(5):122-125.[3]刘玮.抗浮锚杆设计与施工图审查中的问题分析[J].建筑结构,2019,49(S1):822-826.[4]章少华,尚志诚,杨翊.抗浮锚杆受力特性及布置方式的分析与设计[J].建筑科学,2016,32(1):100-107.[5]杨爱珍.地下室结构不均匀上浮机理研究[D].南京:东南大学,2009.[6]付文光,柳建国,杨志银.抗浮锚杆及锚杆抗浮体系稳定性验算公式研究[J].岩土工程学报,2014,36(11):1971-1982.[7]刘汉进.不同上浮形态地下室结构损坏特征与相关处理技术的研究[D].青岛:青岛理工大学,2010. 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工程结构可靠性设计统一标准
工程结构可靠性设计统一标准是确保结构可靠性的基础，是结构安全的重要把握。
统一标准的设计主要包括荷载设计、结构构件设计、构造抗震设计及构造稳定性等。
荷载设计是结构设计的基础，必须考虑荷载的类型、大小和作用方向，确定其作用情况，制定合理的设计规范，并确定荷载的组合方式、计算公式和荷载调整系数等，保证结构设计的准确性和可靠性。
结构构件设计主要包括构件材料、尺寸、连接方式、结构系统、施工工艺等内容，应符合有关规范，确定构件的正确性、可靠性和服从性，同时要考虑构件的安装方式、维修方式等。
抗震设计应符合地震波的特征，并考虑到结构系统的特点，根据结构的组成和功能，确定抗震设计规范，以确保结构在地震作用下的安全性。
结构稳定性设计是确定结构构件的稳定性，主要考虑构件的抗剪、抗弯、抗压、抗扭等力学性能，根据结构的组成、作用状态和结构的稳定性等，制定合理的设计规范，以保证结构的正确性和可靠性。
统一标准的设计要求应考虑不同的工程场合，不同的工程设计方法和技术，以保证结构可靠性，而不仅仅是考虑结构的安全性。
统一
标准的设计应满足结构安全要求，并能够处理和解决各种可能出现的工程问题，以保证结构可靠性设计的准确性和完整性。
建筑结构可靠度统一标准
在建筑领域中，结构可靠度是评估建筑物安全性与稳定性的关键因素。
随着科技的进步与工程实践的不断发展，对建筑结构可靠度的要求也越来越高。
为了实现建筑结构的统一标准，业内开展了大量的研究工作，并取得了一系列重要的成果。
在制定建筑结构可靠度统一标准的过程中，首先需要明确可靠度的定义及其评估方法。
可靠度指的是结构在规定的时间内和规定的条件下，完成预定功能的概率。
评估可靠度的方法主要包括概率方法和基于性能的方法。
其中，概率方法是以概率论为基础，通过分析结构性能指标的概率分布来评估结构的可靠度；而基于性能的方法则是根据结构在不同荷载组合下的性能指标来评估其可靠度。
在确定了可靠度的评估方法后，还需要对建筑结构的设计基准期进行规定。
设计基准期指的是建筑结构的设计使用年限，是评估结构可靠度的重要参数。
根据不同的使用场景和需求，设计基准期可以有所不同。
在制定统一标准时，需要根据实际情况，综合考虑各种因素，制定出符合实际需求的设计基准期。
此外，为了实现建筑结构的统一标准，还需要制定相应的规范和标准。
这些规范和标准应该包括材料的要求、设计的原则、施工的方法等方面的内容。
通过制定这些规范和标准，可以有效地提高建筑结构的可靠度，保证建筑物的安全性和稳定性。
总之，制定建筑结构可靠度统一标准是一项重要的任务，需要综
合考虑各种因素，制定出符合实际需求的方案。
通过实施这一统一标准，可以有效地提高建筑结构的可靠度，保障人民群众的生命财产安全。
建筑结构可靠度设计统一标准建筑结构可靠度设计是指在建筑结构设计过程中，为了保证建筑结构在使用寿命内不发生失效或失效的概率控制在规定范围内，所采用的一种设计方法。
建筑结构可靠度设计的目的是为了保证建筑结构在使用寿命内不发生失效，从而确保建筑物的安全性和可靠性。
因此，建筑结构可靠度设计统一标准的制定对于建筑工程的质量和安全具有重要意义。
首先，建筑结构可靠度设计统一标准的制定需要考虑建筑结构所处的环境条件，包括地震、风载、温度等外部荷载的影响。
在制定统一标准时，需要综合考虑各种外部荷载的作用，确保建筑结构在各种环境条件下都能够保持稳定和安全。
同时，还需要考虑建筑结构材料的可靠性和耐久性，确保建筑结构材料在使用寿命内不会出现失效。
其次，建筑结构可靠度设计统一标准的制定需要考虑建筑结构的设计方法和理论依据。
在制定统一标准时，需要考虑建筑结构的设计方法和理论依据，确保建筑结构的设计满足相关的安全性要求。
同时，还需要考虑建筑结构的施工质量和监测手段，确保建筑结构在施工和使用过程中能够保持稳定和安全。
另外，建筑结构可靠度设计统一标准的制定需要考虑建筑结构的维护和管理要求。
在制定统一标准时，需要考虑建筑结构的维护和管理要求，确保建筑结构在使用过程中能够得到有效的维护和管理，保证建筑结构的安全和可靠性。
总之，建筑结构可靠度设计统一标准的制定对于建筑工程的质量和安全具有重要意义。
只有通过制定统一标准，才能够确保建筑结构在使用寿命内不发生失效，从而保证建筑物的安全性和可靠性。
因此，建筑结构可靠度设计统一标准的制定是非常必要和重要的。
YJK执行《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018分项系数说明YJK1.9.3.2版本在YJK1.9.3.1的基础上增加了执行《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018的功能。
针对即将在4月1日起开始实施的《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018，我们对其分项系数的要求进行了简单的梳理。
YJK软件中，在建模、上部结构计算、砌体设计、基础设计、施工图设计模块中均有涉及分项系数的设置问题，除了建模中荷载定义外，其他模块下对于新标准的要求可以自动便捷的实现。
一、YJK1.9.3.2版本中关于新标准的自动实现1.1 前处理中关于荷载分项系数的设置前处理计算参数中的“荷载组合”下的“组合系数”页中增加“执行《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018”的选项，程序默认勾选，勾选后程序自动按照新标准中的要求形成对应的分项系数与组合，且不再考虑永久荷载为主时的分项系数1.35。
恒载分项系数取1.3，活载分项系数取1.5，风荷载分项系数取1.5（按照活荷载考虑）。
由于规范中未提及刚重比计算时的要求，所以程序提供一个选项“刚重比按1.3恒+1.5活计算”由用户决定是否按照新规范调整，程序默认不勾选，即刚重比仍然按照1.2恒+1.4活来计算。
对于地震设计状况，新标准明确要求采用地震作用的地震组合，地震组合的效应设计值应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。
按照该规范，重力荷载分项系数的默认取值为1.2。
图1 前处理参数设置注意：在这里设置的可靠度新标准相关参数将可作为后续的基础设计、施工图设计等模块第一次执行时的默认值。
执行新标准后形成的对应组合分项系数的变化：（1）恒+活图2 普通恒活组合下的荷载分项系数变化（2）风荷载图3 考虑风荷载时对应分项系数的变化（3）地震荷载图4 地震作用组合下不修改重力荷载分项系数时的变化（新旧标准一致）图5 修改重力荷载分项系数后地震组合分项系数的变化（4）人防荷载图6 人防组合下恒载分项系数的变化（5）吊车、温度荷载吊车、温度荷载的分项系数取值同活荷载。
第一章总则第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。
第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。
第1.0.3条本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统一标准》(CBJ68-84)）制订的。
第1.0.4条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。
第1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。
此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规范》）。
第1.0.6条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。
第二章材料第2.0.1条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。
承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。
第2.0.2条下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢:一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的其它承重结构。
二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－20℃时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。
注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10℃采用。
2018环球网校一级建造师《建筑工程管理与实务》精讲班1A410000 建筑工程技术1A412000 结构设计与构造1A412010 结构可靠性要求1A412011 结构工程的安全性一、结构的功能要求结构设计的主要目的是保证所建造的结构安全适用，能在规定的期限内满足各种预期的功能要求，并且要经济合理。
具体说，结构应具有以下几项功能：（1）安全性在正常施工和正常使用的条件下，结构应能承受可能出现的各种荷载作用和变形而不发生破坏；在偶然事件发生后，结构仍能保持必要的整体稳定性。
例如，厂房结构平时受自重、吊车、风和积雪等荷载作用时，均应坚固不坏，而在遇到强烈地震、爆炸等偶然事件时，容许有局部的损伤，但应保持结构的整体稳定而不发生倒塌。
（2）适用性在正常使用时，结构应具有良好的工作性能。
如吊车梁变形过大会使吊车无法正常运行，水池出现裂缝便不能蓄水等，都影响正常使用，需要对变形、裂缝等进行必要的控制。
（3）耐久性在正常维护的条件下，结构应能在预计的使用年限内满足各项功能要求，也即应具有足够的耐久性。
例如，不致因混凝土的老化、腐蚀或钢筋的锈蚀等影响结构的使用寿命。
安全性、适用性和耐久性概括称为结构的可靠性。
二、两种极限状态为了使设计的结构既可靠又经济，必须进行两方面的研究：一方面研究各种“作用”在结构中产生的各种效应；另一方面研究结构或构件抵抗这些效应的内在的能力。
“作用”主要是指各种荷载，如构件自重、人群重量、风压和积雪重等；此外，还有外加变形或约束变形，如温度变化、支座沉降和地震作用等，往往被简化为等效的荷载作用，如地震荷载等。
荷载效应是在荷载作用下结构或构件内产生的内力（如轴力、剪力、弯矩等）、变形（如梁的挠度、柱顶位移等）和裂缝等的总称。
我国的设计就是基于极限状态的设计。
极限状态通常可分为如下两类：承载力极限状态与正常使用极限状态。
承载能力极限状态是对应于结构或构件达到最大承载能力或不适于继续承载的变形，它包括结构构件或连接因超过承载能力而破坏，结构或其一部分作为刚体而失去平衡（如倾覆、滑移）；以及在反复荷载下构件或连接发生疲劳破坏等。
YJK软件分项系数设置解析针对国家工程建设标准化信息网站公布的《建筑结构可靠性设计统一标准》中关于建筑结构作用分项系数的调整，现对其在YJK软件中的应用及影响解析如下：在YJK软件中，在建模、上部结构计算、砌体设计、基础设计、施工图设计模块中均有涉及分项系数的设置问题。
一、建模中设置自定义荷载工况时的分项系数修改建模中设置自定义荷载工况的菜单如下所示：图1 自定义工况设置菜单在荷载类型定义时，还可同时修改该荷载类型下的分项系数及组合系数，以适应不同的设计需求，其设置界面如下所示：图2 自定义工况荷载设置用户除了可以自定义恒载、活载、四个方向的风荷载、X向Y向地震、人防、竖向地震11种荷载类型外，还可以通过导入自定义模板的方式导入其他自定义的荷载组合类型，自定义工况模板如下图所示：图3 自定义工况模板二、前处理中关于荷载分项系数的设置前处理计算参数中可修改恒、活荷载、风荷载、水平地震作用的分项系数，程序默认对恒、活荷载是按照1.2/1.4的分项系数生成的组合表，如下图所示：图4 按照默认分项系数生成的组合表用户可对该分项系数按照新的规范要求进行修改，修改完后在组合表处选择“生成默认数据”即可在组合表中查看修改后的组合状况，如下图所示：图5 修改分项系数重新生成的组合表三、上部结构计算对荷载组合的处理1.构件设计上部结构计算时可以读取用户自定义的组合系数及前处理中设置的组合系数，并在构件信息中输出其相应的组合信息。
构件信息中的组合输出如下所示：图6 构件设计时荷载组合系数的使用2.弹性时程分析弹性时程分析中可以单独定义恒、活、地震作用的分项系数，修改位置如下所示：图7 弹性时程分析中的分项系数设置修改后会影响到隔振支座的组合内力计算，可通过查看相应的内力计算报告确认修改值是否有效。
四、砌体设计在砌体模块中，也可对荷载的分项系数进行定义修改，其修改位置与前处理中的位置基本一致，在进行砌体相关设计时会自动读取该分项系数值进行内力组合。
关于结构限额设计的五个参数介绍一、抗震设防类别划分：甲乙丙丁类类建筑目录介绍规范相关编辑本段介绍根据建筑遭遇地震破坏后，可能造成人员伤亡、直接和间接经济损失、社会影响的程度及其在抗震救灾中的作用等因素，对各类建筑所做的设防类别划分。
建筑应根据其使用功能的重要性分为甲类、乙类、丙类、丁类四个抗震设防类别。
甲类建筑应属于重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑；乙类建筑应属于地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的建筑；丙类建筑应属于除甲、乙、丁类以外的一般建筑；丁类建筑应属子抗震次要建筑。
编辑本段规范各抗震设防类别建筑的抗震设防标准，应符合下列要求：1 甲类建筑，地震作用应高于本地区抗震设防烈度的要求，其值应按批准的地震安全性评价结果确定；抗震措施，当抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。
2 乙类建筑，地震作用应符合本地区抗震设防烈度的要求；抗震措施，一般情况下，当抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。
对较小的乙类建筑，当其结构改用抗震性能较好的结构类型时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震措施。
3 丙类建筑，地震作用和抗震措施均应符合本地区抗震设防烈度的要求。
4 丁类建筑，一般情况下，地震作用仍应符合本地区抗震设防烈度的要求；抗震措施应允许比本地区抗震设防烈度的要求适当降低，但抗震设防烈度为6度时不应降低。
编辑本段相关消防建筑类别是指生产的火灾危险性分类,具体分五类如下:一.甲类：1 闪点小于28℃的液体2 爆炸下限小于10%的气体3 常温下能自行分解或在空气中氧化能导致迅速自燃或爆炸的物质；4 常温下受到水或空气中水蒸汽的作用，能产生可燃气体并引起燃烧或爆炸的物质；5 遇酸、受热、撞击、摩擦、催化以及遇有机物或硫磺等易燃的无机物，极易引起燃烧或爆炸的强氧化剂；6 受撞击、摩擦或与氧化剂、有机物接触时能引起燃烧或爆炸的物质；7 在密闭设备内操作温度大于等于物质本身自燃点的生产二.乙类：1 闪点大于等于28℃，但小于60℃的液体2 爆炸下限大于等于10% 的气体3 不属于甲类的氧化剂4 不属于甲类的化学易燃危险固体5 助燃气体6 能与空气形成爆炸性混合物的浮游状态的粉尘、纤维、闪点大于等于60℃的液体雾滴三.丙类:1 闪点大于等于60℃的液体2 可燃固体四.丁类:1 对不燃烧物质进行加工，并在高温或熔化状态下经常产生强辐射热、火花或火焰的生产2 利用气体、液体、固体作为燃料或将气体、液体进行燃烧作其它用的各种生产3 常温下使用或加工难燃烧物质的生产五.戊类常温下使用或加工不燃烧物质的生产二、建筑结构安全等级：一级：重要的建筑物；二级：大量的一般建筑物；三级：次要的建筑物目录建筑结构安全等级概述建筑结构安全等级标准编辑本段建筑结构安全等级概述建筑结构安全等级（专业中简称为安全等级、结构安全等级），是为了区别在近似概率论极限状态设计方法中，针对重要性不同的建筑物，采用不同的结构可靠度而提出的。
建筑结构可靠度设计统一标准建筑结构可靠度设计统一标准随着城市化进程的不断加速，建筑行业的规模不断扩大，建筑物的高度，复杂度和结构形式也不断变化。
然而，一些建筑物的失效却给人们带来了极大的损失，甚至威胁到了人们的生命安全。
因此，建筑结构可靠度设计成为了建筑行业中一个至关重要的问题。
目前，建筑结构可靠度设计的标准各不相同，这将导致建筑结构的失效率和风险难以比较和衡量，同时也给建筑业和社会带来了不必要的风险。
为保证建筑结构的安全及可靠性，我们需要建立一个统一的建筑结构可靠度设计标准。
这个标准应当紧密结合国家的建筑安全政策，并对建筑结构设计中的各个方面进行规范，包括结构系统的选定、荷载条件的确定、工程材料的选用、设计参数的设定等。
同时，这个标准应当具有灵活性和严谨性，以适应不同类型建筑物的需求，并能满足不同设计者及评估者的实际需求。
建筑结构可靠度设计的标准应该包括以下内容：一、工程材料的规范使用建筑结构设计中，不同材料的使用及其性能、材料与结构中的相互作用等因素都会影响到建筑物的可靠度。
因此，这个标准应该对工程材料的选用进行明确规定，包括材料的强度、变形、疲劳等性能指标，以及材料之间的相互作用等因素。
二、荷载条件的规范荷载是建筑物发生变形或破坏的主要原因之一，因此荷载条件在建筑结构的设计中十分关键。
这个标准应该规定具体的荷载条件，包括土壤荷载、风荷载、地震荷载等各种荷载类型及其针对不同建筑物类型的设计规范。
三、结构系统的选定不同的建筑结构系统有着不同的特点，选用合适的结构系统能够降低建筑物的失效风险。
这个标准应该根据不同类型建筑物的要求，明确适用的结构系统及其设计规范。
四、设计参数的设定这个标准应该明确建筑结构设计中的各项参数，例如结构的强度、刚度、耐久性等指标。
同时，标准也应该为参数的设定提供一定的范围，以适应各种应用场景的需求。
总之，建筑结构可靠度设计是保证建筑安全的重要一环，制定一个统一的标准对于减少建筑事故、降低经济损失、提高人民群众的生命安全具有重要意义。
建筑结构可靠度统一标准(一)建筑结构可靠度统一标准建筑结构可靠度是指建筑结构在各种载荷作用下能够保持规定的安全性能的能力。
为了保证建筑结构的安全可靠性，需要制定统一的标准。
标准的重要性制定统一的建筑结构可靠度标准，可以确保建筑结构在设计、施工、使用、维护过程中都能够符合同一标准，使得建筑物在长期使用过程中不会出现安全隐患，从而保障人们的生命和财产安全。
标准的制定建筑结构可靠度统一标准应由政府进行立项，并邀请相关的专家学者、行业协会、团体组织和企业代表等多方参与制定。
标准制定的过程中，需要充分考虑不同类型、不同地区、不同用途的建筑物的特殊性，根据实际情况制定不同的标准，并建立标准修订机制，随时修订和完善标准。
标准的遵守为了确保标准的有效性，建筑行业应该积极遵守执行标准，并且对于不符合标准的建筑物，应该及时进行改造和升级，以确保建筑结构的安全可靠性。
政府也应该加大对于建筑行业的监管力度，对于违规建设、不符合标准的建筑物进行处罚，保证建筑行业的规范和有序发展。
结论建筑结构可靠度统一标准的制定和遵守，是保障人们生命财产安全的重要措施，应得到全社会的关注和认同。
同时，我们也需要认识到，标准的制定和遵守是一个长期而复杂的过程，需要政府、行业协会、企业和个人共同努力，才能真正达到标准制定的目的。
附加内容：标准的内容建筑结构可靠度统一标准应该包括以下内容：1.建筑结构设计标准：根据不同类型、不同地区、不同用途的建筑物，制定相应的设计标准，确保其能够承受各种条件下的载荷，并符合安全性能要求。
2.施工标准：确保施工过程中的各项工作都能够符合设计标准，并采取相应的安全措施，避免施工过程中出现质量问题或安全隐患。
3.使用标准：建立建筑物维护保养制度，确保建筑物的使用过程中，各项设备、构件的安全性能能够得到有效的保障，同时合理使用和管理各项设备以延长它们的使用寿命。
4.维护标准：建立建筑物定期维护保养制度，确保建筑物设施维修方式、标准、质量符合标准要求，保证建筑物长期安全可靠地使用。
建筑结构可靠度设计统一标准预算员nbsp 2建筑结构可靠度设计统一标准2010年06月05日前言本标准是根据建设部建标［１９９７］１０８号文的要求，由中国建筑科学研究院会同有关单位对原《建筑结构设计统一标准》（ＧＢＪ６８—８４）共同修订而成的。
本次修订的内容有：１．标准的适用范围：鉴于《建筑地基基础设计规范》、《建筑抗震设计规范》在结构可靠度设计方法上有一定特殊性，从原标准要求的“应遵守”本标准，改为“宜遵守”本标准；２．根据《工程结构可靠度设计统一标准》（ＧＢ５０１５３—９２）的规定，增加了有关设计工作状况的规定，并明确了设计状况与极限状态的关系；３．借鉴最新版国际标准ＩＳＯ２３９４：１９９８《结构可靠度总原则》，给出了不同类型建筑结构的设计使用年限；４．在承载能力极限状态的设计表达式中，对于荷载效应的基本组合，增加了永久荷载效应为主时起控制作用的组合式；５．对楼面活荷载、风荷载、雪荷载标准值的取值原则和结构构件的可靠指标以及结构重要性系数等作了调整；６．首次对结构构件正常使用的可靠度做出了规定，这将促进房屋使用性能的改善和可靠度设计方法的发展；７．取消了原标准的附件。
本标准黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。
本标准将来可能需要进行局部修订，有关局部修订的信息和条文内容将刊登在《工程建设标准化》杂志上。
为了提高标准质量，请各单位在执行本标准的过程中，注意总结经验，积累资料，随时将有关的意见和建议寄给中国建筑科学研究院，以供今后修订时参考。
本标准主编单位：中国建筑科学研究院。
本标准参编单位：中国建筑东北设计研究院、重庆大学、中南建筑设计院、四川省建筑科学研究院、福建师范大学。
本标准主要起草人：李明顺、胡德火斤、史志华、陶学康、陈基发、白生翔、苑振芳、戴国欣、陈雪庭、王永维、钟亮、戴国莹、林忠民。
目次１总则２术语、符号３极限状态设计原则４结构上的作用５材料和岩土的性能及几何参数６结构分析７极限状态设计表达式８质量控制要求本标准用词说明１总则１．０．１为统一各类材料的建筑结构可靠度设计的基本原则和方法，使设计符合技术先进、经济合理、安全适用、确保质量的要求，制定本标准。
结构总体信息1、结构体系：按实际情况填写。
2、结构材料信息：按实际情况填写。
3、结构所在地区：一般选择“全国”。
分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。
B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。
4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。
5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。
如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。
由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。
在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。
如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。
6、与基础相连构件最大底标高：7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。
程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
9、加强层所在层号：人工指定。
根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。
10、底框层数：用于框支剪力墙结构。
高规10.211、施工模拟加载层步长：一般默认1.12、恒活荷载计算信息：（P66）1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。
YJK执行《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
分项系数说明
YJK1.9.3.2版本在YJK1.9.3.1的基础上增加了执行《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018的功能。
针对即将在4月1日起开始实施的《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018，我们对其分项系数的要求进行了简单的梳理。
YJK软件中，在建模、上部结构计算、砌体设计、基础设计、施工图设计模块中均有涉及分项系数的设置问题，除了建模中荷载定义外，其他模块下对于新标准的要求可以自动便捷的实现。
一、YJK1.9.3.2版本中关于新标准的自动实现
1.1 前处理中关于荷载分项系数的设置
前处理计算参数中的“荷载组合”下的“组合系数”页中增加“执行《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018”的选项，程序默认勾选，勾选后程序自动按照新标准中的要求形成对应的分项系数与组合，且不再考虑永久荷载为主时的分项系数1.35。
恒载分项系数取1.3，活载分项系数取1.5，风荷载分项系数取1.5（按照活荷载考虑）。
由于规范中未提及刚重比计算时的要求，所以程序提供一个选项“刚重比按1.3恒
+1.5活计算”由用户决定是否按照新规范调整，程序默认不勾选，即刚重比仍然按照1.2恒+1.4活来计算。
对于地震设计状况，新标准明确要求采用地震作用的地震组合，地震组合的效应设计值应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。
按照该规范，重力荷载分项系数的默认取值为1.2。
图1 前处理参数设置
注意：在这里设置的可靠度新标准相关参数将可作为后续的基础设计、施工图设计等模块第一次执行时的默认值。
执行新标准后形成的对应组合分项系数的变化：
（1）恒+活
图2 普通恒活组合下的荷载分项系数变化（2）风荷载
图3 考虑风荷载时对应分项系数的变化
（3）地震荷载
图4 地震作用组合下不修改重力荷载分项系数时的变化（新旧标准一致）
图5 修改重力荷载分项系数后地震组合分项系数的变化
（4）人防荷载
图6 人防组合下恒载分项系数的变化
（5）吊车、温度荷载
吊车、温度荷载的分项系数取值同活荷载。
1.2 砌体设计
在砌体模块中，也可对荷载的分项系数进行定义修改，其修改位置与前处理中的位置基本一致，在进行砌体相关设计时会自动读取该分项系数值进行内力组合。
图7 砌体模块下的荷载分项系数设置
1.3 基础设计
在基础模块中，可以单独修改基础设计时使用的荷载组合分项系数值，修改位置有两处，如下所示。
位置一：
图8 基础模块下荷载分项系数设置位置一
位置二：
图9 基础模块下荷载分项系数设置位置二
位置一处修改完后可在参数设置中自动读取；如果用户在位置二的参数设置中修改过该分项系数，则以位置二处的修改优先。
1.4 施工图设计中分项系数的相关调整
1.4.1 楼板施工图
楼板施工图中可以单独完成楼板的计算，其内力分项系数的初始设置可以联动前处理中相关新标准的参数，也可以在使用时由用户单独修改。
旧版本中，楼板施工图荷载分项系数默认是按照恒载1.2、活载1.4进行组合，用户无法干预修改。
针对新规范中分项系数的调整，在新版本中特将新标准中的要求参考前处理的参数进行设置，设置界面如下：
图10 楼板施工图中分项系数的修改
勾选执行新标准后分项系数变为1.3/1.5，程序内部计算时会自动过滤对恒载效应控制的组合取（即1.35/1.05的组合）。
对于建模中自定义工况的荷载，其分项系数的定义仍起作用，在楼板施工图中会按照楼板自身的分项系数换算后使用，例如：自定义荷载工况中定义活荷载为30，非地震分项系数（不利）为1.2，楼板参数中定义活荷载分项系数为1.5，则楼板施工图中实际计算时的等效荷载取值为1.2*30/1.5=24。
1.4.2 梁施工图
梁施工图中附加箍筋及附加吊筋的计算采用的组合有：（1）恒+活；（2）恒+人防；（3）考虑自定义荷载。
在进行该组合内力计算时采用的荷载分项系数取值来源于建模中的自定义荷载工况定义及前处理荷载分项系数设置。
介绍同2.1、2.2小结。
1.4.3 楼梯施工图
楼梯施工图中对楼梯进行设计时，恒活荷载的分项系数也提供用户可使用参数控制，参数控制截面如下：
图11 楼梯施工图中分项系数的修改
1.5 新标准参数设置使用的注意事项
1.5.1 联动性
砌体设计、基础设计模块的参数设置状态均会联动前处理的参数设置修改作出改变；楼板施工图模块如果是第一次生成参数文件的话，也是读取的前处理中的相关参数设置状态；前处理及楼板施工图中（楼板施工图可以在没有生成前处理文件的基础上直接生成），该参数都是默认勾选的。
1.5.2 可修改性
各个模块除了可以实现与前处理的联动修改外，还可以实现自身模块下的单独修改。
二、其他模块中自定义荷载分项系数的修改
2.1 建模中自定义荷载的分项系数修改
建模中设置自定义荷载工况的菜单如下所示：
图12 自定义工况设置菜单
在荷载类型定义时，还可同时修改该荷载类型下的分项系数及组合系数，以适应不同的设计需求，其设置界面如下所示：
图13 自定义工况荷载设置
用户除了可以自定义恒载、活载、四个方向的风荷载、X向Y向地震、人防、竖向地震11种荷载类型外，还可以通过导入自定义模板的方式导入其他自定义的荷载组合类型，自定义工况模板如下图所示：
图14 自定义工况模板
2.2 构件设计时对荷载分项系数的处理
上部结构计算时可以读取用户自定义的分项系数及前处理中设置的分项系数，并在构件信息中输出其相应的组合信息。
构件信息中的组合输出如下所示：
图15 构件设计时荷载分项系数的使用
2.3 弹性时程分析
弹性时程分析中可以单独定义恒、活、地震作用的分项系数，修改位置如下所示：
图16 弹性时程分析中的分项系数设置
修改后会影响到隔振支座的组合内力计算，可通过查看相应的内力计算报告确认修改值是否有效。
三、新标准荷载分项系数要求的简单梳理
该标准较之前的旧版规范相比的较大变化为建筑结构作用分项系数的改变。
如下图17所示为新标准对于基本组合时作用分项系数的取值。
图17 新标准作用分项系数的取值要求
根据新标准变化，永久荷载分项系数由旧标准的1.2调整到1.3，可变荷载分项系数由旧标准的1.4调整到1.5。
同时新标准中取消了旧标准γQ取值为1.35的情况。
如此重要的调整，自然会引起组合内力的较大变化，进而引起构件配筋发生变化。
但是对于地震设计状况，新标准明确要求采用地震作用的地震组合，地震组合的效应设计值应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定。
按照该规范，重力荷载分项系数的取值应为1.2，风荷载分项系数取值为1.5；同时按照最近高规规范组的建议，刚重比计算时永久荷载和可变荷载的分项系数仍然取值为1.2，1.4，不按照可靠性新标准做修改。
