桩柱式桥台 计算书

基桩穿过不同土层厚度(m)注：1、盖梁容重25.0kN/m3，台身容重25.0，系梁容重25.0，桩基容重25.0。

结构浮容重10.0。

注：1、盖梁恒载已计入台帽(990.4kN)、背墙(439.5kN)和桥头搭板(1238.0kN)重量。

注：1、车列走向为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。

2、“总轴重”指加载长度范围内(一联或双孔或单孔)车辆轮轴的总重。

3、汽车“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。

注：1、制动力双孔加载由一辆重车30%控制，左孔加载由一辆重车30%控制，右孔加载由一辆重车30%控制。

2、表中汽车对应的“竖直力”、“弯矩”已计入汽车冲击力的作用。

3、左右支座的支撑线到台帽中心的距离分别是0.10米、0.37米。

4、“竖直力”向下为正，“水平力”指向河心为正，“弯矩”指向河心为正。

下同。

注：1、表中荷载分配系数视盖梁为双悬臂多跨连续梁计算得到。

2、车辆荷载作用于盖梁(上部与盖梁视为整体)分析计算柱的横向分配系数得到柱顶内力。

3、单独盖梁计算时车辆荷载作用传递给上部梁板，再传递给盖梁得到的柱顶反力。

4、汽车布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。

1、汽车双孔加载：左反力为143.5kN，右反力为274.6kN，合计支反力为418.1kN。

2、人群双孔加载：左反力为58.8kN，右反力为280.7kN，合计支反力为42.4kN。

3、左摩阻系数为0.060，右摩阻系数0.060。

4、人群支反力已乘以人行道总宽度8.00米。

台顶水平力表(表5)注：1、摩阻力由汽车+人群+上部恒载乘以摩阻系数计算得到。

2、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”小的值计算得到。

3、“1柱水平力”指单根柱配筋计算受到的水平力。

4、人群荷载(kN/m)已乘以人行道总宽度8.00。

5、表中“1柱制动”按照整个桥台制动力平分给每个台柱后再提高20%。

30米T梁墩台帽梁计算书30米T梁墩台帽梁计算书1、计算说明1.1概述赣粤高速公路XX段新建工程上构采用30m预应力砼T型组合梁，下构采用Y 型薄壁墩，桩柱式桥台，均为钻孔灌注桩基础。

1.2 计算内容墩帽配筋计算、台帽配筋计算。

1.3 计算基础资料1.3.1依据的规程、规范：《公路工程技术标准（JTJ001-97）》《公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89）》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）》《公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）》1.3.2 墩台一般构造图桥墩一般构造图：桥台一般构造图：1.3.3计算参数的取值:与构件有关的系数C3，查《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）》第4.2.5条取1.15，最大裂缝宽度Dmax查《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）》第4.2.6条取0.2mm。

1.4 计算方法采用本院技术开发部开发的墩台帽梁计算程序（HBUS.EXE、软件编号A007）。

2、桥墩帽梁计算见附件的软件输入数据和软件输出数据。

计算结果：上缘主筋根数：28 下缘主筋根数：20设计采用值：上缘主筋根数：31 下缘主筋根数：313、桥台帽梁计算见附件的软件输入数据和软件输出数据。

计算结果：上缘主筋根数：11 下缘主筋根数：7设计采用值：上缘主筋根数：18 下缘主筋根数：18附件一：桥墩帽梁计算输入数据\B=1300二柱式桥墩帽梁3zx2002.6.160,1,1,025,1,1,3,6,1,4,8,7,0,1,0,0,2,2,2,128.94,12.0,0.5,0.5,2.2,1.0,2.2,0.5,12.54.823,0.1,0.1,0.5,0.9,0.9,0.65,1.3,0.000486,1.06,12.1,2.50.55,026,26,23,3.5e4,3.3e4,0.667,3e4-0.49,1.5,2.7,14.470,0.2,0.4,1.634,1.72,1.8,1.8,1.95 0,0.2,0.4,1.634,1.72,1.8,1.8,1.95 0,0.2,0.4,1.6,1.72,1.8,1.8,1.95 0,0.2,0.4,1.6,1.72,1.8,1.8,1.950.4,0.4,0.4,0.4,0.9,0.9,1.95,1.95 0.4,0.4,0.4,0.4,0.9,0.9,1.95,1.95 0.4,0.4,0.2,0.2,0.9,0.9,1.95,1.95 0.4,0.4,0.2,0.2,0.9,0.9,1.95,1.950,0.2,0.4,1.634,1.72,1.8,1.8,1.95 0,0.2,0.4,1.634,1.72,1.8,1.8,1.95 0,0.2,0.4,1.6,1.72,1.8,1.8,1.95 0,0.2,0.4,1.6,1.72,1.8,1.8,1.950.4,0.4,0.4,0.4,0.9,0.9,2.1,2.1 0.4,0.4,0.4,0.4,0.9,0.9,2.1,2.1 0.4,0.4,0.2,0.2,0.9,0.9,2.1,2.1 0.4,0.4,0.2,0.2,0.9,0.9,2.1,2.11.76,0.3,0,0,0.14,0.2,0.4,01.76,0.3,0,0,0.14,0.2,0.4,055,120,0,0,0,9.75,0,9.37,18.74,01,0,0,0,0,0,0,0,1.4,1.40,1,1.4,30,1.75,17.5,340,2e5,24025,27,2,12,13,2,10,10,10,0,6.050,0,2.3,1.5,0,2.30,0,2.3,1.5,0,2.30.2,0,10.99,0附件二：桥墩帽梁计算结果**************************************************************** 输入数据桥墩斜度 : .00 桩柱根数 : 2墩帽长度 : 1210.00 墩帽端部悬臂长度 : 250.00边柱处帽梁襟边宽度 : .00 防震挡板厚度 : .00柱直径 : 140.00 帽梁全高 : 150.00帽梁端部高度 : 150.00 防震挡板高度 : .00帽梁宽度 : 230.00 混凝土标号 : 30.00混凝土抗拉设计强度 : 1.75 混凝土抗压设计强度 : 17.50纵向受拉钢筋抗拉设计强度 : 340.00纵向受拉钢筋弹性模量 : 200000.00 箍筋抗拉设计强度 : 240.00纵向受力钢筋计算直径 : 25.00 外径 : 27.00 规格 : 2.00纵向水平分布钢筋计算直径 : 12.00 外径 : 13.00 规格 : 2.00箍筋计算直径 : 10.00 外径 : 10.00 规格 : 1.00墩帽抹角宽度 : .00 弯矩及剪力包络图节点个数 : 11位于支座处节点个数 : 2恒载最大弯矩 : 935.18 恒载最小弯矩 : -1815.17节点座标表 :0.000000E+00 55.000000 250.000000 275.000000495.000000 605.000000 714.999900 934.999900960.000100 1155.000000 1210.000000支座节点序号表 :3 9最大弯矩最小弯矩最大剪力最小剪力1 .001 -.006 .020 -.0042 -15.667 -20.904 -54.276 -1705.6313 -2223.348 -3135.276 3909.863 -1926.0244 -1114.593 -2278.216 3881.607 1703.2375 2336.517 1316.989 1880.241 -19.4306 2495.093 1360.824 23.153 -108.2337 2378.078 1274.416 -66.717 -1860.5708 -1094.755 -1170.918 -1510.075 -3645.3539 -1613.647 -2450.499 1529.462 -3673.60910 -12.205 -12.215 1309.069 44.38411 .003 -.005 .003 -.019**************************************************************** 上缘弯矩钢筋面积根数下缘弯矩钢筋面积根数1 9.8 2.0 9.8 2.02 9.8 2.0 9.8 2.03 83.4 17.0 9.8 2.04 58.9 12.0 9.8 2.05 9.8 2.0 63.8 13.06 9.8 2.0 68.7 14.07 9.8 2.0 63.8 13.08 34.4 7.0 9.8 2.09 63.8 13.0 9.8 2.010 9.8 2.0 9.8 2.011 9.8 2.0 9.8 2.0抗裂配筋 :上缘钢筋面积 = 133.4 钢筋根数 = 27.2下缘钢筋面积 = 96.7 钢筋根数 = 19.7斜筋起弯位置座标斜筋面积斜筋根数箍筋间距(双肢)110.00 51.1 10.4 19.7390.00 95.0 19.4 6.0530.00 54.0 11.0 6.1820.00 89.8 18.3 6.8680.00 53.3 10.9 6.91100.00 40.1 8.2 33.7Stop - Program terminated.附件三：桥台帽梁计算输入数据\B=1300三柱式桥台帽梁3zx2002.6.160,2,1,025,1,1,3,6,1,4,8,7,0,1,0,0,3,2,2,028.94,12.0,0.5,0.5,2.2,1.0,2.2,0.5,12.54.823,0.1,0.1,0.5,0.9,0.9,0.65,1.3,0.000486,1.06,13.0,1 .91.0,026,26,23,3.5e4,3.3e4,0.667,3e4-0.49,1.5,2.7,14.470,0.2,0.4,1.634,1.72,1.8,1.8,1.950,0.2,0.4,1.634,1.72,1.8,1.8,1.950,0.2,0.4,1.6,1.72,1.8,1.8,1.950,0.2,0.4,1.6,1.72,1.8,1.8,1.950.4,0.4,0.4,0.4,0.9,0.9,1.95,1.950.4,0.4,0.4,0.4,0.9,0.9,1.95,1.950.4,0.4,0.2,0.2,0.9,0.9,1.95,1.950.4,0.4,0.2,0.2,0.9,0.9,1.95,1.950,0.2,0.4,1.634,1.72,1.8,1.8,1.950,0.2,0.4,1.634,1.72,1.8,1.8,1.950,0.2,0.4,1.6,1.72,1.8,1.8,1.950,0.2,0.4,1.6,1.72,1.8,1.8,1.950.4,0.4,0.4,0.4,0.9,0.9,2.1,2.1 0.4,0.4,0.4,0.4,0.9,0.9,2.1,2.1 0.4,0.4,0.2,0.2,0.9,0.9,2.1,2.1 0.4,0.4,0.2,0.2,0.9,0.9,2.1,2.11.76,0.3,0,0,0.14,0.2,0.4,01.76,0.3,0,0,0.14,0.2,0.4,055,120,0,0,0,9.75,0,9.37,18.74,01,0,0,0,0,0,0,0,1.4,1.40,1,1.4,30,1.75,17.5,340,2e5,24025,27,2,12,13,2,10,10,10.35,2,0.4,1.6,0.75,1.6,3.5,0.5 0.4,0.3,0.3,1.6,0.46,0.3,0.84,1.2 0.75,0.36,8,0.1,1.5,0.5,14.516,18,2,16,18,2,16,18,2,16,18,24,0.5,1,6,8,140,0,6.50,0,1.8,1.2,0,1.80,0,1.8,1.2,0,1.80.2,0,10.99,0附件四：桥台帽梁计算结果**************************************************************** 输入数据桥墩斜度 : .00 桩柱根数 : 3墩帽长度 : 1300.00 墩帽端部悬臂长度 : 190.00边柱处帽梁襟边宽度 : .00 防震挡板厚度 : .00柱直径 : 140.00 帽梁全高 : 120.00帽梁端部高度 : 120.00 防震挡板高度 : .00帽梁宽度 : 180.00 混凝土标号 : 30.00混凝土抗拉设计强度 : 1.75 混凝土抗压设计强度 : 17.50纵向受拉钢筋抗拉设计强度 : 340.00纵向受拉钢筋弹性模量 : 200000.00 箍筋抗拉设计强度 : 240.00 纵向受力钢筋计算直径 : 25.00 外径 : 27.00 规格 : 2.00纵向水平分布钢筋计算直径 : 12.00 外径 : 13.00 规格 : 2.00箍筋计算直径 : 10.00 外径 : 10.00 规格 : 1.00墩帽抹角宽度 : .00 弯矩及剪力包络图节点个数 : 11位于支座处节点个数 : 3恒载最大弯矩 : 179.18 恒载最小弯矩 : -446.34 节点座标表 :0.000000E+00 100.000000 190.000000 320.000000540.000000 650.000000 760.000100 980.0000001110.000000 1200.000000 1300.000000支座节点序号表 :3 6 9最大弯矩最小弯矩最大剪力最小剪力1 .000 -.000 .000 -.0002 -25.362 -33.816 -50.724 -1000.5093 -563.594 -864.327 1188.368 -1083.7984 623.761 362.362 1097.935 -50.0675 403.953 197.757 -152.662 -1179.1416 -727.622 -967.386 1322.317 -1230.1747 313.243 -29.456 1245.938 142.5258 517.168 132.908 33.759 -924.4279 -401.703 -632.407 790.970 -1016.61610 -25.362 -33.816 727.109 50.72411 .000 .000 .000 -.000**************************************************************** 上缘弯矩钢筋面积根数下缘弯矩钢筋面积根数1 9.8 2.0 9.8 2.02 9.8 2.0 9.8 2.03 29.5 6.0 9.8 2.04 9.8 2.0 24.5 5.05 9.8 2.0 14.7 3.06 34.4 7.0 9.8 2.07 9.8 2.0 14.7 3.08 9.8 2.0 19.6 4.09 24.5 5.0 9.8 2.010 9.8 2.0 9.8 2.011 9.8 2.0 9.8 2.0抗裂配筋 :上缘钢筋面积 = 50.8 钢筋根数 = 10.3下缘钢筋面积 = 30.1 钢筋根数 = 6.1斜筋起弯位置座标斜筋面积斜筋根数箍筋间距(双肢)80.00 28.5 5.8 31.4300.00 31.8 6.5 25.9410.00 29.4 6.0 26.0540.00 33.3 6.8 23.4 430.00 31.7 6.5 23.6 760.00 35.5 7.2 20.8 870.00 33.1 6.7 20.5 1000.00 27.0 5.5 35.7 890.00 24.6 5.0 35.5 1220.00 20.8 4.2 60.1 Stop - Program terminated.。

xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。

为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。

设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。

5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。

支座的力学性能根据规范取值。

一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。

2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。

计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。

1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。

计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。

其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。

第三节桩柱式桥墩的计算桩柱式桥墩的计算包括盖梁和桩柱两部分.一、盖梁计算1、计算图式（1）盖梁的刚度与桩柱的刚度比大于5时a、双柱式桥墩接简支梁或悬臂梁计算；b、多柱式桥墩，按连续梁计算。

（2）当盖梁计算跨径与梁高之比，对简支梁小于2，对连续梁小于2.5时，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）附录六作为深梁计算。

（3）当盖梁的刚度与桩柱的的刚度比小于5，或桥墩承受较大横向力时，盖梁应作为横向框架的一部分进行验算。

（4）当盖梁的跨高比L/H＞5时，按钢筋混凝土一般构件计算。

2、作用主要有上部结构恒载，支座反力、盖梁自重洫荷载（含冲击力及人群荷载）3、计算方法公路桥梁桩柱式墩大多采用双柱式，且盖梁与桩柱的刚度比往往大于5，所支通常都按简支梁或双悬臂梁计算，内力计算时，控制截面的一般在支点和跨中，作用纵横向分布的影响可参照配式简支梁梁的肋内力计算方法予以考虑。

（1）作用纵向分布的考虑：汽车荷载，由上部结构通过支座传递给桥墩，所以计算时，首先作盖梁计算截面处上部结构支点反力影响线，然后考虑最不到作用效应，即可求得相应最大支座反力。

（2）作用横向分布影响：首先作出盖梁控制截面的内力横向影响结，然后考虑最不利作用效应。

当计算跨中正弯矩时，汽车荷载对称布置，当计算支点负弯矩时，汽车荷载非对称布置。

4、注意事项（1）盖梁内力计算时，可考虑桩柱支姑宽度对削减负弯矩尖峰的影响。

（2）桥墩沿纵向的水平力及当盖梁在纵桥向设置有两排支座时产生的上部结构汽车荷载力将对盖梁产生扭矩，应予以考虑。

二、桩柱的计算桩柱式桥墩一般分刚性和柔性两种，刚性桩柱式桥墩计算方法法同重力式桥墩，柔性桩柱式桥墩受力与桥梁整体结构类型有关，目前国内橡胶支座应用较普遍，这种支座在水平力作用下可有微小的水平位移，一般按在节点处设水平弹簧支承的计算图式，如图5-2-9所示。

1、外力计算应考虑桥墩桩柱上的永久作用反力、盖梁的重量及桩柱自重；桩柱承受的汽车荷载按设计荷载进行最不利加载计算，最后经作用效应组合，图5-2-9 梁桥柔性桥墩计算图式求得最不利的作用效应，桥墩的水平力有温度作用下支座的摩擦阻力和汽车制动力等。

（一）α=0φ=35δ=17.5β=0γ=1.8μa=0.2461229Ea=243.59702t Eax=232.32261t e y= 2.127333m Mx=494.22764tmEay=73.251038te x=-1.8mMy=-131.8519tm（二）破坏棱体长度 l 0　=Htg(θ+α)tg θ=-tg ω+((ctg φ +tg ω )(tg ω-tg α ))1/2tg θ=0.5834635θ=30.262004l 0　= 3.7236644城-AΣG=112t h=ΣG/(Bl 0γ）h=0.6188868mα=0φ=30δ=15β=-33.69γ=Ea'=1/2γ(2h+H)HB μaEa=1/2γH 2B μaEa'=290.84208μa=0.217811E'ax=277.38103e y= 2.300118m Mx=638.00904tmEa=21.17123t E'ay=87.457901e x=-1.8mMy=-157.4242tmEax=20.44984te y=0.666667m Mx=-13.6332Eay= 5.479517te x= 2.4mMy=13.15084挂-120ΣG=0t h=0Ea'=243.59702E'ax=232.32261e y= 2.127333m Mx=494.22764tmE'ay=73.251038e x=-1.8mMy=-131.8519tm城-A R=196.8te=0.29mM=57.072tm挂120R=0te=0.29mM=0tmF=μN μ=0.3F=181.29(舍)e f = 5.3m M=84.8tm 群桩中心离承台中心距离ez=0m制动力及温度引起的水平力T=16t (取)E hau =C i C z K h G auCi= 1.3Cz=0.35Kh=0.1Gau=1861.313277tE hau =84.689754tM=448.8557tmEea=1/2γH 2K A (1+3C i C z K h tg φ)K A =cos 2φ/(1+sin φ)2=0.2709901地震水平力着力点eh= 2.5528mEea=10.883107M=27.7824tm1、上部构造+桥台自重+桥上汽车+台后土压力N=2131.364315t Q=232.3226119t M=410.95tm (410.9523)2、上部构造+桥台自重+台后汽车引起土压力+台后土压力N=1948.771178t Q=277.3810258t M=472.09tm (472.0893)3、上部构造+桥台自重+桥上挂车+台后土压力N=1934.564315t Q=232.3226119t M=353.88tm (353.8803)4、上部构造+桥台自重+台后挂车引起土压力+台后土压力N=1934.564315t Q=232.3226119t M=353.88tm (353.8803)5、上部构造+桥台自重+桥上汽车+台后土压力+支座摩阻力(制动力、温度影响力)N=2131.364315t Q=248.3226119t M=495.7523tm (495.7523)6、上部构造+桥台自重+台后汽车引起土压力+台后土压力+支座摩阻力（制动力、温度影响力)N=1948.771178t Q=293.3810258t M=556.8893tm (556.8893)7、上部构造+桥台自重+台后土压力+结构地震力+地震土压力N=1934.564315t Q=327.8954728t M=830.52tm (830.5183)注：（）内数值为群桩中心处所受弯矩Ea=1/2γH 2B μa 台后填土表面无活载时土压力计算台后填土表面有活载时土压力计算（β=0）桥台计算五、地震水平力六、地震时作用于台背的主动土压力七、荷载组合二、土压力计算（具体参数解释详见《公路桥涵设计通用规范》）三、支座活载反力计算四、支座摩阻力1.8tm tm。

一、设计资料跨径16m 路宽12m 台高3m 台长 4.5m 桩长30m桩径 1.4m桩排数（纵）2纵向桩间距 3.65m 桩排数（横）3横向桩间距 4.55m二、上部及台身、承台传来荷载1.水平力H=2078.810KN2.竖直力N=10086.136KN3.弯 矩M=10406.172KN·m三、单桩轴向压力1. 桩的计算宽度b 1=K f ·K 0·K·d=0.9(d+1)K= 1.854m式中K=b'+(1-b')L 1/0.6h 1=0.7923077b'=0.6L 1= 2.25mh 1=7.8m2. 桩的变形系数α=5√mb 1/EI=0.303m -1式中m=5000KN/m 4En= 2.85E+07KpaI=0.188574099m 43. ρ1、ρ2、ρ3、ρ4值的计算式中lo=0mξ=0.5A= 1.5393804m 2Co=150000KN·m 3Ao=10.46346703m 2已知h1=αh=9.1045l 01=αl 0=0查表17、18、19（P 239~241）x Q = 1.06423EIU 台承台桩基摩擦桩桩长验算⑴.ρ1==1021410(lo+ξh)/A·Eh+1/C 0A 01=0.28366x m=0.98545υm=0.48375⑵.ρ2=α3EIX Q =0.029746941EI ⑶.ρ3=α2EIXm=0.090762365EI ⑷.ρ4=αEI υm=0.14681032EI4. 承台底面座标原点O 处位移、b 、β值的计算⑴. b 0式中ρ2=0.178481647EI n ρ3=0.544574193EIn 2ρ32=0.296561051(EI)25. 作用于每根桩上荷载Pi 、Qi 、Mi 的计算3454.9179KN -92.8724KN ⑵. 水平力Q i =ρ2a 0-ρ3β0=346.46839KN ⑶. 弯 矩M i =ρ4β0-ρ3a 0=-1502.997KN·m 6. 校核⑴.n Q i =2078.81033(H)⑵.ΣX i P i +n M i =9389.219281(M)⑶.Σn P i =10086.13648(N)7三、桩的计算1.计算取值极限摩阻力τp 35Kpa容许承载力[σ0]200KPa桩的周长U 5.027m30.000m 3426.62/EI=⑴. 竖向力P i =ρ1(b0+xi β0)=⑶. β0=n ρ2·M+ n ·ρ3·Hn ρ2·(n ρ4+ρ1 Σx i 2)-n 2ρ32⑵. a 0桩在冲刷线下有效长度l:桩底横截面面积A 1.539m2桩尖极限承载力σR2577.4KPa修正系数m0=0.7λ=0.7k2=5γ2=18KN/m3h=30.000m（桩尖埋置深度）2.桩的容许承载力[P]=1/2(Ulτp+AσR)=4622.74KN四、结论经验算，桩长取L=30米时，[P]=4622.737KN >Pj=4609.453KN。