(完整版)污水处理厂设计计算书

目录第一章设计任务书01.1设计题目 01.2设计原始资料 01.3设计容 (1)1.4成果 (1)1.5设计时间 (2)1.6评分标准3第二章设计指导书42.1设计准备 (4)2.2设计步骤 (4)2.3设计进度计划〔不含周末〕...................... 错误!未定义书签。

2.4主要设计参考资料.............................. 错误!未定义书签。

第三章设计容计算说明书53.1 污水厂设计的一般原那么53.2污水厂的设计规模63.2.1 水量确实定63.2.2 水质确实定73.3污水处理厂工艺流程83.3.1 工艺方案分析83.3.2工艺类型的介绍 (9)3.3.3工艺流程确实定 (10)3.4 污水处理构筑物的计算与说明103.4.1格栅113.4.2 污水提升泵房173.4.3 旋流沉砂池183.4.4配水井 (20)3.4.5 A2/O反响池213.4.6 曝气系统工艺计算213.4.7 二沉池错误!未定义书签。

3.4.8消毒设施计算263.4.9 污水计量设备293.5 污泥处理构筑物的计算与说明323.5.1 剩余污泥量计算错误!未定义书签。

3.5.2 污泥井333.5.3污泥浓缩333.5.4 污泥脱水373.6 污水处理厂平面布置403.6.1 平面布置原那么403.6.1厂区平面布置形式说明413.7 污水处理厂高程布置423.7.1 高程布置原那么423.7.2 高程布置计算433.8主要设计参考资料43评分：第一章设计任务书1.1设计题目某城市污水处理厂工艺设计。

1.2设计原始资料〔一〕工程概况拟建污水处理厂地处某城市郊，总占地依据场地情况确定。

〔二〕设计根底资料污水厂设计水量以近期人口和工业污水排放量为依据。

厂区平面布置度预留远期建设用地。

1、设计人口近期设计人口：〔班级人数〕×300+〔学号后四位数-600〕×40〔人〕城镇人口平均综合生活用水定额250L/〔人٠天〕，生活污水排放系数一般为0.8-0.9。

污水处理厂计算书设计参数：近期Q=2.5 ×104 m 3/d ，远期Q=4.5 ×104 m 3/d ，K Z =1.47。

污水厂按照近期设计，预留远期用地。

最高日最大时流量：1531.25 m 3/h平均日平均时流量：1041.66m 3/h1、粗格栅（1）尺寸计算设计流量：Q=1531.25 m 3/h ；栅槽道数：N=2道；过栅流速：v=0.80m/s ；安装角度：A=75°；栅前水深：h=0.85m ；栅条间隙：b=20mm ；栅条宽度s=10mm 。

格栅间隙数n==⨯NbhvSINA Q 30.74个，取整31个。

格栅宽度：B==+-⨯bn n s )1(0.01×（31-1）+0.02×31=0.92m 格栅宽度设计值取1m 。

（2）设备选择格栅：选择回转式格栅清污机2套，设备宽度0.94m ，功率2.5kw ，格栅渠道深度8.5m ，排渣高度1m 。

格栅前闸板：铸铁镶铜材质，大小0.8m ×1.2m ，配手动启闭机； 格栅后闸板：铸铁镶铜材质，大小0.8m ×1.2m ，配手动启闭机； 螺旋输送机：输送能力3m 3/h ，长度3.2m ，配用电机功率1.5kW2、提升泵房设计流量：Q=2958.33 m 3/h ；水泵台数：5；旱季四用一备，雨季全部工作。

泵房水池内最低水位标高-3.5m ，提升后水位8.95m ，水泵进口及出口损失1.5m ，管道损失约0.5m ，富裕水头1m 。

水泵扬程为：8.95+3.5+1.5+0.5+1=15.45m水泵选择：Q=592 m 3/h ，扬程h=16m ，功率47kw （参考上海凯泉样本，P66页WQ2445-617型号）3、细格栅（1）尺寸计算设计流量：Q=2958.33 m 3/h ；栅槽道数：N=2道；过栅流速：v=0.80m/s ；安装角度：A=60°；栅前水深：h=1.0m ；栅条间隙：b=5mm ；栅条宽度s=10mm 。

污水处理厂设计计算书（给排水计算书）目录第一章污水处理构筑物设计计算第二章污泥处理构筑物设计计算第三章高程计算第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数： 生活排水量3m /d 411102100002.31101000Q ⨯==⨯公共建筑生活污水量3/d 420.6310Q m =⨯ 工业污水量3m /d 43 1.0410Q =⨯总流量4433(2.310.63 1.04)10 3.9810/0.461/Q m d m s =++⨯=⨯=最高日平均时设计秒流量434331.210.46110/ 4.8210/0.557/d Q K Q m d m d m s ==⨯⨯=⨯= 最高日最高时设计秒流量43433max 1.42 4.8210/ 6.8410/0.791/h Q K Q m d m d m s ==⨯⨯=⨯=栅前流速v 1=0.8m/s ，过栅流速v 2=1.0m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60°单位栅渣量W 1=0.07m 3栅渣/103m 3污水 2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式2121max vB Q =计算得:栅前槽宽1 1.41B m ==，栅前水深1 1.410.722B h m ===（2）栅条间隙数252.57n === (取n=54)，设计两组格栅，每组格栅数n=27条（3）栅槽有效宽度2(1)0.01(271)0.02270.8B s n en m =-+=⨯-+⨯=总水槽宽220.220.80.2 1.8B B m m =+=⨯+=（考虑中间隔墙厚0.2m ） （4）进水渠道渐宽部分长度111 1.8 1.40.552tan 2tan 20B B L m α--===︒（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度120.272L L m == （6）过栅水头损失h 1因栅条边为迎水面为半圆形的矩形截面，取k=3,β=1.83则m g v e s k g v ki h 096.060sin 81.920.1)02.001.0(83.13sin 2)(sin 22343/4122=︒⨯⨯⨯⨯===αβα（7）栅后槽总高度H取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.7+0.3=1.0m 栅后槽总高度H= H 1+h 1=1.0+0.096≈1.096m ，取1.1m（8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H/tanα=0.55+0.27+0.5+1.0+1.0/tan60°=2.9m （9）每日栅渣量33max 186400864000.7910.073.47/0.2/10001000 1.38z Q W W m d m d K ⨯⨯===>⨯所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：进水二、提升泵站设计流量Q=0.791m 3/s ,选择机器间与集水池合建的自灌式圆形泵站，考虑4台水泵（三用一备）每台水泵容量791/3=263.67L/s ，取264L/s 。

污水处理厂设计计算书第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。

1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。

最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。

Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。

在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。

3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ；（2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ；（3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°；（5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽流速为0.55m/s ；（6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水；3.1.1.2 格栅设计计算公式（1）栅条的间隙数n ，个n =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ；α－格栅倾角，（°）；b －栅条间隙，m ；h －栅前水深，m ；v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m 1112tga B B L -=125.0L L =(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3；h 0 —计算水头损失，m ；k —系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；ξ—阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42v 2—过栅流速, m/s ；α —格栅安装倾角，（°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m（8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01；K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。

四、曝气池1.设计条件曝气池采用平均日流量作为设计基准，并配合检验尖峰小时流量时情形。

依平均日质量平衡计算结果，初沉池出流水性质：Q =24,459CMDTSS =2,069Kg/d =84.6mg/LBOD5 =3,530Kg/d =144.3mg/LTP =183.8Kg/d =7.5mg/L依尖峰小时质量平衡计算结果，初沉池出流水性质：Q =48,763CMDTSS =4,138Kg/d =84.9mg/LBOD5 =7,062Kg/d =144.8mg/LTP =367.6Kg/d =7.5mg/L二沉池设计面积：二沉池面积　＝1,257m2 =13,526ft22.计算结果摘要回流污泥(RAS)Q = 3.95MGD =14,962CMD废弃污泥(WAS)Q =287.5CMD =0.076MGDTSS =2,300Kg/dBOD5 =2,002Kg/d反应槽出流水Q =38,581CMDTSS =3,107mg/L二沉池出流水Q =23,331CMD = 6.16MGDTSS =20.0mg/L总非溶解性 BOD5 ＝ 6.7mg/L溶解性 BOD5 ＝ 1.8mg/L总磷 ＝0.5mg/L3.设计生物反应槽(1)原进流水水质特性基本假设(参考"Theory, Design and Operation of Nutrient Removal-Activated Sludge Process"一书)A.污染负荷平均日流量时：流量，Qin，MGD＝24,459CMD BOD5 ，lb/d＝144.3mg/L 总悬浮固体物，TSS，lb/d＝84.6mg/L 总凯氏氮，TKN，lb/d＝40.0mg/L 总磷，TP，lb/d＝7.5mg/L 碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L 硫化氢，lb/d＝ 1.0mg/L 尖峰小时流量时：流量，Qin，MGD＝48,763CMD BOD5 ，lb/day＝144.8mg/L 总悬浮固体物，TSS，lb/d＝84.9mg/L 总凯氏氮，TKN，lb/d＝40.0mg/L 总磷，TP，lb/d＝7.5mg/L 碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L 硫化氢，lb/d＝ 1.0mg/LB.进流水质特性总 BOD/BOD5, R1 =难分解性总凯氏氮(%), TKN1 =难分解溶解性COD(%), COD1 =总悬浮固体物(TSS)挥发性固体物(VSS) (%), VSS1难分解之挥发性固体物(%), VSS2Volatile content of nonbiodegradable VSS (%), VSS3COD/VSS , R2VSS之氮含量 (%,N/VSS), N1VSSVSS之磷含量 (%,P/VSS), P1VSSCOD/BOD之估计值, R3 2.21溶解性 BOD5/总 BOD5之估计值 (%), R475初沉池中各污染物去除率：TSS 去除率 (%),R TSSBOD5,RBOD = RTSSx进流水TSS/进流水BOD5xVSS1x(1-VSS2)xR2/R1 =总凯氏氮,RTKN = RTSS x 进流水 TSS/ 进流水TKN x VSS1 x N1VSS =总磷,RTP = RTSS x 进流水 TSS/ 进流水TP x VSS1 x P1VSS =(2)曝气池中之生化反应机制常数及水质特性A.喜气槽μmax 20 =-1，Φ forμmax 20 =μmax T =-1Ks =Y g =5Kd 20 =-1，Φ for Kd 20 =Kd T =-1挥发性TSS (%),VSS4 =难分解性VSS (%), VSS5 =VSS之氧当量数 (mg COD/mg VSS) , CODVSS =VSS中之氮含量 (%, N/VSS) N2VSS =BOD5/总磷 (mg BOD5/mg TP-P), R5 =B.硝化槽μmax T =0.28day-1Kn =K DO =Yn =3Kdn T =-1挥发性TSS (%), VSS6 =VSS中之氮含量 (%, N/VSS), N3VSS　＝VSS中之磷含量 (%, P/VSS), P3VSS　＝硝化菌之 MCRT ,MCRT N　＝ 4.3dayC.硝化作用单位需氧量(mg O2/mg NO3 generated) =碱度消耗量(mg as CaCO3/mg NO3) =D.脱硝作用单位需氧量 (mg O2/mg NO3 denitrified) =碱度产生量 (mg as CaCO3/mg NO3) =E.硫化氢氧化作用单位需氧量 (lb O2/lb H2S) =(3)操作参数 由于设计一VIP生物处理法所须考虑之设计参数相当多，除一般活性污泥法所常采用之MLSS、F/M及HRT外，尚考虑硝化液回流率(NRCY)，厌气池回流率(ARCY)，回流污泥(RAS)等，西图公司以多年发展VIP系统之经验，建议各参数之设计准则如下：A.基本设计条件假设水中溶氧 =细胞停留时间(MCRT) = pH =水温 =MLSS =好氧槽脱硝率ANR =废弃污泥浓度NRCY =B.反应槽体积计算依前述设计准则，假设好氧槽之HRT = 6.0hours缺氧槽之HRT = 1.0hours厌氧槽之HRT = 1.0hours则可得好氧槽总体积 (AER Vol)＝Qin x TAER ＝ 6.46MGD x 6.0hours＝ 1.62MG 缺氧槽总体积 (ANX Vol)＝Qin x TANX ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG 厌氧槽总体积 (ANA Vol)＝Qin x TANA ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG已知初沉池出流水 =24,459CMDRAS =(Q in x MLSS - Q 2nd x BOD out - Q was x WAS) / (WAS - MLSS)= 3.73MGD =14,122CMD总进流量　＝24,459CMD +14,122CMD ＝10.19MGD 选择反应槽池数 =选择反应槽水深 =已知各槽体之体积如下:总体积 (TOT Vol) ＝ 2.15MG =8,153m 3好氧槽总体积 (AER Vol) ＝ 1.62MG =6,115m 3厌氧槽总体积 (ANA Vol) ＝0.27MG =1,019m 3缺氧槽总体积 (ANX Vol) ＝MG =1,019m 3选择四个反应槽总宽度　＝m 每一反应槽宽度 =m /4=8.0 选择反应槽的渠道数 =每一渠道宽度 =8.0 m /1=8.0每一反应槽之好氧槽长度 =＝6,115m 3/ 6.0m /8.0m /4＝31.8m 选择好氧槽之长度　＝m好氧槽每一分区长度＝28.0/4=7.0缺氧槽及厌氧槽长度＝1,019.1m 3 /6.0m /4.0m /12＝ 3.5m选择厌氧槽或缺氧槽之长度为m每一反应槽总长度 =＝28.0m + 3.5m + 3.5m + 3.5＝38.5m每一渠道长度 =38.5m /1=38.5m厌氧槽总体积 (ANA Vol)＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG缺氧槽总体积 (ANX Vol)＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG好氧槽总体积 (AER Vol)＝7.00m x8.00m x 6.00m x16＝5,376m3 = 1.42MG反应槽总体积 (TOT Vol)＝7,392m3 = 1.95MGCheck :厌氧槽之HRT　＝ANA Vol/ Q in =0.99hours缺氧槽之HRT　＝ANX Vol/ Q in =0.99hours好氧槽之HRT　＝AER Vol/ Q in = 5.27hours反应槽之总 HRT =7.25hoursMLSS = (Total TSS x MCRT)/(8.34 x Total Vol)=3,107mg/L(其中Total TSS系指废弃污泥中之TSS量，请见4.固体物产量)F/M = BOD Loading/ (TOT Vol x MLSS ) =0.11缺氧槽之 F/M =0.81day-1好氧槽之 MCRT AER = (AER Vol/TOT Vol) x MCRT =7.27C.脱氮计算 脱氮速率常数 (Specific Denitrification Rate, SDRN) 系指单位时间之单位MLSS所能去除之氮量，其计算式为：SDNR20 = 0.03 x F/M + 0.029 (在 20o C下)SDNR T = SDNR20 x 1.06 (T-20)因此本反应槽之SDNR15 = 1.87mg/g/hrNOX-N (mg/L)浓度计算:无脱硝反应时DNo＝(1+MCRT x Kdn T) x nitrifier TSS/(Qin x 8.34 x Yn) =20.2 (其中 Nitrifier TSS 系指废弃污泥中由硝化反应产生之TSS量,请见(4)固体物产量)考虑好氧槽脱硝反应时DN1＝(1- ANR) x DN o =18.2考虑缺氧槽脱硝反应时＝DN1 - SDNR x ANX HRT x MLSS / 1000 =12.4考虑回流NRCY时＝DN1 /(1+ RAS/Qin + NRCY/100) =8.3D.回流污泥量计算已知假设回流污泥浓度 =mg/LRAS =(Q in x MLSS - Q2nd x BOD out - Q was= 3.95MGD =14,962CMDArea =13,5262SOR =477.7CMD/m2RAS Cap = =19.4SLR =12.4lb/sf-day= 2.52Kg/m2-hr(4)固体物产量，SOLIDS PRODUCTION (lb/d)A.初沉污泥，Primary SludgeTSS = 进流水TSS x RTSS=6,834lb/d =3,107Kg/dVSS = 进流水TSS x RTSS x VSS1=5,126lb/d =2,330Kg/d生物可分解性VSS = 进流水TSS x RTSS x VSS1 x (1-VSS2)=3,075lb/d =1,398Kg/dB.废弃污泥，Waste Activated Sludge (WAS)(a)进流之难分解固体物VSSA= 进流水 TSS x (1-RTSS) x VSS1 x VSS2=1,367lb/d =621.3Kg/dTSS = 进流水 TSS x(1-RTSS)x(1-VSS1/VSS3x(1-VSS2))=2,278lb/d =1,036Kg/d(b)好氧槽之固体物活性TSS = 进流水 BOD5 x (1-RBOD)-Qin x BODeff x 8.34) xYg /(MCRT + (1/MCRT+KdT)=1,849lb/d =840.4Kg/d非活性TSS = 活性TSS x Kd T x VSS5 x MCRT ==823.5lb/d =374.3Kg/d(c)硝化槽TSS = Yn x (1- N3VSS x VSS6) x ( 进流水TKN x (1-RTKN)-VSSA x N1VSS - 好氧槽固体物 x VSS4 x N2VSS - Qin x NH3eff x 8.34 -TKN x TKN1) / (MCRT x (1/MCRT+Kdn T))=108.8lb/d =49.4Kg/d总固体物，Total TSS =5,059lb/d =2,300Kg/d净污泥产生率 = Total TSS / (进流BOD5x(1- RBOD))＝0.91lb TSS/lb BOD5 Applied总 BOD5 = 总固体物 / 净污泥产生率＝5,578lb/d =2,535Kg/d废弃污泥所含BOD5 =＝总固体物 x 0.9 x 1.42 x 0.68 + 液体中所含 BOD5＝1,999Kg/d + 2.5Kg/d＝2,002Kg/d挥发性固体物比率 =＝(VSSA+好氧槽固体物xVSS4+硝化槽TSSxVSS6)/ (Total TSS)＝76.5%活性TSS比率 = 活性TSS / Total TSS =36.5%硝化槽污泥比率 = 硝化槽 TSS / Total TSS = 2.2% N-Content = (VSSA x N1VSS+好氧槽固体物 x N2VSS x VSS4+硝化槽TSS x VSS6 x N3VSS) / (硝化槽挥发性固体物比率 x Total TSS)＝10.6%，N/VSSP-Content = ( 进流水TP x(1-RTP)- Qin x 出流水之TP) /(硝化槽挥发性固体物比率 x Total TSS)＝8.6%，P/VSS(5)出流水水质预估水质项目平均日流量尖峰时流量BOD5 (mg/L)难分解性 6.77.6溶解性 1.8 2.7TSS (mg/L)，假设值20.020.0 TKN-N (mg/L) 4.013.1 NH3-N (mg/L)0.89.9NO X-N (mg/L)12.47.9TN (mg/L)16.421.0 Total-P (mg/L)0.50.5 Alkalinity (mg/L as CaCO3)82.6123.2 Note: Residual Alkalinity Less Than 50 mg/L as CaCO3 Indicate Need for Supplemental Alkalinity.附注 :BOD eff=出流水之溶解性BOD=Ks x (1/MCRT+Kd T)/(μmaxT-1/MCRT-Kd T)=＝ 1.8mg/LNH3eff = 出流水之NH3=Knx(1/MCRT AER+Kdn T)/(μmaxT-1/MCRT AER-Kdn T)=＝0.8mg/LTKNeff = 出流水之TKN=NH3eff +进流水TKN x TKN1 / (Qin x 8.34) + (硝化槽之挥发性固体物比率 x N-Content x 出流水TSS) =＝ 4.0mg/LPeak NO X Possible =23.36Max F/M = 1.62SRDN = 2.72NO X w/ Sim Denite =12.1NO X Based on Denite =7.9NO X Based on Recycle =7.54.空气需求量理论需氧量为碳水化合物分解、硝化作用及硫化氢氧化各项需氧量之和，再扣除脱硝之释氧量，由下表计算：OXYGEN REQUIREMENTS (lb/day)Item日平均值每日尖峰值(Average)(Diurnal Peak) Carbonaceous5,81711,695 Nitrogeneous5,0046,640 Denitrification Credit1,1961,701H2S108215Net9,73316,849 Carbonaceous Oxygen Demand 1.04lb O2/lb BOD5 Applied Total Oxygen Demand 1.74lb O2/lb BOD5 Applied Diurnal Peaking Factor 1.73理论需氧量(取每日尖峰值)TOR =16,849lb/d =7,649Kg/d依下式计算标准需氧量SOR =TORAlpha x (Beta x Cw x Dc)- CL x Theta (Tw-20)C20 x Dc其中：Alpha=Dc=Beta =CL=Cw =C20 =Theta= 1.024Tw =20计算标准需氧量SOR =7,649 /0.64=11,995Kg/d传氧效率OTE设为0.28空气密度为 1.20Kg/m3空气中氧含量为23%(重量比)计算空气量　＝11,995Kg/d0.28x 1.20Kg/m3x0.23x1,440＝105.6CMM各曝气池需要空气量　＝105.6CMM /4=26.428.3 19.0 11.3天℃% %ANA ANX ANXmmmOK ! OK ! OK ! OK !OK ! Days峰值(Diurnal Peak)min/dCMM。

污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60°则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tanα=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9.每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5min 的出水量,即:V ＞0.347m 3/s ×5×60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m ×5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。

某污水处理厂设计计算书一、设计要求本污水处理厂的设计要求如下：1.处理规模：日处理废水量1000m³；2.处理工艺：采用A2/O工艺处理；3. 回用水要求：回用水的CODcr ≤ 30mg/L，氨氮≤ 5mg/L，悬浮物≤ 5mg/L，PH值在6-9之间；4. 出水要求：出水的CODcr ≤ 60mg/L，氨氮≤ 15mg/L，悬浮物≤ 20mg/L，PH值在6-9之间；二、设计计算1.污水的设计流量根据日处理废水量1000m³，计算出设计流量Qd，公式如下：Qd=Q/U其中，Q为日处理废水量，单位为m³/d；U为活动因子，取0.74假设Q=1000m³/d2.A2/O工艺的设计参数A2/O工艺主要包括一级A段、二级A段、O段三个部分。

根据设计要求，计算设计参数如下：（1）一级A段的氨氮负荷量：根据设计标准，氨氮含量的设计负荷量为0.15-0.35kg/(m³.d)。

取值为0.25kg/(m³.d)N1=Qd×AN1其中，AN1为设计负荷量，单位为kg/(m³.d)；Qd为设计流量，单位为m³/d（2）一级A段的体积：根据设计标准，一级A段的体积一般取比一级A段的氨氮负荷量大的2-3倍。

取3倍。

V1=N1/AN1其中，V1为一级A段的体积，单位为m³；N1为一级A段的氨氮负荷量，单位为kg/d；AN1为一级A段设计负荷量，单位为kg/(m³.d)（3）一级A段的时间：一级A段的设计沉降时间一般为3.5-5小时。

取4小时。

T1=V1/Qd其中，T1为一级A段的时间，单位为小时；V1为一级A段的体积，单位为m³；Qd为设计流量，单位为m³/d（4）一级A段进水量：一级A段进水量为设计流量的1/3-1/2，取1/2I1=Qd×1/2其中，I1为一级A段的进水量，单位为m³/d；Qd为设计流量，单位为m³/d（5）二级A段的氨氮负荷量：根据设计标准，氨氮含量的设计负荷量为0.035-0.06kg/(m³.d)。

第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5min 的出水量,即:V ＞0.347m 3/s ×5×60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m ×5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。

污水处理厂设计计算书一、工程概况某城市污水处理厂，采用传统活性污泥法处理工艺，沉淀池型式为辐流式，曝气池采用鼓风曝气，进入曝气池的总污水量为50000m3/d，污水的时变化系数为1.28，进入曝气池污水的BOD5为215mg/L，处理出水总BOD5≤20mg/L。

二、曝气池的设计1．污水处理程度的计算进入曝气池污水的BOD5值（Sa）为215mg/L，计算去除率，首先按下式计算处理水中非溶解性BOD5值，即BOD5=7.1bXaCe式中Ce——处理水中悬浮固体浓度，取值为25mg/L；b——微生物自身氧化率，一般介于0.05~0.1之间，取值0.09；Xa——活性微生物在处理水中所占比例，取值0.4；代入各值BOD5=7.1×0.09×0.4×25=6.39≈6.4处理水中溶解性BOD5值为：20-6.4=13.6mg/L去除率η=(215-13.6)/215=0.938≈0.942．曝气池的计算与各部位尺寸的确定曝气池按BOD-污泥负荷法计算(1) BOD-污泥负荷率的确定拟定采用的BOD-污泥负荷率为0.3kgBOD5/(kgMLSS·d)。

但为稳妥计，按下式加以较核：Ns =K2Sef/ηK2值取0.0280 Se=13.6mg/L η=0.94 f=MLVSS/MLSS=0.75代入各值Ns =0.0280×13.6×0.75/0.94=0.30 kgBOD5/(kgMLSS·d)计算结果确证，取值0.3是适宜的。

(2) 确定混合液污泥浓度（X）根据已确定的Ns值，查图4-7得相应的SVI值为100-120，取值120。

按下式确定混合液污泥浓度值X。

对此r=1.2，R=50%，代入各值，得：X=R·r·106/[(1+R)SVI]=0.5×1.2×106/[(1+0.5)×120]=3333mg/L≈3300mg/L (3) 确定曝气池容积，按下式计算，即：V=QSa /(NsX)代入各值：V=50000×215/(0.30×3300)=10858.59≈10859m3(4) 确定曝气池各部位尺寸设4组曝气池，每组容积为10859/4=2715m3池深取4.2m，则每组曝气池的面积为F=2715/4.2=646.43m2池宽取4.5m，B/H=4.5/4.2=1.07，介于1-2之间，符合规定。