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S355JR钢板伸长率不合格原因分析徐振坤; 王佩鑫【期刊名称】《《天津冶金》》【年(卷),期】2019(000)0z1【总页数】4页(P29-32)【关键词】伸长率; 硫化物; 带状组织; 贝氏体【作者】徐振坤; 王佩鑫【作者单位】天津钢铁集团有限公司技术中心天津300301【正文语种】中文0 引言S355JR是一种广泛应用于焊接和零部件符合欧洲标准的低合金结构用钢板。
随着中国钢结构市场向海外发展，海外项目日益增多，但是海外项目对产品的性能有着严格的要求。
我厂生产的S355JR钢板出现大批量伸长率不合格现象，严重影响了产品质量和经济效益。
本文针对天钢生产的S355JR钢板伸长合格率偏低的原因进行了详细的分析并给出相应的改进措施。
1 生产条件1.1 S355JR生产工艺流程天钢生产S355JR工艺流程为：铁水→120t转炉→120tLF精炼炉→2100mm×250mm连铸机→板坯加热炉→轧制（25mm）→矫直→冷床→钢板检查→入库。
天钢中厚板轧钢生产线设有步进式加热炉3座，高压水除鳞系统，粗精轧四辊可逆轧机，ACC层流冷却系统，液压矫直机，冷床2台，精整线3条（圆盘剪切线、火焰切割剪切线、双切边剪切线）。
钢坯采用步进式加热炉，通过3个加热阶段和均热后到达工艺要求进行出钢，经高压水除鳞系统清除坯料表面的一次氧化铁皮，经过输送辊运送到粗轧机前进行粗轧，粗轧阶段可以采用“横轧+纵轧”、“纵轧+横轧+纵轧”、“全横轧”或者“全纵轧”4种方式。
“横轧+纵轧”是指在轧制过程中根据板坯尺寸和中间坯尺寸要求，先展宽再沿着长度方向轧制。
“纵轧+横轧+纵轧”是指先延伸轧制，再展宽轧制，再延伸轧制。
当需要进行控制轧制时，中间坯在进精轧前，需在辊道上通过摆动的方式停留待温，达到工艺要求的温度之后进入精轧轧制。
在粗轧和精轧过程中使用轧机自带的除鳞装置除去钢坯表面的二次氧化铁皮。
当需空冷时，精轧结束后进入ACC层流冷却系统进行冷却。
Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格原因分析李炳一【摘要】通过利用直读光谱仪检测化学成分,利用金相显微镜检测金相组织和夹杂物级别,利用扫描电镜和能谱仪对拉伸试样断口形貌进行分析,发现Q235B钢中P、S含量偏高,导致钢中带状组织加重,沿轧向分布的大量长条状硫化物夹杂成为裂纹源,降低了钢板的横向塑性,导致冷弯试样开裂,拉伸断口出现分层,呈木纹形貌断口,造成Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格.采取工艺措施,提高钢的纯净度,有效减少钢中的P、S含量,严格控制钢中的硫化物夹杂的数量和形态,有利于使Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率指标合格.【期刊名称】《天津冶金》【年(卷),期】2017(000)0z1【总页数】3页(P38-40)【关键词】钢板;冷弯性能;断后伸长率【作者】李炳一【作者单位】天津钢铁集团有限公司,天津 300301【正文语种】中文冷弯试验和拉伸试验是中厚板必不可少的性能检测项目，而冷弯性能和断后伸长率又是中厚板产品的重要力学性能指标。
天津钢铁集团有限公司中厚板厂生产的Q235B钢板在力学检验过程中出现了若干批次的断后伸长率与弯曲性能同时不合格的现象。
经观察，拉伸试样断口心部位置呈木纹形貌，冷弯开裂处出现心部开裂情况。
为了进一步分析其产生原因，对不合格试样分别进行取样，通过化学成分检测、金相组织检验和拉伸试样断口检验，分析造成Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格的原因。
在拉伸试样未变形区域切取化学成分检测试样和金相组织检测试样，并切取拉伸断口。
所取拉伸试样的力学性能情况如表1所示。
试验采用对比的方式进行，其中1、2号为冷弯性能不合且断后伸长率不合的钢板试样，3号为力学性能均合格的同规格钢板试样，作为对比试样进行检测分析。
对所取的成分试样和金相试样进行磨抛，利用直读光谱仪对成分试样进行化学成分检测；利用金相显微镜对金相试样进行夹杂物检测和评级，再用4%的硝酸酒精侵蚀金相试样，利用金相显微镜对组织进行观察；利用扫描电子显微镜及附带的能谱仪对拉伸断口进行检测。
高强钢延伸率不合分析摘要：在Q345B的实际生产中，出现批量厚规格性能不合的情况。
通过对炼钢过程、热轧及不合格卷取样及检验过程进行分析，发现断后延伸率不合与钢板金相组织不均和夹杂物有关。
钢中存在的带状组织对断后延伸率影响相对较小，但改善带状组织有利于改善钢卷的塑性。
关键词：延伸率不合；夹杂；金相组织1 断后延伸率不合情况简介2013年11月1日-15日厚规格Q345B热轧卷出现大批断后延伸率不合的现象，经复验终判17卷不合。
钢卷厚度为9.75-19.75mm，共涉及8个炉次，断后延伸率为13.5-19.5%，标准要求≥20%。
2 炼钢过程分析2.1 情况分析2.1.1 过热度Q345B浇注过热度分布板卷断后延伸率不合对应铸坯浇注过热度控制没有明显异常，基本属于正常。
2.1.2 拉速111B06319炉次浇注断面为2050mm，按照要点要求，其拉速应为1.1m/min，但因为过热度偏高，连浇紧张，拉速为0.8m/min，该炉次头坯轧制板卷断后延伸率不合，原因可能与头坯拉速低过热度高，钢水纯净度较差有一定关系。
111B06230炉次浇注断面为1250mm，按照要点要求拉速应为1.5m/min，该炉实际拉速为1.2m/min，拉速控制偏低。
其余炉次均出自10月8-9日生产的浇次，该浇次铸坯断面1500mm，拉速基本正常均为1.3m/min。
2.1.3 Ca/S通过对断后延伸率不合残样的金相及电镜分析发现残样的带状组织中普遍存在条状的MnS夹杂，为此对钢水的钙处理情况分析如下：断后延伸率不合Q345B板卷Ca/S，断后延伸率不合板卷Ca/S平均为0.28，最低0.23。
Q345B合格板卷Ca/S平均0.3445，最低0.18，大部分Ca/S集中在0.18-0.35。
钙处理与板卷延伸率不合没有明显对应关系。
2.1.4 铸坯低倍评级情况从表1中可以看出，这17卷钢的过热度为16-32℃，没有异常，拉速除了两块头坯外浇注均正常。
Q235B中厚钢板伸长率不合格原因分析摘要:通过利用金相显微镜观察Q235B钢板伸长率不合格试样的组织、夹杂物级别,利用扫描电镜能谱议对试样断口形貌、夹杂物分布、夹杂物成分进行分析,确定造成Q235B钢板延伸率不合格主要是由于钢中夹杂物多,特别是MnS夹杂物较多且分布不均造成的。
伸长率是反映钢板塑性的重要指标,太钢集团临汾钢铁有限公司(以下简称临钢)生产的Q235B钢板,在力学性能检验中存在部分伸长率不合格。
为了分析造成钢板伸长率不合格的原因,在合格与不合格试样断口附近取样,进行金相组织、夹杂物级别检验,并对断口形貌进行了扫描电镜观察及能谱夹杂物成分对比分析。
1试验分析1.1试验方式在正常生产检验中,伸长率合格与不合格试样(厚度规格为40 mm,50 mm)的断口附近取样,在靠近断口未变形区截取金相试样,用金相显微镜进行组织观察和夹杂物评级,之后,又用扫描电镜能谱议对断口形貌、夹杂物分布及成分进行观测和分析。
表1为所取试样的化学成分和力学性能表。
1.2试验结果1.2.1断口宏观形貌伸长率不合格试样断口的宏观形貌见图1。
其断口凹凸不齐,呈撕裂状,裂缝处存在明显分层,在试样厚度约1/4处上有0.5~1.0 mm厚的木纹样条状物,试样延伸不明显,表现为脆性断裂。
伸长率合格试样断口的宏观形貌见图2。
其断口有明显缩颈,呈韧窝状,为延性断裂。
1.2.2断口扫描电镜能谱仪检验不合格试样断口木纹样条状物处电镜观察的微观形貌见下页图3,能谱分析见下页图4。
通过观察可见该区有较多的条状MnS夹杂物。
电镜观察合格试样的微观形貌见下页图5,断口基本为韧窝断口。
1.2.3金相组织检验伸长率不合格批的组织中存在较严重的带状组织,尤其在板厚1/4处带状组织更为严重,见图6。
金相检验伸长率合格批的组织分布较均匀,见图7。
夹杂物级别评定见表2。
从表2可以看出,合格与不合格试样的C,D类夹杂物没有差别,A类夹杂物不合格试样比合格试样高。
HRB500热轧带肋钢筋断后伸长率偏低原因分析肖卫强;刘丹敏;王少博;张隐奇;吉元;徐学东【摘要】针对某厂少量 HRB500热轧带肋钢筋断后伸长率偏低，而且断口上存在肉眼可见白斑的问题，采用扫描电子显微镜(SEM)和高分辨扫描电子显微镜(HRSEM)、X 射线能谱仪(EDS)对HRB500热轧带肋钢筋的显微组织、断口形貌和夹杂物进行了分析。
结果表明：该钢筋中存在大量非金属夹杂物，其中硬且大尺寸的非金属夹杂物是造成拉伸断口上出现白斑的根源，也是引起钢筋断后伸长率偏低的主要原因；另钢筋显微组织中存在较多的贝氏体也降低了钢筋的塑性和韧性。
%Aiming at the problem of the percentage elongation after fracture of a small amount of HRB500 hot-rolled ribbed bars being lower and existing visible flakes on the fracture surface,the microstructure,fracture morphology and inclusions of the HRB500 hot-rolled ribbed bars were analyzed by scanning electron microscope (SEM),high resolution scanning electron microscope (HRSEM)and X-ray energy dispersive spectrometer (EDS) respectively.The results show that there were a large amount of non-metallic inclusions in material of the steel bars, and the hard and large size inclusions were the root for the flakes on the fracture surface and the main reason for the lower percentage elongation after fracture of the HRB500 hot-rolled ribbed bars.At the same time,the more bainite in the microstructure also reduced the plasticity and toughness of the steel bars.【期刊名称】《理化检验-物理分册》【年(卷),期】2016(052)004【总页数】3页(P284-286)【关键词】HRB500 热轧带肋钢筋;断后伸长率;非金属夹杂物;贝氏体【作者】肖卫强;刘丹敏;王少博;张隐奇;吉元;徐学东【作者单位】北京工业大学固体微结构与性能研究所，北京 100124;北京工业大学固体微结构与性能研究所，北京 100124;北京工业大学固体微结构与性能研究所，北京 100124;北京工业大学固体微结构与性能研究所，北京 100124;北京工业大学固体微结构与性能研究所，北京 100124;北京工业大学固体微结构与性能研究所，北京 100124【正文语种】中文【中图分类】TG113.12;TG111.91作为广泛应用于建筑、桥梁、公路等行业中的结构材料，热轧带肋钢筋的质量受到生产厂家的极为重视，有关热轧带肋钢筋质量问题的分析也十分广泛，而其中微观组织的分析非常重要。
