拉深系数总汇表

拉深(拉延)

盒形零件可以划分为长度分别为A—2r和B—2r的4个直边部分和半径为 r 的4个圆角部分(图2—31)。若直边部分和圆角部分的变形没有联系，则盒形件的拉深就是由直边部分的弯曲和圆角部分的拉深所组成。但直边部分和圆角部分是一整体，必然有相互的
作用和影响—— 不存在明确的界限。
协调变形，因此它们的成形不是简单的弯曲和拉深，两部分之间并
表2-11
表2-12
图2-29
3）压料力压料力的大小对拉深过程有显著的影响。压料力太小，防皱效果不好；压料力太大，会增加毛坯的内应力，增加拉裂的危险。通常取压料力稍大于防皱所需的最低值，可按下式确定： Q=F q 式中： Q——压料力，N； F——拉深开始时的压料面积，mm2 ； q——单位压料力，MPa。 (2—22)
而毛坯与凸模之间的摩擦力有减小危险断面传递拉应力的作用，所以生产中常采用毛坯单面润滑法。实际上，具体为只润滑凹模腔和凹模上平面。 2）拉深力拉深力和压料力是选择设备的主要依据之一。拉深力与拉深系数、材料的力学性能、零件的尺寸、模具的结构以及润滑等有关。生产中常用经验公式计算拉深力： P1=πd1tσb K1 (2—20) Pn=πdntσb Kn (2—21) 式中： P1 、Pn——分别为第一次拉深力和以后各次拉深力，N； d1、dn——分别为第一次拉深和以后各次拉深所得到的拉深件直径，mm； t——材料厚度，mm； σb ——材料的强度极限，MPa； K1 、 Kn ——系数，可从表2—11和表2—12中查取。
单动压力机上，压料力Q是弹性压料装置的弹性力或气垫中的压缩空气作用力；双动压力机上的压料力Q则由压力机的压料滑块直接提供。
图2-27
补2-27-1
补2-27-2
补2-27-3

拉深(拉延)

把凸模的作用力传递到平面法兰A‘B’F‘E’部分，侧壁部分是单向拉应力状态 (图2-25)。平面法兰部分A‘B’F‘E’(图2—24b）是拉深时的主要变形区。它在径向拉应力作用下产生塑性变形，并向中心移动，逐渐进入凸、凹模之间的间隙而形成圆筒形侧壁。变形区在向模具中心移动时，圆周方向上的尺寸随之减小，由于受相邻材料的作用，在圆周方向上产生切向压应力。因此，变形区处于径向受拉和切向受压的应力状态(图 2—25)。变形区在切向产生压缩变形，其外边缘由初始长度 R0α 缩小为 dα／2 (图 2—24)；变形区在径向产生伸长变形，由毛坯的初始尺寸 R0 一d0 ／2 变为圆筒形的高度 H (H> R0 一d0 ／2)。在拉深时，板料的厚度也发生变化(图2—26)。在圆筒形拉深件的侧壁上部厚度增加最多，这是因为变形区的材料除了向径向延展外，在切向压应力作用下还向厚度方向流动，越靠毛坯外缘，加厚的趋势越大。在侧壁下端靠圆角处的厚度减小量最大，这是由于这个部位受拉应力作用的持续时间最长。这里是最容易被拉裂的危险断面。
补2-24-4
拉深变形特点
补2-24-1
一、直壁类零件的拉深
1、圆筒形零件拉深的变形分析圆筒形零件的拉深是平板毛坯在凸模的作用于逐渐被压入凹模而形成圆筒的形状。下面来分析拉深前平板圆形毛坯上的一个扇形部分(图2—24a)在拉深过程中的变形特点。扇形毛坯的OC0 D0部分在全部拉深过程中都与凸模端面相接触，始终保持其平面形状，基本上不产生塑性变形或只产生很小的塑性变形，最终成为圆筒形的底部。这个部分在拉深过程中把凸模的作用力传递给圆筒侧壁，起到传递拉深力作用。它本身处于两向拉应力状态（切向、径向，图2—25)。在拉深过程中形成的圆筒形侧壁部分C'D'F'E'(图2—24b)是平板毛坯扇形的C0 D0 F0 E0部分变形而成的，它是结束了塑性变形的已变形区。在以后的拉深过程中，这个部分起传递拉深力作用，

拉伸工艺系数(常用)

拉深件坯料形状和尺寸是以冲件形状和尺寸为基础，按体积不变原则和相似原则确定。

体积不变原则，即对于不变薄拉深，假设变形前后料厚不变，拉深前坯料表面积与拉深后冲件表面积近似相等，得到坯料尺寸；相似原则，即利用拉深前坯料的形状与冲件断面形状相似，得到坯料形状。

当冲件的断面是圆形、正方形、长方形或椭圆形时，其坯料形状应与冲件的断面形状相似，但坯料的周边必须是光滑的曲线连接。

对于形状复杂的拉深件，利用相似原则仅能初步确定坯料形状，必须通过多次试压，反复修改，才能最终确定出坯料形状，因此，拉深件的模具设计一般是先设计拉深模，坯料形状尺寸确定后再设计冲裁模。

由于金属板料具有板平面方向性和模具几何形状等因素的影响，会造成拉深件口部不整齐，因此在多数情况下采取加大工序件高度或凸缘宽度的办法，拉深后再经过切边工序以保证零件质量。

切边余量可参考表4.3.1和表4.3.2。

当零件的相对高度Ｈ/ｄ很小，并且高度尺寸要求不高时，也可以不用切边工序。

首先将拉深件划分为若干个简单的便于计算的几何体，并分别求出各简单几何体的表面积。

把各简单几何体面积相加即为零件总面积，然后根据表面积相等原则，求出坯料直径。

图 4.3.1 圆筒形拉深件坯料尺寸计算图在计算中，零件尺寸均按厚度中线计算；但当板料厚度小于1ｍｍ时，也可以按外形或内形尺寸计算。

常用旋转体零件坯料直径计算公式见表4.3.3。

4才对比较准确该类拉深零件的坯料尺寸，可用久里金法则求出其表面积，即任何形状的母线绕轴旋转一周所得到的旋转体面积，等于该母线的长度与其重心绕该轴线旋转所得周长的乘积。

如图4.3.2所示，旋转体表面积为 A。

图4.3.2 旋转体表面积计算图１．拉深系数的定义图4.4.1 圆筒形件的多次拉深在制定拉深工艺时，如拉深系数取得过小，就会使拉深件起皱、断裂或严重变薄超差。

因此拉深系数减小有一个客观的界限，这个界限就称为极限拉深系数。

极限拉深系数与材料性能和拉深条件有关。

拉深工艺标准系数

拉深件坯料形状和尺寸是以冲件形状和尺寸为基础，按体积不变原则和相似原则确定。

体积不变原则，即对于不变薄拉深，假设变形前后料厚不变，拉深前坯料表面积与拉深后冲件表面积近似相等，得到坯料尺寸；相似原则，即利用拉深前坯料的形状与冲件断面形状相似，得到坯料形状。

当冲件的断面是圆形、正方形、长方形或椭圆形时，其坯料形状应与冲件的断面形状相似，但坯料的周边必须是光滑的曲线连接。

对于形状复杂的拉深件，利用相似原则仅能初步确定坯料形状，必须通过多次试压，反复修改，才能最终确定出坯料形状，因此，拉深件的模具设计一般是先设计拉深模，坯料形状尺寸确定后再设计冲裁模。

由于金属板料具有板平面方向性和模具几何形状等因素的影响，会造成拉深件口部不整齐，因此在多数情况下采取加大工序件高度或凸缘宽度的办法，拉深后再经过切边工序以保证零件质量。

切边余量可参考表4.3.1和表4.3.2。

当零件的相对高度Ｈ/ｄ很小，并且高度尺寸要求不高时，也可以不用切边工序。

首先将拉深件划分为若干个简单的便于计算的几何体，并分别求出各简单几何体的表面积。

把各简单几何体面积相加即为零件总面积，然后根据表面积相等原则，求出坯料直径。

图 4.3.1 圆筒形拉深件坯料尺寸计算图在计算中，零件尺寸均按厚度中线计算；但当板料厚度小于1ｍｍ时，也可以按外形或内形尺寸计算。

常用旋转体零件坯料直径计算公式见表4.3.3。

该类拉深零件的坯料尺寸，可用久里金法则求出其表面积，即任何形状的母线绕轴旋转一周所得到的旋转体面积，等于该母线的长度与其重心绕该轴线旋转所得周长的乘积。

如图4.3.2所示，旋转体表面积为 A。

图4.3.2 旋转体表面积计算图１．拉深系数的定义图4.4.1 圆筒形件的多次拉深在制定拉深工艺时，如拉深系数取得过小，就会使拉深件起皱、断裂或严重变薄超差。

因此拉深系数减小有一个客观的界限，这个界限就称为极限拉深系数。

极限拉深系数与材料性能和拉深条件有关。

从工艺的角度来看，极限拉深系数越小越有利于减少工序数。

拉伸模经典资料

当 m总＞［m］时，拉深件可一次拉成，否则需要多次拉深。
其拉深次数的确定有以下几种方法：（１）查表法(表4-10和4-11）（２）推算方法
由表4-8或4-9查得各次拉深的极限拉深系数ｍ1、ｍ2、…ｍｎ，根据毛坯的直径D，进行推算。ｄ1＝ｍ1 ｄ2＝ｍ2ｄ1
…
ｄｎ≤ ｄ为止，则推算的次数即为拉深的次数。
浅拉深深拉深
Fg (1.6 ~ 1.8)Fz Fg (1.8 ~ 2.0)Fz
四、压料装置
生产中常用的压料装置有弹性压料装置和刚性压料装置。
• 弹簧和橡胶压料装置通常只用于浅拉深。但是，这两种压料装置结构简单，在中小型压力机上使用较为方便。注意要正确地选用弹簧的规格和橡胶的牌号及尺寸，并采取适当的限位措施，就能减少它的不利方面。弹簧应选总压缩量大、压力随压缩量增加而缓慢增大的规格。橡胶应选用软橡胶，并保证相对压缩量不过大，建议橡胶总厚度不小于拉深工作行程的5倍。
（３）各次拉深工序件尺寸的确定经调整后的各次拉深系数为：ｍ1＝0.52，ｍ2＝0.78，ｍ3＝0.83，ｍ4=0.846
各次工序件直径为: ……
各次工序件底部圆角半径取以下数值：ｒ1＝8ｍｍ，ｒ2＝5ｍｍ，ｒ3＝4ｍｍ
各次工序件高度为: ……
（4）工序件草图
三、圆筒形件拉深的压料力与拉深力
以后各次拉深 F 1.3 (di1 di )t b
（ｉ＝2、3、…、ｎ）
（2）压力机公称压力
单动压力机，其公称压力应大于工艺总压力 Fz。
工艺总压力为
Fz F FY
注意：当拉深工作行程较大，尤其落料拉深复合时，应使工艺力曲线
位于压力机滑块的许用压力曲线之下。
在实际生产中，可以按下式来确定压力机的公称压力 Fg ：

圆筒件的拉深系数

若某相邻两阶梯直径比值dn／dn-1小于相应圆筒形件的极限拉深系数时，则由直径dn-1到dn按凸缘件的拉深办法，其拉深顺序由小阶梯到大阶梯依次拉深。
若mΣ>m（极限拉深系数），则该零件只需拉深一次，否则必须多次拉深。
多次拉深时，拉深次数的确定：
取首次拉深系数为m1，则m1=d1/D,故d1=m1D 取第二次拉深系数为m2，则m2=d2/d1
故d2=m2d1=m1m2D … 第n次拉深时，工作直径则为：dn=m1m2m3……mnD 因而mΣ=m1m2m3…mn
工序图：
二、有凸有凸缘圆筒形件的拉深将毛坯拉深至某一时刻达到零件所要求的凸缘直径dt时不再拉深。
毛坯直径为：D d2t1 4d1h1 3.44d1r
当圆角半径rd=rp=r时，第一次拉深系数为：
m1
d1 D
1
d t1 d1
2
h1 4
d1
3.44 r d1
对于中小型零件(d t<200mm)，采用减小圆筒形部分直径、增加高度来达到，而圆角半径rp和rd 在整个变形过程中基本保持不变。
用此方法制成的零件，表面质量较差，容易在筒壁部分和凸缘上残留有中间工序中形成的圆角部分弯曲和厚度的局部变化的痕迹，所以最后要加一道整形工序。
2．改变圆角半径并减小圆筒形直径
当工件的相对拉深高度h/d>h1/d1时，则该工件就不能用一道工序拉深出来，而需要两次或多次才能拉出。
以后各次拉深的拉深系数为mn=dn/dn-1。
(二)窄凸缘圆筒形件拉深
对 dt / d 1.11.4 之间的凸缘件称为窄凸缘件。
这类零件因凸缘很小，可以当作一般圆筒形件进行拉深，只在倒数第二道工序时才拉出凸缘或拉成具有锥形的凸缘，而最后通过校正工序压成水平凸缘。

拉深件系数表及拉伸油配方

黄铜 H62，H68
铝 L，LF2，LF21 铝合金 MB1，MB8 工业钝钛钛合金TA5
220~250 260~350 650~700 550~600
保温40~45min 保温60min 空气中冷却空气中冷却
用润滑剂润滑剂成分锭子油硫化蓖麻油鱼肝油白（亚+土）粉油酸苛性钠水锭子油黄油鱼肝油白（亚+土）粉油酸水钾肥皂水乳化液白（亚+土）粉陪烧苏打水水含量（质量%） 33 1.6 1.2 45 5.5 0.1 13 12 25 12 20.5 5.5 25 20 80 37 45 1.3 16.7
表4.5.1 一次拉深的极限高度材料名称相对拉延高度h/d 铝 0.73~0.75 硬铝 0.60~0.65 黄铜 0.75~0.80 软钢 0.68~0.72
表4.5.5 拉深低碳钢用润滑剂简称号润滑剂成分锭子油鱼肝油石墨 1号油酸硫磺钾肥皂水锭子油黄油 2号滑石粉硫磺酒精锭子油黄油 3号石墨硫磺酒精水含量（质量%） 43 8 15 8 5 6 15 40 40 11 8 1 20 40 20 7 1 12
将硫磺溶于温度约为160摄氏度的锭子油内。其缺点是保存时间太久，会分层
附注
简称号
用这种润滑剂可收到最好的效果，硫磺应以粉末状加进去
4号
硫磺应加以粉末状加进去
5号
6号
表4.5.6 低温退火温度材料 08，10，15，20钢紫铜 T1，T2 加热温度/OC 600~650 400~450 500~540 附注空气中冷却空气中冷却空气中冷却
将肥皂溶在温度为60~70 摄氏度的水里用于球形及抛物线形工件的拉深

第六章拉深(5—7)

②变形情况：直边流入凹模的速度＞圆角部分
∴直边对圆角的变形有带动作用，因此，可减少圆角的拉应力σL。 ③直边与圆角相互影响程度决定于r/B和H/B r/B↓→ 直边对圆角变形影响↑ H/B↑→ 直边对圆角变形影响↑
（二）盒形件毛坯形状与尺寸的确定 1、一次拉深成形的低盒形件坯料作图法：（1）直边——按弯曲变形
不能用来作为判断依据
m
d d D 2d
2.三种成形方法
（1）
t 3% D
可不用压料圈，但行程终了要整形，
（2）
t 0.5% ~ 3% 采用压料装置拉深 D t 3% D
采用压料筋或反拉深方法
（3）
1. 带直壁 h (0.1 ~ 0.2)d 或带凸缘球形件 dt d (0.2 ~ 0.3)d 有利于球面成形（防皱） 2. 高度小于 r 的浅球形件问题----------起皱、坯料偏移、回弹（1）
di mi d i 1
(i=2,3,4…n)
以后各次拉深系数——其值与凸缘宽度及外形尺寸无关，可查表5-11，与无凸缘拉深相同。
（二）拉深方法
1．小凸缘圆筒件拉深
前几道按无凸缘拉深→最后两道拉为带锥形凸缘件→再整形成平面凸缘。
2．宽凸缘圆筒件拉深方法
表面质量较差，需最后增加整形工序，适用于薄、深、中小件（dt<200mm）
查表5-14
ri——各次拉深后工序件口部圆角半径
（2）相对高度当 r rd 也可用H/r表示首次拉深查表5-13
拉深系数m大于表5-12或相对高度H/r小于表5-13可一次拉深成形。
（四）盒形件多工序的拉深方法及工序件尺寸的确定盒形件多次拉深的变形特点：（与筒形件多次拉深不同；与盒形件首次拉深不同）

冷冲压模具设计(反拉深)汇总

目录1 前言………………………………………………………………‥31.1 题目的由来……………………………………………………‥31.2 具体的题目及零件工艺分析.......................................‥3 2 冲压工艺方案 (3)2.1 修边余量的确定 (3)2.2 坯料直径的计算 (4)2.3 拉深系数的计算 (4)2.4 拉深次数的计算 (4)2.5 冲压工艺设计及工艺方案确定（工序冲件图绘制）............4 3 冲压模具设计 (5)3.1 落料模、拉深模的设计或落料拉深复合模的设计 (5)3.2 冲压力的计算 (7)3.3 冲压设备的选定 (8)3.4 模柄尺寸及其它相关尺寸确定 (8)3.5 强度校核………………………………………………………‥93.6模具材料与热处理………………………………………………9 4 模具关键零件加工工艺编制…………………………………‥164.1 凸模加工工艺编制 (16)4.2 凹模加工工艺编制 (16)4.3 凸凹模加工工艺编制 (17)5 结束语……………………………………………………………‥17 前言1.1 题目的由来在教育主管部门的关怀下，在院系领导的关心、关注下，在《冲压成型技术》课程实践考核方案获得通过之后，由专业老师出题，进行与冲压、模具、加工有关的综合设计，重点考核综合运用冲压知识、工序与工序衔接复合、拉深曲线拟合(或正拉深与反拉深的应用、在掌握模具制造工艺基础上正确利用合理模具结构解决冲压件成形问题能力。

1.2 具体的题目及零件工艺性分析1对以下冲压件（材料08FAl, 厚度1mm ）进行冲压工艺设计、模具设计，对关键模具零件进行加工工艺编制，按要求绘制模具装配图、关键模具零件的零件图，编写设计计算说明书，正确回答有关提问。

将以上长度方向尺寸各加上1mm图1.1 冲压件2、材料及强度、刚度。

该零件的材料为硬度t=1.5的08FAL 钢，具有优良的冲压性能。

29有凸缘圆筒形工件第一次拉深的最大相对高度h1d1凸缘相对直径拉深系数m1m2m3m4m5几次的拉伸的总系数4
4.23
无凸缘圆筒件用压边圈拉深时的拉深系数
1.5-1.0 0.5-0.53 0.75-0.76 0.78-0.79 0.80-0.81 0.82-0.84 t/d*100 1.0-0.6 0.6-0.3 0.53-0.55 0.55-0.58 0.76-0.78 0.79-0.80 0.81-0.82 0.84-0.85 0.78-0.79 0.80-0.81 0.82-0.83 0.85-0.86 0.3-0.15 0.58-0.60 0.79-0.80 0.81-0.82 0.83-0.85 0.86-0.87 0.15-0.08 0.60-0.63 0.80-0.82 0.82-0.81 0.85-0.86 0.87-0.88
4.26
拉深系数mn
带法兰筒形件首次拉深后各次的拉深系数
2-1.5 0.73 0.75 0.78 0.80 t/d*100 1.5-1.0 1.0-0.6 0.75 0.76 0.78 0.79 0.80 0.82 0.82 0.84 0.6-0.3 0.78 0.80 0.83 0.85 0.3-0.15 0.80 0.82 0.84 0.86
0.82-0.61 0.72-0.56 0.63-0.50 0.53-0.42 0.46-0.36 0.40-0.31 0.32-0.25 0.24-0.19 0.20-0.16
0.70-0.57 0.60-0.50 0.53-0.45 0.44-0.37 0.33-0.32 0.33-0.27 0.27-0.22 0.21-0.17 0.17-0.14
m1 m2 m3 m4

拉深数据用表(修正后)

拉深高度
凹模Ｒ间隙
压边力拉深力冲床力
46.86mm 拉深高度 #VALUE!
2.40mm 0.84 3吨 79吨 106吨
凹模Ｒ间隙
压边力拉深力冲床力
M4 拉深因数
M5 拉深因数
凸模直径直径调整拉深高度
凹模Ｒ间隙
压边力拉深力冲床力
#VALUE!
凸模直径直径调整拉深高度
凹模Ｒ间隙
3 0.22-0.18 0.20-0.16 0.17-0.14
H/d为凸模直径
M 总拉深高度
就要多次拉深)
0
0.47
0.3~0.15 0.15~0.08
0.58-0.60 0.60-0.63
0.79-0.80 0.80-0.82
0.81-0.82 0.82-0.84 0.86-0.87 0.87-0.88
拉深的最大相对高度
/D)*100
0.47
<0.6~0.3 <0.3~0.15
0.62-0.50 0.52-0.45
0.53-0.45 0.47-0.40 0.48-0.40 0.42-0.35 0.39-0.34 0.35-0.29 0.34-0.29 0.30-0.25 0.29-0.25 0.26-0.22 0.23-0.20 0.21-0.17 0.18-0.15 0.16-0.13 0.15-0.12 0.13-0.10
1.1以下 0.90-0.75 0.82-0.65 0.70-0.57
1.3 0.80-0.65 0.72-0.56 0.60-0.50 1.5 0.70-0.58 0.63-0.50 0.53-0.45 1.8 0.58-0.48 0.53-0.42 0.44-0.37

1．拉深系数的概念和意义_模具设计与制造（第3版）_[共2页]

模具设计与制造（第3版）| 196 |表7-2 带凸缘拉深件的修边余量∆h 单位：mm2．对于高深件必须规定中间修边工序；3．对于材料厚度小于0.5mm 的薄材料多次拉深时，应按表值增加30%。

（2）计算工件表面积。

为了便于计算，把零件分解成若干个简单几何体，分别求出其表面积后相加。

如图7-10所示的零件可看成由圆筒直壁部分1，圆弧旋转而成的球台部分2以及底部圆形平板3三部分组成。

工件的总面积为圆筒直壁部分表面积A 1，球台部分表面积A 2和底部圆形平板表面积A 3三部分之和，即1()A d H r =π− （7-1）22(2)8]4A r d r r π=[2π−+ （7-2）23(2)4A d r π=− （7-3）21234i D A A A A π=++=∑ （7-4）式中：d ——拉深件圆筒部分中径； H ——拉深件高度；r ——工件中线在圆角处的圆角半径；D ——毛坯直径。

（3）求出毛坯尺寸。

毛坯的直径D 可按以下公式计算。

D =（7-5）对于上式，若毛坯的厚度t ＜1mm ，则以外径和外高或内部尺寸来计算；若毛坯的厚度t ≥1mm ，则各个尺寸应以零件厚度的中线尺寸代入进行计算。

对于常用的旋转体拉深件，可选用相关手册获取其坯料直径的计算公式。

其他复杂形状零件的毛坯计算可查有关资料。

7.3.2 拉深次数的确定1．拉深系数的概念和意义拉深的变形程度大小可以用拉深件的高度和直径的比值来表示，比值小的变形程度小，图7-10 圆筒形件毛坯尺寸计算1—圆筒直壁部分 2—球台部分3—底部圆形平板。

4-3拉深系数和影响拉深系数的因素(模具设计与制造)

第4章拉深工艺与拉深模具
4．3．3 极限拉深系数的确定
2020/7/9
教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
第4章拉深工艺与拉深模具
4．3．3 极限拉深系数的确定
表4.2、表4.3中的m1、m2、m3、m4和m5，
分别为低碳钢圆筒件在有压边圈与无压边圈时的第一道至第五道拉深工序的极限拉深系数。对于其他材料的极限拉深系数也可通过实验的方法测得。对于其他型式模具的拉深，应对表中的极限拉深系数进行修正。如当毛坯的相对厚度较大时，拉深时不易起皱，因而采用不带压边圈的锥形凹模拉深，此时极限拉深系数m1值可以大幅下降，甚至可低于 0.4。
2020/7/9
教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
第4章拉深工艺与拉深模具
4．3．2 影响拉深系数的因素
（4）拉深方式的影响这里指的是拉深时是否使用压边圈。因使用
压边圈拉深不易起皱，故拉深系数可以取小些；反之，拉深系数应取大些。需要注意的是，压边圈产生的压边力过大，会增加拉深阻力；压边力过小在拉深时会起皱，这样使拉入凹模的阻力剧增，甚至拉裂。所以在确定压边力时，应在保证凸缘不起皱的前提下，将压边力取为最小值。
板料的内部组织和机械性能、毛坯的相对厚度t／
D0、模具工作部分的圆角半径及间隙、拉深模的结
构、拉深速度和润滑状况等。
（1）材料机械性能的影响；
（2）材料相对厚度的影响；
（3）拉深次数的影响；
（4）拉深方式的影响；
（5）模具工作部分圆角半径及间隙的影响。
2020/7/9
教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
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教育部十一五规划教材《模具设计与制造》
第4章拉深工艺与拉深模具

第04章拉深

拉深凸模制造公差
和凹模制造公差
凸
凹
＞100
拉深件直径板料厚度t ≤20 ＞20～100
凹
≤0.5 ＞0.5～1.5 ＞1.5 0.02 0.04 0.06
凸
0.01 0.02 0.04
凹0.03 0.05 0.来自8凸0.02 0.03 0.05
凹
— 0.08 0.10
凸
— 0.05 0.06
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再次拉深、冲孔、切边复合模 1—压边圈； 2—凹模固定板； 3—冲孔凹模； 4—推件板； 5—冲孔凸模固定板； 6—垫板； 7—冲孔凸模； 8—拉深凸模； 9—限位螺钉； 10—螺母； 11—垫柱； 12—拉深、切边凹模； 13—切边凸模； 14—固定板
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采用或不采用压边装置的条件
首次拉深拉深方法 t /D(%) 用压边圈可用可不用压边圈不用压边圈＜1.5 1.5～2.0 ＞2.0 m[1] ＜0.6 0.6 ＞0.6 t /d [n－1](%) ＜1.0 1.0～1.5 ＞1.5 m[n] ＜0.8 0.8 ＞0.8 后续各次拉深

圆筒形件的拉伸系数

就可以计算出各次拉深工序的半成品件的尺寸，并确定出该
拉深件工序次数。
拉伸工序示意图
图所示是用直径为 D 的毛坯拉成直径为dn、高度为hn工件的工序顺序。第一次拉成d1和h1的尺寸，第二次半成品尺寸为d2和h2，依此最后一次即得工件的尺寸dn和hn
02
影响拉伸系数的因素
影响拉伸系数的因素
1
材料的组织与力学性能 δs/δb越小，对拉伸越有利
有压边装置的首次拉伸模向下的方向
极限拉深系数的确定
圆筒形件的极限拉深系数(带压边圈)如下表:
坯料相对厚度（t/D）(%) 拉深系数 m1 m2 m3 m4 m5 2.0~1.5 0.48~0.50 0.73~0.75 0.76~0.78 0.78~0.80 0.80~0.82 1.5~1.0 0.50~0.53 0.75~0.76 0.78~0.79 0.80~0.81 0.82~0.84 1.0~0.6 0.53~0.55 0.76~0.78 0.79~0.80 0.81~0.82 0.84~0.85 0.6~0.3 0.55~0.58 0.78~0.79 0.80~0.81 0.82~0.83 0.85~0.86 0.3~0.15 0.58~0.60 0.79~0.80 0.81~0.82 0.83~0.85 0.86~0.87 0.15~0.08 0.60~0.63 0.80~0.82 0.82~0.84 0.85~0.86 0.87~0.88
圆筒形件的极限拉深系数(不带压边圈)如下表:
坯料的相对厚度(t/D)(%) 拉深系数 1.5 m1 m2 m3 m4 m5 m6 0.65 0.80 0.84 0.87 0.90 ____ 2.0 0.60 0.75 0.80 0.84 0.87 0.90 2.5 0.55 0.75 0.80 0.84 0.87 0.90 3.0 0.53 0.75 0.80 0.84 0.87 0.90 3.5 0.50 0.70 0.75 0.78 0.82 0.85

拉深系数总汇表

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拉深(拉延)

拉深(拉延)

拉伸工艺系数(常用)

拉深工艺标准系数

拉伸模经典资料

圆筒件的拉深系数

拉深件系数表及拉伸油配方

第六章拉深(5—7)

冷冲压模具设计(反拉深)汇总