循环流化床内烟气脱硫模拟分析

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循环流化床技术脱硫脱硝的试验

存在问题及改进措施
床料磨损
循环流化床技术中，床料不断循环，磨损较大，可能导致床料失效。未来研究应探索更耐磨、高效的床料。
排放再处理
虽然循环流化床技术可以有效地减少颗粒物排放，但排放物中可能仍存在一定浓度的硫氧化物和氮氧化物。因此，需要考虑对排放物进行再处理，以进一步降低污染排放。
04
结论和建议
该研究成果具有较高的学术价值和实际应用价值，为燃煤电厂的环保技术升级提供了有力的支持
。
研究成果已经得到了国内外的认可和关注，为循环流化床技术的发展和应用提供了新的思路和方
法。
建议和展望
进一步推广应用循环流化床技术，扩大其在燃煤电厂的应用范围，提高污染物减排效果。
开展与其他环保技术的联合研究，探索多种污染物协同治理的新途径和方法。
结论概述
循环流化床技术脱硫脱硝试验取得了良好的效果，脱硫率达到90%以上，脱硝率达到80% 以上。
试验结果表明，循环流化床技术具有较高的脱硫脱硝效率，同时还能有效降低能耗和污染物排放。
该技术的成功应用为燃煤电厂提供了新的环保解决方案，具有较大的推广应用价值。
研究成果评价
循环流化床技术脱硫脱硝试验取得了显著的研究成果，其技术优势和环保效果得到了充分验证。
参考文献2
该文献详细介绍了循环流化床技术脱硫脱硝试验所用的试验装置和试验方法，包括试验流程、试验条件、数据采集和处理等，为试验的开展提供了技术支持。
参考文献3
该文献重点探讨了循环流化床技术脱硫脱硝试验的结果和结论，通过对比不同试验条件下的结果，得出了一些有价值的结论和建议，为循环流化床技术脱硫脱硝的实际应用提供了参考。
循环流化床技术脱硫脱硝的试验

循环流化床烟气脱硫工艺

通过实时监测工艺参数，如烟气流量、二氧化硫浓度、吸收剂投入量等，控制系统能够自动调整工艺条件，确保脱硫效果和效率。
03
CATALOGUE
循环流化床烟气脱硫工艺的应用
在不同类型电厂的应用
大型煤电基地
循环流化床烟气脱硫工艺适用于大型煤电基地，能够满足高硫煤的脱硫需求，降低烟气中SO2的排放量。
02
副产物的处理与回收是工艺中不可或缺的一环，通常采用脱水、干燥、煅烧等工序将其转化为有价值的产物。
03Leabharlann 部分副产物可作为建筑材料、化工原料等再利用，从而实现资源循环利用。
控制系统
控制系统是循环流化床烟气脱硫工艺的神经中枢，负责监测、控制整个工艺流程。
控制系统通常包括传感器、执行器、控制器等组成部分，能够实现自动化控制和优化操作。
智能化控制技术
利用先进的传感器、控制系统和人工智能技术，实现工艺过程的智能监控和优化控制。
未来市场前景与竞争格局
市场需求增长
随着环保要求的提高和燃煤发电的增加，循环流化床烟气脱硫工艺的市场需求将持续增长。
技术竞争加剧
随着技术的进步，竞争将更加激烈，企业需要不断提升技术水平和创新能力。
跨国合作与技术引进
通过跨国合作和技术引进，推动循环流化床烟气脱硫工艺的国际交流与合作。
对环境的影响与可持续发展
减少污染物排放
01
循环流化床烟气脱硫工艺能够有效降低SO2等污染物的排放，
减轻对环境的压力。
资源回收与利用
02
通过脱硫副产物的资源化利用，实现资源的有效回收和循环利
用。
节能减排与低碳发展
03
循环流化床烟气脱硫工艺的发展有助于推动节能减排和低碳经

内循环流化床烟气脱硫技术研究

内循环流化床烟气脱硫技术研究一、研究背景随着我国经济的快速发展，工业生产和能源消耗也在不断增加，这导致了空气质量逐渐恶化，尤其是大气中的二氧化硫(SO浓度逐年攀升。

为了改善空气质量，减少污染物排放，我国政府对环境保护和节能减排提出了更高的要求。

因此研究和开发新的烟气脱硫技术显得尤为重要。

内循环流化床烟气脱硫技术是一种新型的环保技术，它可以将烟气中的二氧化硫有效地去除，从而达到降低污染物排放的目的。

这种技术具有操作简便、效率高、能耗低等优点，因此备受关注。

然而目前内循环流化床烟气脱硫技术在实际应用中还存在一些问题，如脱硫效率不高、设备成本较高等，这些问题亟待解决。

1. 国内外内循环流化床烟气脱硫技术的发展现状及存在的问题；内循环流化床烟气脱硫技术作为一种环保的脱硫方式，近年来在国内外得到了广泛的关注和研究。

然而尽管这项技术有很多优点，但在实际应用中仍然存在一些问题和挑战。

首先让我们来看看国内外内循环流化床烟气脱硫技术的发展现状。

在国内这项技术已经取得了一定的进展，但与国外相比还有很大的差距。

目前国内的一些大型钢铁企业已经开始采用内循环流化床烟气脱硫技术，但由于技术和资金等方面的限制，这些项目的运行效果并不理想。

而在国外内循环流化床烟气脱硫技术已经非常成熟，广泛应用于各种工业领域。

那么为什么内循环流化床烟气脱硫技术在国内还存在这么多问题呢？一方面这可能与国内的技术水平和管理水平有关，与国外相比，国内的环保意识和技术水平还有待提高。

另一方面这也可能与国内的投资环境有关，由于环保政策的限制和市场竞争的压力，很多企业可能会选择更为简单和低成本的脱硫方式。

虽然内循环流化床烟气脱硫技术在国内外都得到了广泛的关注和研究，但在实际应用中仍然存在一些问题和挑战。

我们需要进一步加强技术研发和人才培养，同时改善投资环境和管理水平，才能更好地推动内循环流化床烟气脱硫技术在我国的发展。

2. 国家环保政策和法律法规的要求话说这环保事儿，可真是让人头疼。

循环流化床烟气脱硫多层喷水的试验研究及其产物分析

的部分细颗粒送人反应塔，参加再循环。
统运行更加稳定可靠。质谱分析和电镜分析表明：（与ｃｓ）＇ａ（Ｈ）反应后，脱硫剂的表面形成产物层，Ｏ，在减缓了Ｓ２与Ｏ
脱硫剂的进一步反应。
关
键
词：循环流化床烟气脱硫；多层喷水；趋近饱和温度；脱硫效率；电镜分析
入气一气换热器前，向掺人一定量的纯ｓ２与烟旋０，气均匀混合。进入循环流化床脱硫反应塔的烟气温度可调，常为１０ ℃左右。同时还向反应塔内添通５加粉煤灰，以模拟真实锅炉烟气。烟气进入脱硫反应塔后，反应塔不同高度的从喷水口喷人一定量的水，气被增湿冷却，中的烟其ｓ２ｏ与脱硫剂Ｃ（Ｈ）生反应。反应后，气进ａＯ发烟入气固分离装置，离下的固体颗粒，部分由回料分一器回送人反应塔内，断循环；不为保证布袋除尘器和尾部流道中烟气温度不低于露点，离器出来的烟分气与气一气换热器中被加热的空气混合后进人布袋除尘器，后由引风机送人大气。布袋除尘器除下最
・
３０・５
热
能
动
力
工
程
２００２钷
ｓ，Ｏ气体向浆滴内部的传质阻力，硫速率开始降脱

循环流化床锅炉烟气脱硫技术

ABB-NID1、ABB锅炉烟气脱硫技术ABB锅炉烟气脱硫技术简称NID，它是由旋转喷雾半干法脱硫技术基础上发展而来的。

NID的原理是：以一定细度的石灰粉(CaO)经消化增湿处理后与大倍率的循环灰混合直接喷入反应器，在反应器中与烟气二氧化硫反应生成固态的亚硫酸钙及少量硫酸钙，再经除尘器除尘，达到烟气脱硫目的。

其化学反应式如下：CaO+H2O=Ca(OH)2Ca(OH)2+SO2=CaSO3·1/2H2O+1/2H2ONID技术将反应产物，石灰和水在容器中混合在加入吸收塔。

这种工艺只有很有限的商业运行经验，并且仅运行在100MW及以下机组，属于发展中的，不完善的技术。

和CFB技术相比，其主要缺点如下：由于黏性产物的存在，混合容器中频繁的有灰沉积由于吸收塔内颗粒的表面积小，造成脱硫效率低由于吸收塔中较高的固体和气体流速，使气体固体流速差减小，而且固体和气体在吸收塔中的滞留时间短，导致在一定的脱硫效率时，钙硫比较高，总的脱硫效果差。

需要配布袋除尘器，使其有一个”后续反应”才能达到一个稍高的脱硫效率，配电除尘器则没有”后续反应”。

对于大型机组，由于烟气量较大，通常需要多个反应器，反应器的增多不便于负荷调节，调节时除尘器入口烟气压力偏差较大。

脱硫剂、工艺水以及循环灰同时进入增湿消化器，容易产生粘接现象，负荷调节比较滞后。

Wulff-RCFBWulFF的CFB技术来源于80年代后期转到Wulff 去的鲁奇公司的雇员。

而LEE 近年来开发的新技术，Wulff公司没有，因此其技术有许多弱点：电除尘器的水平进口，直接积灰和气流与灰的分布不均。

没有要求再循环系统，对锅炉负荷的变化差，并直接导致在满负荷时烟气压头损失大。

消石灰和再循环产物的加入点靠近喷水点，使脱硫产物的黏性增加。

喷嘴上部引入再循环灰将对流化动态有负面影响，导致流化床中灰分布不均，在低负荷时，流化速度降低，循环灰容易从流化床掉入进口烟道中，严重时，大量的循环灰可将喷嘴堵塞。

循环流化床烟气脱硫技术分析及工程应用

出现的问题进行了分析，烟气循环流化床脱硫工艺的选择和运行提供参考。为
关键词：环流化床；气脱硫；技术分析；程应用循烟工
ＡｂｓｒｔＢａｓｈｅｄｅｏｐｍｅｎｔｓｉｔｔａｃ：ｅｄｏｎｔｖｅｌｔｉａｎｄｔｕａｏｎｅｃｈｏｇｙｃｎｏｌｈａｒｃｅｒｉｓｏｆｃｉａｔｌｄｉｅｄｂｅｌｅｇａｓａｔｉｃｒｓｔｃｕｌｉｆｎｇｕｉｚｄｆｕ
湿法脱硫媲美等特点具有广阔的应用前景。本文从
循环流化床烟气脱硫的发展现状、艺特点、工国内外
工程应用以及工程运行过程出现的问题等方面进行分析研究，为烟气循环流化床脱硫工艺的选择和运
行提供参考。
ｄｓｌａｉｎｔｃｎｌｇｔｅｅｇｎｅｉｇａｐｉａｉｎａｏｎｂｏｄｏｉｕａｉｇｆｉｉｅｅｒｔ ’ ｅｕｆｒｔｅｈｏｏｙ，ｎｉｅｒｐｌｔｔｈｍｅａｄａｒａｆｒｌｔｌｄｚｄｂｄｗｅｅｉｒｕｉｏｚｈｎｃｏｃｃｎｕｎｏ
ｄｕｃｅｄ．Ｔｈｅｐｒｌｓｗｈｃｈａｐｐｏｂｅｍｉｅａｒｎｔｅｐｒｅｓｐｅｒｔｏｎｗｅｒｓｓｓｅｄｉｈｏｃｓｏｆｏａｉｄｉｃｕｅｄ．ｈｉｏｖｄｅｄｒｅｒｃｅｓｆｅｗｃｈｐｒｉｅｆｅｎｏｒ
２１０Ｏ年４月
电力科

循环流化床烟气脱硫工艺设计资料

1、前言循环流化床燃烧是指炉膛内高速气流与所携带的稠密悬浮颗粒充分接触，同时大量高温颗粒从烟气中分离后重新送回炉膛的燃烧过程。

循环流化床锅炉的脱硫是一种炉内燃烧脱硫工艺，以石灰石为脱硫吸收剂，与石油焦中的硫份反应生成硫酸钙，达到脱硫的目的。

较低的炉床温度（850°C〜900°C）,燃料适应性强，特别适合较高含硫燃料，脱硫率可达80%〜95%，使清洁燃烧成为可能。

2、循环流化床内燃烧过程石油焦颗粒在循环流化床的燃烧是流化床锅炉内所发生的最基本而又最为重要的过程。

当焦粒进入循环流化床后，一般会发生如下过程：①颗粒在高温床料内加热并干燥；②热解及挥发份燃烧；③颗粒膨胀及一级破碎；④焦粒燃烧伴随二级破碎和磨损。

符合一定粒径要求的焦粒在循环流化床锅炉内受流体动力作用，被存留在炉膛内重复循环的850C〜900C的高温床料强烈掺混和加热，然后发生燃烧。

受一次风的流化作用，炉内床料随之流化，并充斥于整个炉膛空间。

床料密度沿床高呈梯度分布，上部为稀相区，下部为密相区，中间为过渡区。

上部稀相区内的颗粒在炉膛出口，被烟气携带进入旋风分离器，较大颗粒的物料被分离下来，经回料腿及J阀重新回入炉膛继续循环燃烧，此谓外循环；细颗粒的物料随烟气离开旋风分离器，经尾部烟道换热吸受热量后，进入电除尘器除尘，然后排入烟囱，尘灰称为飞灰。

炉膛内中心区物料受一次风的流化携带，气固两相向上流动；密相区内的物料颗粒在气流作用下，沿炉膛四壁呈环形分布，并沿壁面向下流动，上升区与下降区之间存在着强烈的固体粒子横向迁移和波动卷吸，形成了循环率很高的内循环。

物料内、外循环系统增加了燃料颗粒在炉膛内的停留时间，使燃料可以反复燃烧，直至燃尽。

循环流化床锅炉内的物料参与了外循环和内循环两种循环运动，整个燃烧过程和脱硫过程就是在这两种形式的循环运动的动态过程中逐步完成的。

3、循环流化床内脱硫机理循环流化床锅炉脱硫是一种炉内燃烧脱硫工艺，以石灰石为脱硫吸收剂，石油焦和石灰石自锅炉燃烧室下部送入，一次风从布风板下部送入，二次风从燃烧室中部送入。

循环流化床锅炉炉内脱硫与炉外脱硫比较分析

１炉内脱硫技术分析．２
能造成未反应的石灰石粉太多。床温或者石灰石粒径偏离最佳
系统工艺
值均会导致脱硫效率下降．成石灰石的浪费。造
实际运行结果：钙硫比为２３的情况下，加石灰石在＿添量为２５ｔｈ脱硫效率为５％，减Ｓ４ｋ／，气Ｓ２．２／，３削Ｏ３６ｇｈ烟０，排放浓度为１９ｍｇｍ３虑到煤燃烧过程中硫的转化率及０５／考
供应系统工艺见图１
如图１所示．每套石灰石粉供应系统配有２台罗茨鼓风机（１台运行，台备用）ｌ，石灰石粉从料仓下经旋转给料阀
环流化床锅炉燃烧温度较低．氮氧化物产生量只有其它锅炉
的１３所以循环流化床锅炉是一种较清洁的燃烧设备。但／。在循环流化床锅炉采用掺烧石灰石进行脱硫的实际运行中．
脱硫效率较低．达不到设计值的８５％，只能达到５０％左
膛。
１循环流化床锅炉炉内脱硫
１１循环流化床锅炉脱硫现状．
循环流化床锅炉具有很多优点．烧劣质煤．可可采用掺烧石灰石（炉内喷钙）实现脱硫。相对湿法烟气脱硫，占来其地面积小．脱硫方法在工程及设备上的投资基本相当，采用炉外脱硫的效果较好、行成本较低，但运因此炉外脱硫应是目前循环流

增湿灰内循环流化床烟气脱硫工艺实验

ＹＮＧＬｕ—ｃｕ，ＡｉｈｎＺＡｕＨＮＧＪｎ一，ＹＮＧＷｎ —ｑ’，Ａｅｔ。ＴＮＧＺｉｑａ。Ｏｈ — ｕｎ
【．ｃｏｌｆｉｌｎｉｅｒｇａｄＡｃｉｃｒｌＥ￣ＣｉａＪｏｏｇＵｉｒｔ－ａｃａｇ３０１ｈｎ；ＩＳｈｏ０ＣｖｇｅｉｎｒｔｔｅａｔｈｎｉｔｎｖｓｙＮｎｈｎ３０３ＣｉａｉＥｎｎｈｅｕ，ａｎｅｉ
Ｊｎ．（）ｕ２）６（
增湿灰内循环流化床烟气脱硫工艺实验
杨柳春，
［摘要】
张俊丰，
杨文奇，
童志权
（．东交通大学土木建筑学院，西南昌３０１；．Ｊ华江３０３２湘潭大学环境工程系，南湘潭４Ｊ０）湖Ｉ１５
ｐｒｔｒｅａｕｅ
响脱硫牢嫩明； “＝２５ｍｓＴ往．／，ｆ＝ｌｏ气．４妒＝１０ｘ１ｃ／Ｉ＝１２一１３ △ Ｔ１５的条件下，烟气脱硫．０一．ｌ，．．．２—１该
Ｉ艺系统Ｉ状柑８％左钉的脱硫效率．：ＩＪ５关键词：内循环流化床；ｔ硫；近绝热他和温度烟脱趋文献标识码：Ａ文章编号：００—５０（０６０１０９０２０）２～０８０４—０５
改进和优化传统流态化烟ｅ硫裴结构的础ｆ，ｒＪ内循环流化床烟气脱硫装置．脱：Ｊ发，研究＿硫荆在脱ｒ脱

循环流化床烟气脱硫技术

循环流化床烟气脱硫技术1.引言我国是以燃煤为主的国家，据统计，1995年煤炭消耗量为12.8亿吨，且逐年递增，二氧化硫的排放量达2370万吨，超过美国2100万吨的排放量，成为世界二氧化硫排放第一大国。

目前全国62%以上的城市SO2浓度超过国家环境质量二级标准，占全国面积40%左右的地区受到SO2大量排放引起的酸雨污染，因此控制SO2的污染势在必行。

1996年我国颁布的《新大气法》针对我国酸雨和SO2污染日趋加重的情况，规定对已经产生和可能产生酸雨的地区和其他SO2污染严重地区划定酸雨控制区或者SO2控制区，控制区内新建的不能燃用低硫煤的火电厂和其他大中型企业必须配套建设脱硫和除尘装置，或者采用相应控制SO2的措施；已建成的不能燃用低硫煤的企业应采取控制SO2排放和除尘措施。

国家环保局要求在两控区内，要把治理措施作为当地规划的重点内容。

因此高效脱硫设备的研究开发任重道远。

2.国内外研究现状目前，国内外应用的SO2的控制途径有三种：燃烧前脱硫、燃烧中脱硫和燃烧后脱硫(即烟气脱硫)。

其中，烟气脱硫(FGD即FlueGasDesulfuration)是目前世界唯一大规模商业化应用的脱硫方式，是控制SO2污染和酸雨的主要技术手段。

全世界已有15个国家和地区应用了 FGD装置，其设备总装机容量相当于2-2.5 亿Kw，每年去除SO21000万吨。

据统计，1992年，全球安装了FGD装置646套，其中美国占55.3%，德国占26.4%，日本占8.6%，其余国家占9.7%。

由于上述三国大规模应用FGD装置，且成效显著，虽然近年三国电站的装机容量不断增加，但SO2 排放总量却逐年减少。

日本是世界上最早大规模应用FGD装置的国家。

截止1990年，该装置达1900多套，总装机容量达0.5—0.6亿Kw。

目前，日本的SO2已基本得到控制。

自70年代初开始，特别是1978年美国重新修改了环境法规，否决了高烟囱排放，使FGD技术发展迅速。

循环流化床烟气脱硫多层喷水的试验研究及其产物分析

T i -温度测点;S i -S O 2体积浓度测点;P i -压力测点;○-喷水位置图1　模拟中试试验装置系统图收稿日期:2001-10-26;修订日期:2002-03-21作者简介:李大骥(1939-),男,安徽合肥人,东南大学教授,博士生导师.文章编号:1001-2060(2002)04-0349-03循环流化床烟气脱硫多层喷水的试验研究及其产物分析李大骥,冯　斌,吴颖海,黄　震(东南大学热能工程研究所,江苏南京　210096)摘　要:在循环流化床烟气脱硫试验台上进行了多层喷水脱硫的试验研究,分析了反应发生的原理,对脱硫产物进行了电镜分析,揭示了含湿钙基脱硫剂的脱硫机理。

试验表明:多层喷水与传统的单层喷水相比,流化床内温度分布更加均匀,趋近饱和温度ΔT 值有较大降低,脱硫效率明显提高,系统运行更加稳定可靠。

质谱分析和电镜分析表明:S O 2与Ca(OH )2反应后,在脱硫剂的表面形成产物层,减缓了S O 2与脱硫剂的进一步反应。

关键词:循环流化床烟气脱硫;多层喷水;趋近饱和温度;脱硫效率;电镜分析中图分类号:X 70113 文献标识码:A1　前言循环流化床烟气脱硫是国内近年来积极开展研究的一种新型脱硫技术。

其流程简单,运行及投资费用低,占地少。

在钙硫比很低(111～112)时可以达到较高的脱硫效率(80%～85%),是一项适合中国国情的烟气脱硫技术[1]。

影响循环流化床烟气脱硫效率主要有四个因素,即钙硫比、烟气流量、S O 2的入口浓度和趋近饱和温度。

其中趋近饱和温度是影响脱硫效率的最重要因素。

本试验装置与一般循环流化床烟气脱硫工艺相比,由于采用了多层喷水技术,进一步降低了趋近饱和温度,提高了烟气脱硫效率。

2　试验装置及工艺流程图1为循环流化床烟气脱硫模拟中试试验装置系统图。

设计烟气处理量为2000m 3/h ,脱硫塔直径016m ,反应塔高度19m 。

沿反应塔不同高度位置设置了四个喷水口。

循环流化床烟气脱硫中物料循环特性的研究

，
式中
则向反应器中添加的脱硫剂总量ｍ及杂质量Ｍ。为：
ｍ０＝ｍｃＬｏ
ｆ８
，＝ｏ１）０ｍ（一
式中：为脱硫剂中Ｃ（Ｈ，ａＯ）的含量；
当第１次循环后，反应器出口、除尘器排出口等各处物料量为：
，，、
ｍ』ｍ＆０（）＝・１
，＝ｍ＋ｍ。ｍ（＋（ｉ－
，
１・／ｍ．（Ｒ ’ 朋：＝ ’ １））・ｍ７ — ．
４Ｊ７・ｌ＝・‘一。（１Ｌ１
ｍ
“
ｍｃｉ７２．，ａ‘ １
ｍ：＝ｍ
ｍ：
“
２Ｊ． ’ 町町
“
＝．Ｒ：．叼
ｍ＝ｍ．１叼）（一ｍ＝．（一ｍ町．１Ｒ）式中，下标ｃ、Ｏ，ｉｆａＳ、和分别为Ｃ（Ｈ）、Ｏ，杂质、ａ０，Ｓ、飞灰和产物
的量；下标０１２３４分别表示为反应器进口、、、、、反应器出口、除尘器出口、回料口和外排口处的物料；上标的序号表示为物料的循环次数；为除尘器的效率；Ｒ为除尘器收下物料的回料率；ｐ为脱硫产物的平Ｍ均分子量；为反应器的性能参数，ｆ表征脱硫剂单次通过反应器，且物料循环量为零时．脱硫剂的利用率．参数反映了反应器的脱硫反应该能力，它与脱硫剂的种类及含量、反应器的截面风速和动力场分布、物在反应器温度一定的情况下．性能参数 ∈主要是与反应器的截面风反应器的高度及反应温度等有关，数 ∈ 参的设计值越大，计的反设料在反应器中的停留时间和反应时间、反应器内的反应温度等因素有速、应器容积也相对较大．导致设备费用大：而设计的反应器的性能参数关 ∈ 值较小时．则需要配备的除尘器效率应较大，致物料输送设备的导当经过ｉ循环后，应器出口、尘器排出１等各处物料量为次反除：３Ｉ（ｉ）电耗和系统的阻大小比较模型计算结果与工程实验测定值，可看到：：ｆ。ｍ（：ｍ＋ｉ－ｍ，）（— ）．１毒ｍ：．Ｒｍ叩．模型计算结果与实验测定值基本吻合。Ｒ恒定下．在最终脱硫效率ＥＴ，０ｊ：＝＋ｊＪ田‘ ＝ ‘ Ｒ值随除尘效率的增加而增加，在相同的除尘效率１下，能参数 ∈ 且１性产，一ｍ。０（如。（／．Ｍｓ，ｉ．－）值越大，达到相同的最终脱硫效率Ｅ所要求的除尘效率越小；Ｔ在相同，】，２（０＇。ｏｍ：．，ｍｃ）。／００如－ｏ‘ ：ｍ ‘Ｒ产一Ｉ，肘 ’ －３ｎｔ＝７ ‘ ．的 ∈ 和 ∞下，值达到相同的最终脱硫效率Ｅ所要求的回料率越大；对，０ｆ＝＋Ｊ（）ｍｊ ‘‘ ｅＪ “ Ｒ，＝于反应器而言，在反应器温度一定的情况下，性能参数（下转第５６页）

烧结机循环流化床烟气脱硫技术的分析研究

关键词：结烟气；硫；环流化床烧脱循
管的上端，工艺水经压缩空气雾化喷入脱硫塔，使烟气降温至最佳脱硫反应温度区间。与此同时，循环灰和脱硫剂从脱硫塔底部的一侧加入脱硫塔。循环灰及脱硫剂以固体颗粒的形式循环流动，脱硫剂具有非常大的反应表面，生并产１烧结烟气的特点高度返混，同时在脱硫塔内形成内循环，内局塔就脱硫除尘技术难度而言烧结气的特点是部钙硫比远大于宏观钙硫比，剂ｃｆ｝２脱硫ａ｛与０）排放量大、量较大、Ｏ浓度低脱除其中的Ｓ含湿ＳＯ反应生成固态ＣＳＣＳａＯ和ａＯ，将ＳＯ脱Ｓ：Ｏ并使最终粉尘排放浓度达到５０毫克／ｍ除。Ｎ，以下，难度比一般工业废气脱硫除尘高得多其烟气温度降至７℃左右，离开脱硫塔进入５布袋除尘器，此将循环灰分离出来。环灰通在循２烧结烟气脱硫技术选择过物料分配阀经空气斜槽被再次送人脱硫塔。目可用于烧结烟气脱硫的技术主要有石脱硫剂经计量装置送至空气斜槽，与循环灰混前灰石（石灰）石膏法、环流化床法、渣石膏合后一起送＾一循钢脱硫塔。法、硫铵法、氨— 双碱法、活性焦吸附法、电子束３－２脱硫系统设备法等。湿法系统复杂、资大、投占地面积大，同时系统设备主要有循环流化床脱硫塔、布袋存在二次污染问题；干法相对系统简单、投资除尘器和增压风机。小、面积小，次污染。虽然脱硫效率较占地无二根据化学反应特性，脱硫塔下部设计成文湿法稍低，但能满足环保要求。丘里状，由收缩段及扩张段组成，结合处称两段某钢铁集团公司２０３ｍ烧结机，其烟气量为喉部。烟气在其中流动时流速先增大后减小，为１８００ｑ，２３００ｍｈＳ浓度最大为１０ｍ／Ｏ５０ｇ，ｍ属从而使得气流的紊流程度加剧。另外，的脱硫新于改造项目，的场地较小，可用这就要求采用的剂、湿水及从循环装置返回的循环物料均从增烟气脱硫装置必须脱硫效率高、占地面积小。根该部分加入，了紊流的程度、了烟气与加剧提高据其实际情况和要求，我公司对目前的烧结脱颗粒之间传质传热速率，而使得气、从固之间接硫技术做了详尽的比较，认为循环流化床烟气触充分，有利于反应的充分进行。脱硫技术能较好的满足以上要求。循环流化床脱硫塔的设计，首先根据处理３循环流化床烧结烟气脱硫技术介绍烟气量，定气体流速及脱硫塔的直径，确选择的３．１工艺原理及工艺过程气体流速必须满足快速流态化的要求，同时又循环流化床干法烟气脱硫技术是以循环流能保证过程中必需的气、固接触时间；后依据然化床原理为基础，通过脱硫剂的多次再循环，使停留时间确定脱硫塔的高度。脱硫塔内进行的脱硫剂与烟气接触时间增加，一般可达３分钟反应是化学反应，需要根据脱硫剂的失活特性０以上，从而大大提高了脱硫效率和脱硫剂的利确定合适的颗粒循环倍率，以保证新鲜脱硫剂用率口它不但流程简单、。占地少、投资小以及副的及时补入和已失活的脱硫剂的及时移出。在产品可以综合利用等，，能在较低的钙硫实际设计时，颗粒循环倍率应保证脱硫塔内压而且还￣（ａ：．１）ＬＣ／Ｉ～４条件下，到９％以上的脱硫降处于给定的范围内。Ｓ２达０效率日。因此，循环流化床烟气脱硫技术是一种３．３主要性能参数分析适合我国国情的脱硫技术，它不仅适合大型烧１Ｃ／）ａｓ结机，而且对中小型烧结机的ＳＯ污染治理也从脱硫的角度考虑，所有性能参数中，ａＣ／Ｓ是一种理想的方法。的影响最大。理论上脱除１ｏ的ｓ要１ｏｍｌ需ｍｌ循环流化床干法烟气脱硫技术的主要工艺的Ｃ，ａ但在实际脱硫塔中，为保证一定的脱硫效流程如图１所示。率，一般需要适当增加脱硫剂的量。宏观Ｃ／比ａｓ指的就是实际运行中，ａｓＣ与的摩尔比。在其它条件不变时，随着Ｃ／ａＳ比的增大，系统脱硫效率升高。比增加意味着脱硫剂加入量的增加，ｃ脱硫剂的有效成分浓度增大，使系统脱硫效率提高。另外，ａＣｔＳ比较低时，增加Ｃｔ，ａＳ比系统脱硫效率增幅较大，Ｃ／比过高时，而ａＳ系统脱硫效率增幅较小，以在实际操作中应根据经济所性和环保性，控制合理的ｃ／应ａ。Ｓ２增湿降温水量）增湿降温水具有两方面的作用，一是增湿，使气固反应变成气液反应，增大反应速率；是二图１循环流化床烟气脱硫技术工艺流程图降温，使脱硫塔内的温度保持在脱硫反应的最来自烧结风机的烟气，通过烟道进入脱硫佳反应温度区间。在其它条件不变时，随着增湿系统当塔底部入口，经文匠里管进人脱硫塔。在文丘里降温水量的增加，的脱硫效率明显升高，

循环流化床脱硫过程及其影响因素分析

直接影响到装置的脱硫效率和钙硫比Ｃａ／Ｓ。通常要求，ＣａＯ含量大于８０％，粒
度小于２毫米；活性指标比较严格，要求达
到小于４ａｉｒｎ。（３）颗粒物浓度。
１技术特点
３Байду номын сангаас影响脱硫的主要因素
工业技术
ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯ０Ｙ。２０。１３Ｎ０。．１１．１ｊ２圆
循环流化床脱硫过程及其影响因素分析
胡晓波金伟王广廷（林州市环境保护局河南林州４５６５５０）
烟气循环流化床脱硫（ＣＦＢ－ＦＧＤ）工艺Ｃａ（ＯＨ）２＋Ｈ２ＣａＳ０３ ‘ Ｈ２０＋Ｈ２０是２０世纪８０年代德国鲁奇（Ｌｕｒｇｉ）公司开发（３）的一种新型半干法脱硫工艺。目前烟气循部分ＣａＳＯ￣・０被烟气中的Ｄ２氧化：环流化床脱硫工艺已经达到工业应用水平ＣａＳＯｓ ‘ ０＋ｏ２＋Ｈ２０ＣａＳＯ４・２０的主要有以下几种工艺流程：德国Ｌｕｒｇｉ公（４）司开发的典型烟气循环流化床脱硫工艺烟气中的ＨＣＩ和等酸性气体同时（ＣＦＢ），德国Ｗｕｌｆｆ公司开发的烟气回流式循ａ（ＯＨ），脱除：环流化床脱硫工艺（ＲＣＦＢ）Ｉ丹麦Ｌ．Ｆ．Ｓｍｉｔｈ也被ＣＣａ（ＯＨ）２＋ Ⅳ ｃｆｃｆ２＋２０（５）公司开发的气体悬浮吸收烟气脱硫工艺（ＧＳＡ）等。Ｃａ（ＯＨ）２＋胛ｃａＧ＋２Ｈ２Ｏ（６）

循环流化床烟气脱硫塔内气液两相流场数值模拟

Ａｂｓｒｔ：Ｉｈｓｐｐｒ，ａ —ｉｕｄｔ — ｈｓｏｆｅｄｏｉｃｌｔｕｄｚｄｂｄｆａｓｌｕｚｔｏｏｔａｃｎｔｉａｅｇｓｌｑｉｗｏｐａｅｆｗｌｆｃｒｕａｉｆｉｉｅｅｕｅｇｓｄｅｕｆｒａｉｎｔｗ— ｌｉｎｇｌｌｉ
环流化床脱硫技术进行进一步研究有重要的意义。影响循环流化床脱硫率的最大因素之一就是气液固三相是否能够有效均匀的混合反应［。本文是以某热电有限公司所使用的循环流化床脱硫塔为研究５］对象，采用ＦＵＮＬＥＴ软件来模拟脱硫塔内部流场的变化情况，主要是关注于气液两相流，不考虑固体脱硫剂的喷人情况，只考虑被处理烟气与雾化水混合的流场情况，即不带化学反应的气液两相流动 …。
７一７Ｏ６．
［］Ｓｕｎｃｅ，ｉｈｏＪｎｕｕｎｔ．ｘｅｍｎａｓｄｎＦｕａｅｕｐｕｉｔｎｂｉｕａｎｕｄｚｄｂｄ［．ｒｃｅｉｇ７ｈａｇｈｎＭａＹａ，ａｊｎＨａｇｅａＥｐｒｅｔｔｙｏｌｅｇｓｓｌｈｒａｉｙｃｒｌｔｇｆｉｉｅＣ］ＰｏｅｄｎｓＺｉ１ｉｌｕｄｚｏｃｉｌｅ
简化，烟气入口为文丘里扩充段，设烟气在文丘里段已经流动均匀。假基本参数如下：
６
表１脱硫塔简化后尺寸
塔体直径文丘里下端直径文丘里扩充段高烟气出口（形）矩塔高
喷嘴布置
６２ｏｍｍ０
ｅｓｓｕｉｄｂｕｒａｉｌｔｎＴｅｖｌｃｔｉｒｕｉｎａｄｔｍｐｒｔｒｅｄｄｓｂｔｎａｄｔｒｕｒｗａｔｄｅｙｎｍｅｃｌｓｉｍｕａｉ．ｈｅｏｉｄｓｂｔｎｅｅａｕｅｆｌｉｔｕｉｎｕｂ一ｏｙｔｉｏｉｉｒｏ１ｎｎｅｓｙｄｓｒｕｉｎｗｓａａｙｅｌｎｈｅｇｔｏｉｕａｉｇｆｉｉｅｅ．ｈｅｕｔｓｏｅｈｅｔｉｓｎｉｉｔｂｔａｎｚｄａｏｇｔｅｈｉｈｆｒｌｔｕｄｚｄｂｄＴｅｒｓｌｈｗｗｈｎｔｅｔｉｏｌｃｃｎｌｓｎｚｌｓｄｃｒｔｄａｎｌ４ｆｓｉｇｏｅｌｆｗｌｗａｅａｉｅｙｓｒｕ．ｈｉｈｔｍｐｒｔｒｕａｉｏｚｅｉｅｏａｅｔｇｅ５，ｕｈｎｆｈｔａｌｓｒｌｔｌｅｉｓＴｅｈｇａｌｔｅｖｏｅｅａｕｅｆｅｇｓｄｄｌ

循环流化床烟气脱硫吸收塔塌床原因分析及处理措施

ｃｌｉｇｌｄｉｅｂｄｕａｔｎｆｕｉｚｄｅｄｅｕｆｒｚｔ０（ＣＦＢ）ＦＧＤ，ａａｙｅｓｌｕｉａｉｎｎｌｚｓｔｅａｓｓｃｌｐｅｂｅｂｙｂｓｐｔｏｎｏｅｐｒｓｕｅｈｃｕｅｏｆｏｌａｓｄｄａｏｒｉｔｗｒｅｓｒｄｏｐａｔｒｈｅａｉｒｆｅｔｅｏｐｒｔｏｎ，ａｐｕｔｏｗａｄｓｆｃｉｓｔｌ— ｎｄｆｒｒｅｆｅｔｖｅｅｔｅ
系统的基本工作流程为：从锅炉空气预热器出
来的烟气经过预除尘器处理，人吸收塔内脱除进Ｓ净化后的含尘烟气从吸收塔排出，入脱硫后Ｏ，进
ＫｅｙｗｏｒＣＦＢ；Ｄ；ｂｓｒｔｏｎｔｗｅｂｅｅｓｒｒｐｄｓ：ＦＧａｏｐｉｏｒ；ｄｐｒｓｕｅｄｏ
中图分类号：ＴＭ７２Ｘ７１３３；Ｏ．文献标志码：Ｂ
瞬间堵塞烟气流通，严重时还会导致脱硫系统故障，退出运行。以下对马电ＣＢ—ＦＦＧＤ系统吸收塔床层压降大幅波动造成塌床的原因进行总结和分析。
除尘器收集未完全反应的脱硫灰再进入循环系统重复利用，回吸收塔继续参加反应，此循环，返如多余
投产后吸收塔床层压降不稳定造成塌床的原因，并提出了有
针对性的解决措施。
的少量脱硫灰渣通过气力输送系统输送至脱硫灰库

烟气循环流化床脱硫技术分析研究

燃煤电厂锅炉烟气脱硫技术一般分为三类：湿法脱硫、十法脱硫和半干法脱硫。我国大型火电厂烟气脱硫主要采用国外应用较成熟、业绩较多的石灰石／膏法湿法脱硫工艺；但由石于湿法脱硫工艺系统复杂、资较大、占地面积大、水较多、投耗运行成本较高，一些应用场合并不是最佳选择。法脱硫中在干的烟气循环流化床工艺流程简单，不产生废水，占地较少，可靠性较高，投资较低，硫效率可和湿法脱硫媲美等特点具初脱有广阔的应用前景。章从循环硫化床烟气脱硫的发展、工艺文特点、内外工程应用情况以及工程运行过程出现的问题及解国决方法等方面进行分析研究，细介绍循环硫化床烟气脱硫技详
２１００年第１期第３卷总第２１７０期
ｇｃｅｃｍｄｈｍ．ｏ
９５
烟气循环流化床脱硫技术分析研究
李忠华，柏源
（电环境保护研究院，江苏南京２０３）国１０１
［摘要】循环硫化床烟气脱硫的发展、工艺技术特点及国内外工程应用情况等方面详细介绍循环硫化床烟气脱硫技术，对该技术在运用从并
２烟气ＣＦＢ脱硫工艺的技术特点
２１烟气ＣＦ．Ｂ脱硫工艺

旁通式循环流化床脱硫塔脱硫特性的数值模拟

图１物理模型和计算单元划分
Ｆｉ．Ｄｉｇａｏｈｓｃｌｄｌｎａｃｌｔｎｏｎｔｇ１ａｒｍｆｐｙｉａｍｏｅａｄｃｌｕａｉｆｕｉｏ
Ｚ ×４
脱硫塔增设了烟气旁路，采用ＣＤ数值模拟方法，Ｆ
内存在着流场偏斜的问题，且不能很好地适应烟而
气负荷的变化，当烟气负荷低于设计工况时，影响会脱硫剂在脱硫塔内的流化效果，而且不利于风机的
后，模型划分为２将４万个组合体计算单元（图见
床脱硫塔脱硫效率的影响・
１物理模型与数学模型
旁通式循环流化床脱硫塔物理模型见图１该脱．硫塔主体结构为圆柱形，２３直径为０２ｍ；高．６ｍ，．脱
化床原理为基础，过高速烟气流与脱硫剂颗粒充通
硫塔主体下部设置文丘里入口段，０２喉部高．５ｍ，直径为００回料口直径为００距塔底高度．６ｍ；．３ｍ，为１ｍ，斜布置，倾与炉膛主体成３。；Ｏ角在文丘里入口段上方，称分布有４个旁通烟气入口，径为对直
中图分类号Ｔ５．１，Ｑ０１１３ＴＱ５６５４．
０引言
循环流化床烟气脱硫是２Ｏ世纪８Ｏ年代后期发展起来的一种半干法烟气脱硫技术，以煤烟型污在

烟气循环流化床脱硫数值模拟进展及现状分析

模型对不同扩张段高度和直径的循环流化床提升管
１．Ｉ离散颗粒模型
１气固两相流动模型研究进展
为了更准确地描述颗粒间的碰撞过程，颗粒轨道
段进行了模拟，计算获得了不同粒径颗粒停留时间的变化规律。胡金榜等口通过单一气相模型做了一系列关于循环流化床脱硫人口结构优化的研究和模拟。，北京１００１９０；２．中国石油大学（北京）重质油国家重点实验室，北京１０２２４９）
摘要介绍了循环流化床半干法烟气脱硫过程气固两相流动和反应特征及其数值模拟方法。对两相流
模型把颗粒看做离散体系，在拉格朗日坐标系中，按
照流动对每一个颗粒的作用力及颗粒间碰撞产生的作用力列出运动方程，直接模拟颗粒间的碰撞过程。刘向军等采用离散颗粒模型，将循环流化床内
的生石灰粉和飞灰物料形成的颗粒团作为离散项，考虑了颗粒团在床内运动、变形、碰撞、破碎及合并的经历，建立了床内两相运动及脱硫化学反应的模型与算
常用的离散颗粒模型、双流体模型的研究进展进行论述，对于四步骤的脱硫模型进行说明，并介绍了耦合流动
模型与脱硫模型过程模拟的优缺点。提出对循环流化床脱硫进一步数值模拟的工作重点应集中在颗粒动力学、曳力模型的修正和反应过程细化模拟方面。关键词循环流化床，烟气脱硫，数值模拟，两相流模型，颗粒动力学，曳力模型

循环流化床锅炉烟气脱硫脱硝技术

化
板
电动震打
38
• 石灰石输送系统故障 • 旋转给料机漏料
旋转给料机漏粉，更换盘根
39
• 石灰石输送系统故障 • 旋转给料机卡涩
未投运的叶片
投运3个月后的叶片
40
• 石灰石输送系统故障 • 料位开关故障
料位开关参与逻辑控制
料位低开始进料
料位高停止进料
41
• 石灰石输送系统故障 • 料位开关故障
石灰石－石膏法脱硫特点
优点： 1) 技术成熟 2) 吸收剂价廉易得 3) 脱硫效率高 4) 对煤种变化的适应性强 5) 副产品可综合利用缺点： 1) 系统复杂 2) 占地面积大 3) 一次投资较大
典型的石灰石（石灰）-石膏湿法脱硫工艺
国内主流吸收塔技术
喷淋空塔
液柱塔
托盘塔
鼓泡反应器
26
主流脱硫工艺特点及选择条件
项目
湿法
氧化镁法循环流化床干法
技术成熟程度适用煤种应用单机规模
成熟
成熟
成熟
不受含硫量限制
不受含硫量限制
Sar≤2%
没有限制
没有限制
≤300MW
能达到的脱硫率 95%以上
95%以上
60%
吸收剂来源
资源较多
附近有资源资源较多
三、循环流化床炉内脱硫系统
1. 主要组成系统：
1）石灰石储存系统 2）输送系统 3）流化风机
吸收剂 —— 石灰副产物 —— 亚硫酸钙/硫酸钙
喷雾干燥法工艺流程图
喷雾干燥法化学反应机理
烟气
溶液
SO2+H2O→2H++SO32SO2 Ca2++2 H2O← 2H+ +Ca(OH) 2

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α D (C sat − C H 2 O )Se ∂u g 1 ∂ ∂vg ∂P ∂ + −α g + µe r ∂r rµ e ∂z + α g ρ g g z − ∂z ∂z ∂ z ∂u g ∂vg v g ∂ 2 2 + + α g ρ gk + µe ∂z ∂r r 3 ∂z 3 ∂u g ∂ ∂v g 2µ ev g ∂P ∂ + + µ e r∂r rµ e ∂r − r 2 + ∂r ∂z ∂ r ∂u g ∂v g vg ∂ 2 2 α g ρ g g r − α g ρ g k + µe + + 3 r ∂r ∂r ∂z 3 −α g Gk − α g ρ g ε ε Cε1Gk − Cε 2α g ρ gε k
2
数理模型
基金项目国家自然科学基金重点项目 50136020 教育部博士点基金项目 2000000304 Project Supported by National Natural Science Foundation of China (50136020).
2.1 数学模型循环流化床烟气脱硫设备装置及过程描述参见文 [2] [3] 将循环流化床烟气脱硫设备反应
第 11 期
颜
岩等
循环流化床内烟气脱硫模拟分析
175
2.2 相关参数颗粒动力学参数可参见文[6]~[8] 1 颗粒湍动特性分析存在着颗粒团还存在颗粒团循环流化床烟气脱硫设备中的生成和解体除单颗粒脉动外脉动对颗粒湍动特性描述
液相中 SO 2 传质为 NSO 2 = φα D ,SO 2 ,l CSO 2 ,i 系, 即 PSO 2 ,i = HCSO 2 , i (10) 联立式 (8)~(10) 得到 NSO 2 = φαSO 2 , l CSO 2 / φα SO 2 ,l / α SO 2 , g + H / RT g (10) 总的 SO2 传质系数为 K SO 2 = φα SO 2 ,l /(φ α SO 2 ,l α SO 2 , g + H / RT g )
dp 颗粒直径

β (vg − v p )
湍能 k p 方程湍流耗散率 εp 方程能量方程拟温度方程 SO2 浓度方程 H2 O 浓度方程 kg(m2 ⋅s)−1 P
kp εp cpp Tp
µ s + (µ s , t / ξ ε ) µ s + (µ s , t / ξ ε ) λp µ s, t 2 Γ Θ+ 3 ξΘ D SO 2 , e D H 2O ,e
2 −1
m D 扩散系数 m⋅s−1
Gs 固体质量通量
径向位置; m
Sc Schmidt 准则数 T 温度 K u 轴向速度 m⋅s−1 ; v 运动粘度, m2 ⋅s−1 ; w 床壁面
径向速度, m⋅s
τ 剪切应力 N⋅(m )
ρ 密度 kg⋅(m )
µ 粘度 Pa⋅s φ 增强因子 v
万方数据
Tab. 1
方程连续方程 ϕ 1 Γϕ 0
间相互作用下标 i 取 g 和 p 分别代表气相和颗粒相控制方程的具体表达式见表 1
φ=0.3m h=4.5m
图 1 循环流化床烟气脱硫设备反应器示意图 Fig. 1 Diagrammatic sketch of CFB-FGD reactor
表 1 控制方程中各项具体表达式 The expression for the governing equations
Sϕ Sϕgp 0
动量方程(z)
ug
µe
− β (u g − u p )
气相动量方程(r) vg µe
− β (v g − v p )
湍能 k 方程湍流耗散率 ε方程能量方程连续方程
k ε
µ g + µ g ,t / ξ k µ g + µ g ,t / ξε λe
0
Gp
(
)
(ε / k )Cε 3G p −α H (Tg − T p )Se
0
c pg T g
1
µφ g + rα D (C sat − C H 2 O )Se −α D (Csat − C H 2 O )Se ∂u p 1 ∂ ∂v p ∂P ∂ ∂Ps + + µ p r ∂r rµ p ∂z + α p ρ p g z − ∂z − ∂z ∂z ∂ z ∂u p ∂v p v p ∂ 2 2 + + α p ρ p k p + µ p − ζ s r ∂z ∂r 3 ∂z 3
第 23 卷第 11 期 2003 年 11 月文章编号 0258-8013 (2003) 11-0173-05
中国电机工程学报 Proceedings of the CSEE 中图分类号 TK221 文献标识码 A
Vol.23 No.11 Nov. 2003 ©2003 Chin.Soc.for Elec.Eng. 学科分类号 470⋅2040
−α p
动量方程( z ) up µp
β (ug − u p )
颗粒相
动量方程( r )
vp
µp
∂P ∂ ∂uv ∂ ∂v 2µ v + µ v + rµ v v − v v + ∂r ∂z ∂r r∂r ∂r r2 ∂P ∂ 2 ∂v v 2 ∂u α v ρ v g r − 2 − α v ρ v k v + µv − ς 2 v + v + v ∂r ∂r 3 ∂r r 3 ∂z − αv G kp − α p ρ p ε p ε p / k p Cε 1 Gkp − C ε 2 α p ρ p ε p µφ g − rα D C sat − C H 2 O Se G pp − (2 / 3)γ / 3 + (2 / 3)α p ρ pε p − K SO2 C SO2 Se α D (Csat − C H 2 O ) Se
汽化潜热 kJ(kg) −1 ; Sh
3 −1
G gp
(
)
(ε p / k p )Cε 3G gp −α H (T g − T p ) Se
0 0 0
(
)
Θ C SO2
C H 2O
注 aD 对流传质系数 m⋅s−1 ; aH 压力 Pa; r
−1
对流换热系数, kJ(m2 ⋅K)−1 cp 定压比热 kJ⋅K−1 Sherwood 准则数
ABSTRACT A model was developed from two-fluid model including the effect of evaporation and desulfurization to simulate the flue gas desulfurization process in a circulating fluidized bed. The influence of collision between cluster ans particles and wall was considered by introducing the coefficient of restitution, and the particle turbulent energy and dissipation rate of turbulent energy were introduced to descript the cluster turbulence. These considerations greatly improve the consistence of theoretical predictions with experiments and better understand some phenomena such as local solids fraction distribution. The numerical simulation indicated that the cluster could decrease the slurry evaporation rate and enhance the desulfurization. KEY WORDS: Two-fluid model; Circulating fluidization bed; Flue gas desulfurization; Cluster 摘要: 基于气固两相流双流体模型及床内浆滴蒸发和 SO2 吸收过程的分析团特性过程该文发展了循环流化床烟气脱硫过程采用恢复系数修正颗粒与颗粒合理解释固相含率沿径向分布的双流体 / 蒸发脱硫模型壁面之间碰撞影响
循环流化床内烟气脱硫模拟分析
颜岩彭晓峰王补宣
(清华大学热能工程系北京 100084)
INVESTIGATION ON FLUE GAS DESULFURIZATION IN A CIRCULATING FLUIDIZED BED
YAN Yan, PENG Xiao-feng, WANG Bu-xuan (Thermal Engineering Department, Tsinghua University, Beijing 100084, China)
引入颗粒相湍能和湍能耗散率描述颗粒团的脉动分析不同表观气速和颗粒循环量时床内颗粒相轴及颗粒团形成和脉动对浆滴蒸分析指出颗粒团的形成可减小浆
向速度沿径向变化规律发和脱硫效果的影响滴蒸发速度
增强脱硫效果
关键词: 双流体模型循环流化床烟气脱硫颗粒团

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