筒体和封头壁厚的计算

目录课程设计任务书 2 20m³液氨储罐设计 2 课程设计内容 3 液氨物化性质及介绍 31. 设备的工艺计算 31.1 设计储存量 31.2 设备的选型的轮廓尺寸的确定 31.3 设计压力的确定 41.4 设计温度的确定 41.5 压力容器类别的确定 42. 设备的机械设计 52.1 设计条件 52.2 结构设计 62.2.1 材料选择 62.2.2 筒体和封头结构设计 62.2.3 法兰的结构设计 6（1）公称压力确定7（2）法兰类型、密封面形式及垫片材料选择7（3）法兰尺寸72.2.4 人孔、液位计结构设计8（1）人孔设计8（2）液位计的选择92.2.5 支座结构设计10（1）筒体和封头壁厚计算10（2）支座结构尺寸确定122.2.6 焊接接头设计及焊接材料的选取14（1）焊接接头的设计14（2）焊接材料的选取162.3 强度校核162.3.1 计算条件162.3.2 内压圆筒校核172.3.3 封头计算182.3.4 鞍座计算202.3.5 开孔补强计算213. 心得体会224. 参考文献22课程设计任务书20m³液氨储罐设计一、课程设计要求：1.按照国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。

2.设计计算采用手算，要求设计思路设计思路清晰，计算数据准确、可靠。

3.工程图纸要求计算机绘图。

4.独立完成。

二、原始数据设计条件表三、课程设计主要内容1.设备工艺设计2.设备结构设计3.设备强度计算4.技术条件编制5.绘制设备总装配图6.编制设计说明书四、学生应交出的设计文件（论文）：1.设计说明书一份；2.总装配图一张(A1图纸一张)课程设计内容液氨物化性质及介绍液氨，又称为无水氨，是一种无色液体，有强烈刺激性气味。

氨作为一种重要的化工原料，为运输及储存便利，通常将气态的氨气通过加压或冷却得到液态氨。

液氨在工业上应用广泛，具有腐蚀性且容易挥发，所以其化学事故发生率很高。

EHA型最常用，DN426以下才会用到EHB。

EHA形的高度这么算，封头内深是就是筒体直径D的1/4，封头总高就是1/4XDN+封头壁厚+封头直边段。

封头直边段一般是25mm和40mm，直径2000以下取25mm,2000以上取40mm （2000以下也有用40的，具体要看情况）。

比如DN1000，封头内深250，壁厚假设10mm，直边段取25，那封头总高是285mm
具体去看钢制压力容器用封头JBT4746-2002。

另外还有HG21607-1996异形筒体和封头不经常用到
EHA就是标准的椭圆长半径椭圆/短半径=2的标准封头
以内径为基准，内径1000（即椭圆长半径=500），那短半径就是250（即封头深）
EHB就是以外径为基准，因为小直径的容器，一般用管子作筒体，而管子是以外径为基准，壁厚由内径定的。

0.95m 3夹套反应釜设计计算说明书一、罐体和夹套设计计算1.1 罐体几何尺寸计算1.1.1 选择筒体和封头的形式 选择圆柱筒体及椭圆形封头。

1.1.2 确定筒体内径已知设备容积要求0.95m 3，按式（4-1）初选筒体内径：式中，V=0.95m 3，根据【2】38页表4-2，常反应物料为液-液类型， i =H 1/D 1=1～1.3，取 i =1.3，代入上式，计算得1D ≅将D 1的估算值圆整到公称直径系列，取D 1=1100mm ，1.1.3 确定封头尺寸标准椭圆形封头尺寸查附表4-2，DN=1100mm ，选取直边高度h 2=25mm 。

1.1.4 确定筒体高度当D 1=1100mm, h 2=25mm 时，由【2】附表D-2查得椭圆形封头的容积V 封=0.1980 m 3，由附表D-1查得筒体1m 高的容积V 1m =0.950 m 3，按式（4-2）:H 1=(V-V 封)/V 1m =（0.950-0.198）/0.95=0.7916m考虑到安装的方便，取H 1=0.9m ，则实际容积为V= V 1m ×H 1+ V 封=0.950×0.9+0.198=1.053 m31.2 夹套几何尺寸计算 1.2.1 选择夹套结构选择【2】39页图4-4 (b)所示结构。

1.2.2 确定夹套直径查【2】表4-3, D 2= D 1+100=1100+100=1200mm 。

套封头也采用椭圆形并与夹套筒体取相同直径。

1.2.3 确定夹套高度装料系数η=操作容积/全容积=0.9/0.95=0.85 按式4-4计算夹套高度：H 2≥(ηV- V 封)/ V 1m =(0.85×1.053-0.198)/0.95=0.734 m 取H 2=750mm 。

选取直边高度h 2=25mm 。

1.2.4 校核传热面积查【2】附表D-2，由D 1=1100mm ，得罐体封头表面积F 1封=1.3980 m 2查【2】附表D-1，一米高筒体内表面积F 1m =3.46 m 2314iV D π≅罐体结构示意图校核传热面积：实际总传热面积F=F 筒+ F 1封=F 1m ×H 2 +F 1封=3.46×0.75+1.398=3.99 m 2>3.8 m 2，可用。

项目一压力容器任务四压力容器的强度计算及校核容器按厚度可以分为薄壁容器和厚壁容器，通常根据容器外径Do与内径Di 的比值K来判断，K＞1.2为厚壁容器，K≤1.2为薄壁容器。

工程实际中的压力容器大多为薄壁容器。

为判断薄壁容器能否安全工作，需对压力容器各部分进行应力计算与强度校核。

一、圆筒体和球形壳体1.壁厚计算公式圆筒体计算壁厚：圆筒体设计壁厚：球形容器计算壁厚：球形容器设计壁厚：式中δ——圆筒计算厚度，mmδd——圆筒设计厚度，mmpc——计算压力，MPa。

pc=p+p液，当液柱静压力小于5%设计压力时，可忽略Di——圆筒的内直径，mm[σ]T——设计温度T下，圆筒体材料的许用应力，MPa（可查表）φ——焊接接头系数，φ≤1.0C2——腐蚀裕量，mm2.壁厚校核计算式在工程实际中有不少的情况需要进行校核性计算，如旧容器的重新启用、正在使用的容器改变操作条件等。

这时容器的材料及壁厚都是已知的，可由下式求设计温度下圆筒的最大允许工作压力[pw]。

式中δe——圆筒的有效厚度，mm设计温度下圆筒的计算应力σT：σT值应小于或等于[σ]Tφ。

设计温度下球壳的最大允许工作压力[pw]：设计温度下球壳计算应力σT：σT值应小于或等于[σ]Tφ。

二、封头的强度计算1.封头结构封头是压力容器的重要组成部分，常用的有半球形封头、椭圆形封头、碟形封头、锥形封头和平封头（即平盖），如图1-4所示。

工程上应用较多的是椭圆形封头、半球形封头和碟形封头，最常用的是标准椭圆形封头。

以下只介绍椭圆形封头的计算，其他形式封头的计算可查阅GB150—2011。

图1-4 封头的结构型式2.椭圆形封头计算椭圆形封头由半个椭球面和高为h的直边部分所组成，如图1-5所示。

直边h的大小根据封头直径和厚度不同有25mm、40mm、50mm三种，直边h的取值可查表1-7。

表1-7 椭圆形封头材料、厚度和直边高度的对应关系单位：mm图1-5 椭圆形封头椭圆形封头的长、短轴之比不同，封头的形状也不同，当其长短轴之比等于2时，称为标准椭圆形封头。

内径 不锈钢
2350 9563.06
板厚
300
38 2.345
19 0.0021
管子壁厚 所有管总容积
2 2.82
长度 个数
12000 1328
大直径法兰 O C
法兰内径 mm : di
法兰重量：Kg
45.25 3.88 785 445
ASME B16.47-1996 A系列 Y 8.75 X 34.69 mm 碳钢 不锈钢
法兰公称直径
32 A 32 R 36 以上单位为英寸
8.6769961 359.368729 1719.54738
直径单位： mm 壁厚单位： mm 重量单位： Kg
轴计算 轴直径 长度 碳钢 不锈钢 50 2.34 厚度 不锈钢 90弯头 弯头半径 弯头管外径 弯头管壁厚 碳钢 不锈钢 盘管 管子外径 管子壁厚 盘管中径 盘管圈数 碳钢 1224.65 57 4 3728 20 不锈钢 1237.13 重量： 76 57 4 0.62 0.63 16 4992 7.88 7.96 6 2.36 个数 16 126.1 127.3 总长 992
钢(矩形钢）
法兰磅级
螺栓个数n
螺栓孔直径d
300 28 2
3
2500 2973.59
长度 不锈钢
4000 3003.89
筒体壁厚
12
2500 534.41
封头壁厚 不锈钢
10 539.86
封头直边
25
159 5.97 5.97 14 0.09
管子壁厚 不锈钢
63 6.03 6.03
长度 个数
40 1 扁钢(矩形钢）
厚 9466.58
注：蓝格子处为需要输入的数据，浅绿格子处为计算的结果。 筒体 筒体内直径 碳钢 标准椭圆封头 公称直径 碳钢 钢管 外径 碳钢 圆板 直径 碳钢 环板 外径 碳钢 圆锥体 锥体大端外直径 锥体小端外直径 碳钢 矩形板 长度 碳钢 半球内径 Ri= 壁厚= 重量= 换热管 外径 单根管容积m3 9900 2014.37 2330 60 16483.45 宽度 不锈钢 1440 2034.90 板厚 18 2000 1600 1720.24 大端锥角 高度 不锈钢 78.69 999.99 1737.77 锥体壁厚 容积(m )

椭圆形和碟形封头的容积和表面积基本相同，
可以认为近似相等。
37
2、力学方面
半球形封头的应力分布最好 椭圆形封头应力情况第二 碟形封头在力学上的最大缺点在于其具有较小的折 边半径r 平板受力情况最差
3、制造及材料消耗方面
封头愈深，直径和厚度愈大，制造愈困难
38
思考题：
1、常用封头形式有哪些种？各有 什么特点？
第四节 封头的设计
封头又称端盖，其分类
一、椭圆形封头
半椭球和高度为 h的短圆筒(通 称直边)两部分 构成， 直边保证封头制 造质量和避免 边缘应力作用。
㈠受内压的椭圆形封头 计算厚度

KpD 2
i

t
0 .5 p
K-椭圆形封头形状系数，
Di 1 K 2 2h 6 i
碳素钢、普低钢、 不锈钢、耐酸钢 复合钢板 10～ 3～ 10～ ≥20 ≥20 4～8 18 9 18 25 40 50 25 40 50
㈡受外压（凸面受压）椭圆形封头 外压椭圆形封头厚度设计步骤同外 压圆筒。
a.假设n,计算e＝n-C,算出R0/ e 。 椭圆形封头当量球壳外半径 R0=K1 D0。 K1 由长短轴比值决定， 标准椭圆形封头K1 =0.9 0 . 125 B b. 计算系数 A [ p]
平板封头结构简单，制造方便， 在压力不高，直径较小的容器 中采用。承压设备人孔、手孔 以及在操作时需要用盲板封闭 的地方，才用平板盖。 高压容器平板封头用得较为普 遍。
P Dc
Kp

t
平盖系数K查表4-14
例题4-4：确定例题4-2精馏塔封头 型式与尺寸。该塔Di=600mm； 设计压力p＝2.2MPa；工作温度t ＝-3～-20℃，n=7mm。

筒体和封头壁厚的计算计算基准：工作压力：6kgf/cm 2（表压）设计压力：10 kgf/cm 2（绝压）温度：常温筒体直径：φ2000；φ3000；φ40001、筒体壁厚的计算：根据公式[]pS t -Φ=σ2pD i 0 mm 式中：S 0——计算壁厚，mmP ——设计压力，kgf/cm 2D i ——圆筒内径，mm[σ]t ——设计温度下圆筒材料的许用应力，kgf/cm 2C ——壁厚的附加量φ——焊缝系数，取选用材质为普通碳钢，《化工设备》（李健主编）第237页查得100℃以下的许用应力为1270 kgf/cm 2，把上述相关数据代入公式，得1085.0127022000100-⨯⨯⨯=S =9.30mm 实际应用壁厚：S=S 0+C C= C 1+C 2+C 3C 1——钢板厚度的负偏差，mmC 2——腐蚀裕度，mmC 3—加工减薄量，mmC 2=1mm, C 3= S 0×10%=0.93mm故 C=＋1＋=2.73mmS=＋=实际取12mm2、标准椭圆封头壁厚的计算：根据公式[]Kp K S t -Φ=σ2pD i 0 mm式中：S 0——计算壁厚，mmP ——设计压力，kgf/cm 2D i ——圆筒内径，mm[σ]t ——设计温度下圆筒材料的许用应力，kgf/cm 2C ——壁厚的附加量φ——焊缝系数，取K ——系数，标准椭圆封头D i /2h i =2，查得K=1选用材质为普通碳钢，《化工设备》（李健主编）第237页查得100℃以下的许用应力为1270 kgf/cm 2，把上述相关数据代入公式， 得10185.01270220001010⨯-⨯⨯⨯⨯=S = 9.30 mm 实际应用壁厚：S=S 0+C C= C 1+C 2+C 3C 1——钢板厚度的负偏差，mmC 2——腐蚀裕度，mmC 3——加工减薄量，mmC2=1mm, C3= S0×10%=0.93mm故C=＋1＋=2.73mmS=＋=实际取12mm按上述方法，计算φ3000，φ4000时相应的筒体壁厚及封头壁厚为17mm,22mm。

CHC 封头内径 高度 直边高度 封头厚度 折边半径 半顶角 容积 外容积 内表面积 材料密度 封头重量
Di H h δ r θ V Vw S γ W
mm mm mm mm mm 弧度 m m m
3 3 2 3
0
0 1.0472 0.0000 0.0000 0.0000 7850 0.0
kg/m kg
3
蝶形封头 mm mm mm mm mm 弧度 m m m
3 3 2 3
CHA 封头内径 高度 直边高度 封头厚度 折边半径 半顶角 容积 外容积 内表面积 材料密度 封头重量
Di H h δ r θ V Vw S γ W

DHA 封头内径 0 高度 直边高度 封头厚度 0 0.5236 0.0000 0.0000 0.0000 7850 0.0 转角半径 转角角度 容积 外容积 内表面积 材料密度 封头重量
首页 椭圆封头 EHA 封头内径 高度 直边高度 封头厚度 系数 容积 外容积 内表面积 外表面积 材料密度 封头重量 Di hi h δ C V Vw S Sw γ W m m m m
3 3 2
折边锥形封头 mm mm mm mm 2000 600 25 10 0.82396 1.3352 1.3834 4.8518 4.9626
Di H h δ r θ V Vw S γ W
2
kg/m kg
7930 382.2
kg/m kg
EHB 封头内径 高度 直边高度 封头厚度 系数 容积 外容积 内表面积 外表面积 材料密度 封头重量
Di hi h δ C V Vw S Sw γ W
mm mm mm mm #DIV/0! m m m m
Di H h δ r θ V Vw S γ W

1424
1514
1582
408
450
540
630
720
806
895
984
1080
1160
1205
1338
1425
1517
1606
1693
1780
503
602
700
800
897
995
1093
1194
1290
1390
1490
1587
1687
1785
1884
1980
662
770
880
987
1095
1204
1314
1422
1531
1640
1745
1857
1965
2074
2185
840
960
1080
1200
1318
1435
1553
1671
1790
1908
2027
2145
2263
2380
914
1040
1170
1300
1429
1556
1684
1812
1940
2069
2197
2325
2453
2585
986
1124
16
16
22
14
18
18
24
16
20
20
26
18
22
22
28
10
18
18
22
12
800
6
20
24
450
6
8

Pc Diσφδδcδn Cδe0.97001130.853.294979 4.3949798 1.35 6.65以上是筒体计算壁厚参数：Pc：计算压力MPa，取设计压力Di：圆筒内径mmσ：设计温度下圆筒材料的许用应力φ：焊接接头系数C：厚度附加量C=C1+C2，C1为钢材厚度负偏差，C2为腐蚀裕量δ：圆筒计算厚度；δc：圆筒设计厚度；δn：圆筒名义厚度；δe：圆筒有效厚度；Pc Diσφδδcδn Cδe0.97001130.853.287242 4.3872428 1.9 6.1以上是封头计算壁厚参数：Pc：计算压力MPa，取设计压力Di：封头内径mmσ：设计温度下封头材料的许用应力φ：焊接接头系数C：厚度附加量C=C1+C2，C1为钢材厚度负偏差，C2为腐蚀裕量δ：封头计算厚度；δc：封头设计厚度；δn：封头名义厚度；δe：封头有效厚度；Pc Diσφδδcδn Cδe0.98113010.281359 1.3813594 1.45 2.55以上是接管补强计算Pc：计算压力MPa，取设计压力Di：接管内径mmσ：设计温度下接管材料的许用应力φ：焊接接头系数C：厚度附加量C=C1+C2，C1为钢材厚度负偏差，C2为腐蚀裕量δ：接管计算厚度；δc：接管设计厚度；δn：接管名义厚度；δe：接管有效厚度；d：开孔直径，圆形孔取接管内直径加两倍厚度附加量，椭圆形或长圆形孔取所考虑平面上的尺寸(弦长，A：开孔消弱所需要的补强截面积A1：壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A2：接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A3：焊缝金属截面积Pσσt P T1P T2P T3P T41113113 1.25 1.15 1.25 1.15以上是内压容器(外压容器和真空容器)的试验压力，其参数：P：设计压力Mpaσ：容器元件材料在试验温度下的许用应力MPaσt：容器元件材料在设计温度下的许用应力MPaP T1：内压容器的液压试验压力MPaP T2：内压容器的气压试验压力MPaP T3：外压容器和真空容器的液压试验压力MPaP T4：外压容器和真空容器的气压试验压力Mpa压力容器气密性试验压力为压力容器的设计压力钢号在下列温度下的许用应力MpaQ235-B≤150℃200℃250℃11310594 20R钢板≤100℃150℃200℃250℃133132123110 16MnR≤200℃250℃钢板170156 20钢管≤150℃200℃250℃130123110 20G钢管≤100℃150℃200℃250℃137132123110d A A1A2A3A083.9276.4487281.486383.12025-88.1578虑平面上的尺寸(弦长，包括厚度附加量)。

是重要依据。
σ pT 1.25 p σt
四、设计温度t
工作温度－通常指在正常操作下容器内物料的
温度。它是影响器壁金属温度的直接原因，而金 属温度则是设定设计温度的依据。
设计温度：指容器正常操作时，在相应设计压力
下，设定的受压元件的金属温度。
设计温度和设计压力一起作为设计载荷条件。
设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达 到的最高温度。对于0℃以下的金属温度，设 计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度
设计温度视不同情况设定：
（1）设备内介质用蒸汽直接加热或被内置加 热元件（如加热盘管、电热元件等）间接加热 时，可取介质的最高温度为设计温度。
（2）若容器内的介质是被热 载体（或冷载体）通过容器 器壁从外边间接加热（或冷 冻），取热载体的最高工作 温度或冷载体最低工作温度 为设计温度。
（1）装有安全阀的容器
不应低于安全阀整定压力pZ，pZ= (1.05~1.1)pW
安全阀——非破坏型的安全泄放装置
P ≥Pz
P ≥(1.05~1.1)pW
指安全阀阀芯开始升起离开阀 座，介质连续排出时安全阀进 口的瞬时压力，又叫安全阀的 动作压力，用pz表示。pz是根 据pw调定
（2）装有爆破片的容器
如设计一台无保冷设施的液氨储罐：氨气的临界 温度和临界压力分别为132.5℃和11298KPa
取氨50℃时饱和蒸汽压为2.03MPa为工作压力。
（4）常温储存混合液化石油气储罐的工作压力按表8－4。
（TSG21-2016）
三、计算压力 pc
概念：在相应温度下，用以确定元件厚度 的压力。
当容器内盛有液体物料时，计算压力包括液 柱静压力。
爆破片 ——断裂型的安全泄放装置

= 61.9 + 圆整量 取筒体名义壁厚 δn = 65 mm
3. 水压试验强度校核
试验压力
PT
1.25P
[ ] [ ]t
1.2511 190 13.75 MPa
190
有效壁厚 δe = δn － C = 65 － 2.3 = 62.7 mm
计算应力
T
PT (Di e ) 2 e
13.75 2000 62.7 226 MPa
1. 重新假设 δn = 12 mm 则 δe = δn - C = 10 mm
则 Do = Di + 2 δn = 1000 + 24 = 1024 mm 计算 L / Do = 9000 1024 = 8.79
Do / δe = 1024 10 = 102.4
2. 求 值（A值） 查图5-5 ， 得： A = 0.000145
则 名义壁厚 δn = δe + C = 6 mm 则 Do = Di + 2 δn = 600 + 12 = 612 mm 计算 L / Do = 5000 612 = 8.2
Do / δe = 612 4 = 153
2. 求 值（A值） 查图5-5 ， 得： A = 0.00007
3. 求 B 值 由图5-8 ，A 点在曲线左方，由公式计算：
3
3
求 [P]
[P] B 21.7 0.14 MPa
Do e 153
比较 [P] 与 Pc ∵ Pc= 0.1 MPa ＜ [P]= 0.14 MPa
∴ 设一个加强圈即可满足要求
第二问，方法二：（计算）
加强圈最大间距：
2.5
(Ls )max
0.86 E t

筒体封头开孔接管计算公式经典版筒体封头开孔接管计算公式是广泛应用于压力容器设计和制造中的重要方法。

根据力学原理和压力容器的几何形状，这个公式可以方便地计算出开孔后的圆筒体和封头的受力情况，从而保证压力容器的安全可靠运行。

以下是筒体、封头开孔接管计算公式的经典版：1.筒体开孔接管计算公式：筒体开孔接管一般指的是筒体上的法兰接管，通过法兰将管道与筒体连接起来。

在计算过程中需要考虑到筒体、法兰和管道之间的受力情况以及压力的作用力。

强度计算公式：σ=Pd/(2t)+2(S-E)/3其中，σ为筒体截面上的应力，P为压力，d为内径，t为筒体的壁厚，S为材料的抗拉强度，E为材料的弹性模量。

2.封头开孔接管计算公式：封头开孔接管主要应用于封头（如圆形封头、椭圆封头等）上的接管设计。

在计算过程中，需要考虑到接管的受力情况以及压力的作用力。

强度计算公式：σ=Pd/(2t)+(3S-4E)/6其中，σ为封头内径的应力，P为压力，d为内径，t为封头的壁厚，S为材料的抗拉强度，E为材料的弹性模量。

这些公式是根据力学原理和压力容器的几何形状综合应用而来的，适用于一般情况下的压力容器设计和制造。

但是需要注意的是，在具体的计算过程中，还需要考虑到一些特殊情况，例如材料的应力松弛、温度的变化等因素，以确保压力容器的安全设计。

总结起来，筒体、封头开孔接管计算公式经典版是基于力学原理和压力容器几何形状的计算方法。

在设计和制造压力容器的过程中，通过应用这些公式，可以得出开孔接管后筒体和封头的受力情况，从而保证压力容器的安全运行。

但是，在具体计算过程中还需要考虑到一些特殊情况，以确保设计的准确性和可靠性。

第三章内压薄壁容器设计第一节内压薄壁圆筒设计【学习目标】通过内压圆筒应力分析和应用第一强度理论，推导出内压圆筒壁厚设计公式。

掌握内压圆筒壁厚设计公式，了解边缘应力产生的原因及特性。

一、内压薄壁圆筒应力分析当圆筒壁厚与曲面中径之比δ/D≤0.1或圆筒外径、内径之比K=D0/D i≤1.2时，可认为是薄壁圆筒。

1、基本假设①圆筒材料连续、均匀、各向同性；②圆筒足够长，忽略边界影响〔如筒体两端法兰、封头等影响〕；③圆筒受力后发生的变形是弹性微小变形；④壳体中各层纤维在受压〔中、低压力〕变形中互不挤压，径向应力很小，忽略不计；⑤器壁较薄，弯曲应力很小，忽略不计。

2、圆筒变形分析图3-1 内压薄壁圆筒环向变形示意图筒直径增大，说明在其圆周的切线方向有拉应力存在，即环向应力〔周向应力〕圆筒长度增加，说明在其轴向方向有轴向拉应力存在，即经向应力〔轴向应力〕。

圆筒直径增大还意味着产生弯曲变形，但由于圆筒壁厚较薄，产生的弯曲应力相对环向应力和经向应力很小，故忽略不计。

另外，对于受低、中压作用的薄壁容器，垂直于圆筒壁厚方向的径向应力相对环向应力和经向应力也很小，忽略不计。

3、经向应力分析采用“截面法”分析。

根据力学平衡条件，由于内压作用产生的轴向合力〔外力〕与壳壁横截面上的轴向总应力〔内力〕相等，即：124δσππD p D =由此可得经向应力： δσ41pD=图3-2 圆筒体横向截面受力分析4、环向应力分析 采用“截面法”分析。

图3-3 圆筒体纵向截面受力分析根据力学平衡条件，由于内压作用产生的环向合力〔外力〕与壳壁纵向截面上的环向总应力〔内力〕相等，即：22δσL LDp = 〔3-3〕由此可得环向应力： δσ22pD= 〔3-4〕 5、结论通过以上分析可以得到结论：122σσ=，即环向应力是经向应力的2倍。

因此，对于圆筒形内压容器，纵向焊接接头要比环向焊接接头危险程度高。

在圆筒体上开设椭圆形人孔或手孔时，应当将短轴设计在纵向，长轴设计在环向，以减少开孔对壳体强度的影响。

1.1设计数据表1-:1：设计数据计压力是根据最高工作压力来确定，原则是根据最危险的操作情况而定。

通常选取工作压力的1.05-1.1倍，本次设计选取1.1，故设计压力为0.4x1.1=0.44MPa 。

一、计算筒体和封头壁厚： 1、筒体壁厚：已知：D i =3000mm , MPa gh p 0294.01038.9100061=⨯⨯⨯==-ρ ,可知液柱压力小于5％设计压力，所以液柱压力可以忽略。

查表得[]MPa t189=σ[]mm p D p cti c 4.460.441481200300.442=-⨯⨯⨯=-=φσδ已知C 1=0.3mm C 2=1.5mm 取mm C C n 7)5.13.04.46()(21↑=++↑=++=δδ mm mm C C n e 5.2)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ2、封头壁厚：选标准椭圆封头，则其形状系数K=1 1=ϕ[]mm p D Kp ctic h 4.460.445.01481200300.4415.02=⨯-⨯⨯⨯⨯=-=φσδmm mm C C h nh 7]5.13.04.46[)(21=++↑=++=δδmm mm C C nh eh 2.5)]5.13.0(7[)(21=+-=+-=δδ 由此可得：表1-2：椭圆封头参数图1-1：椭圆封头示意图注：图中Hi 表示封头的曲面深度，Di 为筒体的内径即：公称直径DN ，δn 为封头名义厚度。

封头名义厚度为mm nh 7=δ，封头深度为mm H 790= ，直边高h 为40mm二、计算容器重量载荷和支座反力： 1、设备总重Q ：N N g m Q 7878001078780max =⨯== 2、作用于每个支座上的反力：N N QF 39390027878002===三、筒体轴向应力验算： 1、轴向弯矩计算：已知：L=(8000+80)mm=8080mm , A=750mm , H=790mm , R i =1500mmmm mm R R ni m 1503)25.20015(2=+=+=δ （1）鞍座截面处的弯矩：mN mm N L H AL H R L A FA M i a •-=•⨯⨯+⨯⨯-+--⨯⨯-=+-+---=235000)08083079410808507207900015080850711(507393900)341211(2222（2）跨中截面处的弯矩：mmN mmN L A LH L HRFLM ib •=•⨯-⨯⨯+-⨯+⨯⨯=-+-+=4440000)0808075408083075418080790150021(40808393900)434121(42222222、轴向应力计算：由上面的计算结果可知跨中截面弯矩远大于鞍座截面处的弯矩，且5.0496.0705350<==m R A ， 即m R A 5.0< ， 可以不考虑鞍座处的“偏塌”现象.只需要计算跨中截面处的弯矩（1）在筒体跨中截面的轴向应力：MPa MPa R M e m b 32.13102500.0705.044400006221=⨯⨯⨯==-πδπσMPa MPa R M R p e m b e m c 6.57)102500.0055.144400002.527050.44(26222=⨯⨯⨯+⨯⨯=+=-πδπδσ（2）轴向应力校核： 查标准得[]MPa t481=σ， MPa E t 5102.1⨯=[]MPa 601cr=σ可见：[]MPa MPa cr 60132.131=<=σσ[]MPa MPa t4816.572=<=σσ则满足强度及稳定性的要求四、鞍座处的切向剪应力校核： 因5.0496.0705350<==m R A ，即·m R A 5.0< ， 可认为鞍座靠近封头，封头对鞍座处筒体有加强作用。