大气污染控制工程公式集(全)

1—1 暴露于两种气体混合物中所产生的COHb 和O 2Hb 的平衡浓度方程：22b =b COO COH P MO H P 1—2能见度近似方程：p pv 2.6d =k L ρρ1—3空气污染指数：k k,jk k,j+1k,j k,j k,j+1k,jI =(I I )I ρρρρ+———2—1 收到基： C ar+H ar+O ar+N ar+S ar+A ar+W ar=100%2—2 空气干燥基： C ad +H ad +O ad +N ad +S ad +A ad +W ad=100%2—3 干燥基： C d +H d +O d +N d +S d +A d=100%2—4 干燥无灰基：C daf +H daf +O daf +N daf +S daf=100% 2—5 燃料与空气中氧完全燃烧的化学方程式：222222() 3.78() 3.78()4242242X Y Z W y w y w y y wC H S O x z O x z N xCO H O zSO x z N Q +++-+++-→+++++-+2—6 理论空气量：0a V =107.1()42y w x z ++-/（12x+1.008y+32z+16w ） m 3/kg2—7空气过剩系数：0aaV V α=2—8燃料发热量： 25(9)LH H W q q W W =-+2—9标准状态下的烟气体积：s nn s n sp T V V p T =⋅⋅ 2—10 标准状态下烟气的密度：n n ss s np T p T ρρ=⋅⋅ 2—11 过剩空气校正，燃烧完全：2p2p 2p10.264 - O O N α=+2—12 过剩空气校正，燃烧不完全：2p p2p 2p p - 0.5CO 10.264 - (O - 0.5CO )O N α=+2—13 实际烟气体积：0(1)fg fg a V V V α=+-3—1 湿空气的绝对湿度：w ww p R Tρ=3—2 空气的相对湿度：100100w w v vpp ρϕρ=⨯=⨯3—3 空气的含湿量：0.622w d v vd w v vR p p d R p p p p ρϕϕρϕϕ==⋅=-- 3—6工程中的空气含湿量： 00.8040.804Nd w vd vp p d d p p p ϕρϕ===-3—7 水汽体积分数：000.8040.804NdNdw w d p d y p d d ρρ===++ 3—9风速u ≈3—10 大气热力过程的微分方程：p dP dQ C dT RTP=- 3—12 泊松方程：/0.288000()()p R C T P PT P P == 3—13 干绝热直减率：()i d d pdT gdZ C γ=-≈ 3—15 位温：/0.288000010001000()()p R C T T P P θ== 3—18 大气稳定度的判别：da g Z Tγγ-=∆ 微分式：()d Z Tθθγγ∂=-∂ 3—20 水平气压梯度1PG nρ∂=-∂ 3—21 地转偏向力 2sin n D v ωϕ=3—22 对数律风速廓线模式：*0ln u Zu k Z =3—23 指数律风速廓线模式：11()mZ u u Z = 4—6 无界空间连续点源扩散的高斯模式：()2222y z y z y z x y z =exp -+2u 22Q ρπσσσσ⎡⎤⎛⎫⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，， 4—7 高架连续点源在正态分布假设下的高斯扩散模式：()()()222222y z y z z z-z+y x y z H =exp -exp -exp -2u 222H H Q ρπσσσσσ⎧⎫⎡⎤⎡⎤⎛⎫⎪⎪+⎢⎥⎢⎥ ⎪⎨⎬ ⎪⎢⎥⎢⎥⎪⎪⎝⎭⎣⎦⎣⎦⎩⎭，，，4—8 地面浓度模式（z=0）：()2222y z y z y x y 0H =exp -exp -u 22QH ρπσσσσ⎛⎫⎛⎫⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，，， 4—9 地面轴线浓度模式（y=0）: ()22y z z x =exp -u 2QH ρπσσσ⎛⎫ ⎪⎝⎭，0，0，H 4—10 地面最大浓度模式：z max 2y 2=u e Q H σρπσ⋅maxz x=x |ρσ4—12 地面连续点源扩散模式：()2222y z y z y z x y z =exp --+u 22Qρπσσσσ⎡⎤⎛⎫⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，，，0 4—13 颗粒物扩散模式：()()()22t 22y z y z 1+v x/u y x y 0=exp -exp -2u 22QH αρπσσσσ⎡⎤⎛⎫-⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，，，H 其中 t v 18p p d g ρμ=4—16 霍兰德公式：()-3s a s v -11.5+2.7= 1.5v +9.610u us s H D T T H D D Q T ⎛⎫∆=⨯ ⎪⎝⎭ 4—17 布里格斯公式：当Q H >21000kW 时：x<10H s 1/32/310.362u H H Q x -∆=⋅⋅ x>10H s 1/32/311.55u H s H Q H -∆=⋅⋅ 当Q H <21000kW 时：x<3x* 1/31/310.362u H H Q x -∆=⋅⋅x>3x* 3/52/50.332H s H Q H ∆=⋅ *2/53/56/50.33u H s x Q H -=⋅⋅4—22 中国国家标准中对烟气抬升的规定公式：()s a 2100kW -35H Q T T K ≥≥当和时：12n n 10n u H s H Q H -∆=⋅⋅ a vs=0.35H TQ P Q T ∆ s a -T T T ∆= kW <2100kW H Q <当1700时：121-1700+-400H Q H H H H ∆=∆∆∆（）12(v +0.01)0.048(1700)=u us H H D Q Q H -∆-12nn 120n u H sH Q H -∆=⋅⋅1700kW 35H Q T K ≤∆<当或时：2(1.5v +0.01)/u s H H D Q ∆=当10m 高处的年平均风速小于或等于1.5m/s 时：3/81/4a d 5.50.0098dZ H T H Q -⎛⎫∆=+ ⎪⎝⎭4—29 太阳高度角：()0h =arcsin sin sin +cos cos cos 15t+-300ϕδϕδλ⎡⎤⎣⎦ 4—30 太阳倾角（或查表）：[]000000=0.006918-0.39912cos +0.070257sin -0.006758cos2+0.000907sin 2-0.002697cos3+0.001480sin3180/δθθθθθθπ4—31 当取样时间大于0.5h 时，垂直方向扩散参数z σ不变，横向扩散参数为：2121qy y τσστ⎛⎫ ⎪⎪⎝⎭= 其中，1100h h τ≤<时，q=0.3；0.51h h τ≤<时，q=0.2。

4—32 封闭型扩散模式，地面轴线上的污染物浓度为：()()22y z z 2nD x 00=exp u 2H Qρπσσσ∞-∞⎡⎤-∑⎢⎥⎢⎥⎣⎦，，，H 当D x x ≤时，z 2.15D H σ-=；当2D x x ≥，()22y y x -2y ρσ⎡⎤⎢⎥⎢⎥⎣⎦，； 当2D D x x x ≤≤时，其浓度介于两者之间。

4—37 熏烟型扩散模式：yf y 8Hσσ=+当逆温消失到烟囱的有效高度处，即f h H =时，()22yf y x y 0-2F ρσ⎛⎫ ⎪ ⎪⎝⎭，，，H其地面轴线浓度为：()x y 0F ρ，，，H当逆温消失到烟流的上边缘处，即f z h 2H σ=+时，()22yf y x y 0-2F ρσ⎛⎫ ⎪ ⎪⎝⎭，，，H 其地面轴线浓度为：()x y 0F ρ，，，H4—44 无限长线源扩散模式：()22z H x 00-2ρσ⎛⎫ ⎪⎝⎭，，，H若风向与线源交角45ϕ>︒，()22z H x 00-2ρσ⎛⎫ ⎪⎝⎭，，，H 4—46 有限长线源模式：()21222z H x 00--22P PP dP ρσ⎛⎫⎛⎫ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎰，，，H 4—47 面源扩散模式：箱模式：距城市上风向边缘距离x 处的浓度x=u Q Dρ 城市任意点浓度nii=1=x u Q Dρ∆∑点源的面源模式：y0=4.3Wσ z0 2.15H σ= 11/y0y01x =ασγ⎛⎫ ⎪⎝⎭21/z0z02x =ασγ⎛⎫⎪⎝⎭()()()()()2222y y0z z0z z0y y01y x y 0H =exp -+2u ++++QH ρπσσσσσσσσ⎧⎫⎛⎫⎪⎪ ⎪⎨⎬ ⎪⎪⎪⎝⎭⎩⎭，，， 窄烟流模式：0=uQ Aρ ()2z 0.8x =1-x A ασ⋅ 4—57 封闭山谷的扩散模式：()22z z x z -2ρσ⎛⎫ ⎪⎝⎭， 对地面浓度：()x 0ρ，对高架源：()()()2222z z z-H z+H x z H exp -+exp -22ρσσ⎧⎫⎡⎤⎡⎤⎪⎢⎥⎢⎥⎬⎢⎥⎢⎥⎪⎣⎦⎣⎦⎭，， 4—61 NOAA 和EPA 模式：稳定时，地面轴线浓度：()()2T T 2y zz h -x 0h H =exp -u 2H Qρπσσσ⎛⎫⎪ ⎪⎝⎭，，,4—62 按地面最大浓度的计算，若max 0b -ρρρ≤，则烟囱高度s H H ≥∆ 若扩散参数按1y 1=x ασγ和2z 2=x ασγ，且12αα≠，则烟囱高度()1/2s 1120b exp -u -2Q H H αααααπγγρρ--⎡⎤⎛⎫≥-∆⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦4—64 按地面绝对最大浓度的计算：2z s y2u absm Qe H ρσρπσ=⋅若max 0b -ρρρ≤，则烟囱高度s H ≥若扩散参数按1y 1=x ασγ和2z 2=x ασγ，且12αα≠，/u H B ∆=时，()()111s 1/2120b 1exp -2Q H B ααααααπγγαρρ---⎡⎤-⎛⎫≥-⎢⎥ ⎪⎝⎭⎢⎥⎣⎦4—67 P 值法： s H H ≥∆4—68 长期平均浓度的计算：()()ijk Lijk ijk Lijk i jkkx f f ρρρ=∑∑+∑4—70 按风向方位i 计算的平均浓度：()()23/22z z 2H exp 22/16u ijkQx ρσπσ⎛⎫=- ⎪⎝⎭5—1 个数频率：ii in f n =∑ 5—2 个数筛下累积频率：Nii i in F n ∑=∑5—3 个数频率密度：()d /d p p p d F d = 5—4 0=d pd p F p d ⋅⎰d 1p p d ∞⋅=⎰5—5 22d d 0d d p pp F d d == 5—6 第i 级颗粒发生的质量频率：33N i pi ii i pin d m g m d ==∑∑5—7 质量筛下累积频率：33Niii pi i i i pin d G g n d∑=∑=∑ 1NN i G g =∑=5—8 质量概率密度：d pdGq d =5—9 0d pd p G q d =⋅⎰d 1p q d ∞⋅=⎰5—10 长度（算术）平均粒径：23//i pi i pi L i pi ii pin d g d d f d n g d∑∑==∑=∑∑5—11 表面积平均粒径：()1/21/21/2223//i pii pis i pii i pi n d g dd f dn g d ⎛⎫⎛⎫∑∑⎪⎪==∑= ⎪ ⎪ ⎪∑∑⎝⎭⎝⎭5—12 体积平均粒径：()1/31/31/333V 31/i pii pii i pi n d d f dn g d ⎛⎫⎛⎫∑⎪⎪==∑= ⎪ ⎪ ⎪∑∑⎝⎭⎝⎭5—13 表面积—体积平均粒径：33SV 221==/i pi i pi i pii pii pin d f d d f d n dg d ∑∑=∑∑∑5—14 几何平均粒径：()1/123d d d d Ng =…5—15 按ln g d 表示的几何平均粒径：ln ln i gg n d d N∑=5—16 频率密度p的正态分布：()220()2p d p p p d d p d exp σ⎡⎤-⎢⎥=-⎢⎥⎣⎦⎰ 标准差()1/221i pi pn d d N σ⎡⎤∑-⎢⎥=⎢⎥-⎣⎦84.15084.115.912d d d d σ=-=- 5—20 筛下累积频率的对数正态分布：()2ln -ln /()ln pd p p d dF d exp d d ∞⎡⎤⎛⎫⎢⎥=⎢⎥⎣⎦5—21频率密度的对数正态分布：()2()ln /d p p p F d d d p d d ⎡⎤⎛⎫⎢⎥==⎢⎥⎣⎦()1/22ln /ln 1i pi gg n d d N σ⎡⎤∑⎢⎥=⎢⎥-⎣⎦1/284.184.15015.9g d d d d σ⎛⎫== ⎪⎝⎭ 5—24 质量中位径、个数中位径、表面积中位径的关系：2g ln ln +3ln MMD NMD σ= 2g ln ln +2ln SMD NMD σ=5—26 算术平均直径：22g g 15ln ln +ln ln +ln 22L d NMD MMD σσ== 5—27 表面积平均直径：22g g ln ln +ln ln 2ln s d NMD MMD σσ==- 5—28 体积平均直径：22g g 33ln ln +ln ln ln 22V d NMD MMD σσ==- 5—29表面积—体积平均直径：22g g 51ln ln +ln ln ln 22SVd NMD MMD σσ==-5—30 R-R 分布的质量筛下累积频率表达式：1exp()n p G d β=--5—31 设1/(1/)np d β=，则1exp ()p n p d G d ⎡⎤=--⎢⎥⎢⎥⎣⎦5—32 501exp 0.693()pn d G d ⎡⎤=--⎢⎥⎣⎦ 63.21exp ()p n d G d ⎡⎤=--⎢⎥⎣⎦-------RRS 分布函数 5—34 1/5063.20.693nd d =5—35 众数粒径：1/63.21nd n d d n -⎛⎫= ⎪⎝⎭5—36 1lg ln lg lg 1p n d G β⎡⎤⎛⎫=+⎪⎢⎥-⎝⎭⎣⎦5—37 b p b p =-ερρρερ空隙率与和之间的关系：（1） 5—38 粉尘的比表面积：6V SVS S V d ==(cm 2/cm 3) 5—39 粉尘质量表示的比表面积：m p p 6==SVS S V d ρρ (cm 2/g) 5—40 堆积体积表示的比表面积：b -6-==-=SVV S S S V d εεε（1）（1）（1） (cm 2/cm 3) 5—41 润湿速度 ：2020v =20L (mm/min) 5—42 粉尘的比电阻：d =Vj ρδ（cm Ω⋅） 5—43 处理气体流量：121()2N N N Q Q Q =+ ()3m /N s5—44 净化装置漏风率：121100N NNQ Q Q δ-=⨯5—45 净化装置压力损失：212v P ρξ∆=5—46 总净化效率：32111S SS S η==- 或 22111N N N NQ Q ρηρ=- 5—49 通过率：2221111N N N NQ S P S Q ρηρ===- 5—50 颗粒的分级效率：32111i i i i iS S S S η==- 5—51 由总效率求总除尘效率：333111i i i i i i i S g g S g g ηη== 或 22211111i i i i i i iS g gP S g g η=-=- 或 21/i i iPg g ηηη=+5—54 由分级效率求总除尘效率：1i i ig ηη=∑5—55总除尘率的积分式：1110d i i p dG q d ηηη∞=⋅=⋅⎰⎰5—56 多级除尘器净化第i 级粉尘的总分级通过率：12iT i i in P P P P =… 5—57 总分级效率：1211(1)(1)(1)iT iT i i in P ηηηη=-=----… 5—58 多级除尘系统的总除尘效率：121(1)(1)(1)T n ηηηη=----… 5—59 流体阻力：212D D p F C A u ρ=5—60 当p Re 1≤时，p24=Re D C 5—61 对于球形颗粒，3u D p F d πμ= 5—62 当p 1Re 500<≤时，0.6p18.5=Re D C 5—63 当5p 500Re 210<≤⨯时， 220.055u D p F d πρ=5—64 3u p D d F Cπμ=1.101 1.2570.400exp C Kn Kn ⎡⎤⎛⎫=++-⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦5—66 气体分子平均自由程：=0.499vμλρ （m ）v =5—68 颗粒因阻力导致的减速运动：32242p p p D D d d duu F C dt ππρρσ=-=-⋅ 5—69 由阻力导致的减速度：234D p pdu u C dt d ρρ=-⋅5—70 只考虑斯托克区域颗粒的减速运动：218p p du uu dt d μρτ=-=- 5—71 减速到u 的时间：0lnu t uτ= 5—72 在时间t 时颗粒的速度：/0t u u eτ-=5—73 由初速度0u 减速到u 所迁移的距离：()()/001t x u u u e τττ-=-=- 5—74 对于处于滑动区颗粒，0lnu t C uτ= ()/01t x u C e ττ-=- 5—76 颗粒的停止距离：0s x u τ= 或 0s x u C τ= 5—77 重力沉降的三力平衡：()36pD G B pd F F F g πρρ=-=-5—78 重力沉降的末端速度：()218p p s d gu ρρμ-=5—79 当介质是气体时，218p p s d g u ρμ=5—80 对于坎宁汉滑动区域：218p p s d g u C gC ρτμ==5—81 对于较大的球形颗粒（p Re >1），()1243p p s D d g u C ρρρ⎡⎤-=⎢⎥⎢⎥⎣⎦5—82 对于湍流过渡区，()0.7141.140.7140.4280.2860.153pps dg u ρρμρ-=5—83 对于牛顿区，()121.74/s ppu d g ρρρ⎡⎤=-⎣⎦5—84斯托克斯直径，s d =5—85单位密度球形颗粒的空气动力学当量直径：a d =5—86 空气动力学直径与斯托克斯直径的关系：12p a s a C d d C ρ⎛⎫= ⎪⎝⎭5—87 随气流一起旋转的球形颗粒所受的离心力：236t c p p u F d Rπρ=5—88 离心沉降的末端速度：2218p p t c c d u u a Rρτμ=⋅=5—89 静电力：E F qE = 5—90 颗粒的驱进速度：=3pqEd ωπμ5—91 惯性碰撞的雷诺数：0Re =CD u D ρμ5—92 对于球形的斯托克斯颗粒的惯性碰撞参数：20018p p s C C Cd u Cx C u C St D D D ρτμ===5—93 拦截效率：R p Cd D =5—94 对于绕过圆柱体的势流：1121DI R R R η=+-≈+ ()1R < 5—95 对于绕过球体的势流：()21131DIR R Rη=+-≈+ ()1R <5—96 对于绕过圆柱体的粘性流： ()0.07,Re 0.5D R <<()()()()2211ln 12.002ln Re 21 2.002ln Re DID DR R R R R R η⎡⎤+=++-≈⎢⎥-+-⎣⎦ 5—97 对于绕过球体的粘性流：()()()22311312212DIR R R R η+=+-+≈+ ()0.1R <5—99 颗粒的扩散系数（爱因斯坦公式）：3pCkT D d πμ=2(/)m s5—100颗粒的扩散系数（朗格谬尔公式）：D =2(/)m s 5—101 布朗颗粒在t 秒钟内沿x轴的均方根位移：x =5—102 皮克莱数：0Cu D Pe D=5—103 对于粘性流，扩散沉降效率：()2/31/31.712ln Re BD D Pe η-=-5—104 对于势流，扩散沉降效率：1/23.19BD Pe η=5—105 对于独立的单个球形捕集体，扩散沉降效率：1/85/882.23Re BD D Pe Peη-=+ 6—1 气流在沉降室内停留时间：0/LWHt L v Q==6—2 粒径的沉降距离：0s s c s u L u LWHh u t v Q=⋅== 6—3 当c h H <时，粒子的分级除尘效率：0c s s i h u L u LWH v H Qη=== 6—4 重力沉降室能100%捕集的最小粒子直径：min d ==6—5 多层沉降室的分级效率：(1)s i u LW n Qη+=6—8 粒径为p d 的粒子的分级除尘效率：,,0011exp 1exp p L s si p N u L u LWN v H Q η⎛⎫⎛⎫=-=--=-- ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 6—9 “涡流”定律：nT v R =常数6—10 ≤n 1时，()0.30.1410.67283T D ⎛⎫⎡⎤- ⎪⎣⎦⎝⎭n=1- 6—11 气流的旋转角速度：/t v R ω=6—12 外涡旋气流的平均径向速度：002t Qv r h π=6—13 旋风除尘器的压力损失：2112p v ξρ∆=（Pa ） 216/e A d ξ= 6—15 对球形粒子，230036T c P c r v d d v r πρπμ= 21/2018r c p T v r d v μρ⎡⎤=⎢⎥⎢⎥⎣⎦6—17 根据雷思—利希特模式计算其他粒子的分级效率：111exp 0.6931n p i c d d η+⎡⎤⎛⎫⎢⎥=--⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎢⎥⎣⎦6—18 满足工程设计需要的分级效率公式：()()221pic ipicd d d d η+=++6—19 亚历山大公式：1/322.3e D l d A ⎛⎫=⎪⎝⎭6—23 压力损失与含尘量之间的关系：1/210.013(2.291)cd p p ρ∆∆=+ 6—24 除尘效率与处理气体量的关系：0.5100100a b b a Q Q ηη⎛⎫-= ⎪-⎝⎭6—25 除尘效率最高时的入口速度的经验公式：()()1.20.2011/303021/P g b D v D b D μρρ=⨯- 6—26旋风除尘器的进口气速：1v =6—27旋风除尘器的进口截面积：1Q A bh v ==6—28 管式电除尘器内任一点的电场强度：()ln(/)VE r r b a =6—29起始电晕所需要的电场强度：6310(c E δ=⨯+6—30 r=a时，起始电晕电压：6310(/)c V b a δ=⨯+6—31 粒子能够获得的饱和电荷：20032p q d E επεε⎛⎫=⎪+⎝⎭6—32 扩散荷电理论方程：20002ln(1)28pp kTd e ud N t n e kTπεε=+6—33 粒子的驱进速度：()=/3p p qE d ωπμ 6—34 理论分级捕集效率：2111exp ii i i A Q ρηωρ⎛⎫=-=-- ⎪⎝⎭6—35 修正的德意希方程：1exp k A Q ωη⎡⎤⎛⎫=--⎢⎥ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦6—36 比集尘表面积：1111/ln ln 1e e A Q P ωηω⎛⎫⎛⎫== ⎪ ⎪-⎝⎭⎝⎭ 6—37 惯性碰撞参数：()218p p p D s t t c cd u u Cx S N D D ρμ-===6—38捕集效率：(1exp η=--6—39 气体总能耗：11113600t g g g Q E E E p p Q ⎛⎫=+=∆+ ⎪⎪⎝⎭3(/1000)kWh m 气体 6—40 接触功率与除尘功率的关系：tN 1eη-=-6—41 传质单元数与总能量消耗之间的关系：t t N E βα=6—42 任何湿式除尘器对给定粉尘的总通过率：111000d mit i i Pdm P PdG Pq dp m∞===⎰⎰⎰ 6—43 多数惯性分离装置的分级通过率：()exp 1Bei e ai P A d η=-=- 6—44 立式逆流喷雾塔靠惯性碰撞捕集粉尘的效率：()131exp 2t d g D t g Q u z Q d u V ηη⎡⎤=--⎢⎥-⎢⎥⎣⎦6—45 液滴周围为粘性流和势流时的集尘效率：20.7t d t S S η⎛⎫= ⎪+⎝⎭6—46 粒子的总通过率：13exp 2dt g D Q Z P Q dη⎛⎫=- ⎪ ⎪⎝⎭6—47 旋风洗涤器的压力损失：2101D gQ p p p u Q ∆=∆+ 6—48 收缩管长度：111ctg 22T D D L α-=6—49 扩散管长度：222ctg 22T D D L α-=6—50 文丘里洗涤器压力损失：1lg D gQ dp v du Q ρ⎛⎫=-⎪ ⎪⎝⎭6—51 ()2134g D Dg D D DC du v u dt d u ρρ=-6—52 21l T g Q p v Q ρ⎛⎫∆=-⎪⎪⎝⎭ 或 321.0310lT g Q p v Q -⎛⎫∆=-⨯ ⎪ ⎪⎝⎭6—54 海斯凯茨提出的压力损失：0.780.13320.863()lg T g Q p A v Qρ⎛⎫∆= ⎪ ⎪⎝⎭6—55 文丘里洗涤器的通过率：922126.110exp g C p gC d f P p ρρμ-⎛⎫-⨯∆= ⎪ ⎪⎝⎭6—56 预测袋式除尘器的颗粒物出口浓度：()210.1ns ns R P P e αωρρρ-⎡⎤=+-+⎣⎦6—57 ()71.031.510exp 12.71vns P e-⎡⎤=⨯-⎣⎦6—58 预测袋式除尘器的颗粒物穿透率：343.6100.094v α--=⨯+6—59 达西方程的一般形式：gv p x Kμ∆= 6—60 达西方程得到的压力损失：f g p g fpx v x v p K K μμ∆=+6—61 时间t 内，沉积在滤袋的颗粒物质量：m v A t ρ=⋅⋅⋅ 6—62 气流通过新沉积颗粒层的压力损失：2p g g p p cx v t v p K K μρμρ∆== 6—63 对于给定的含尘气体：2p p R vt ρ∆=6—64 比阻力系数：206g p p cS R C μρ=6—65 脉冲喷吹耗用压缩空气量：0nV V Tα= 6—66 袋式除尘器总过滤面积：60FQA v =7—1 气体在气相中的扩散吉里兰的扩散系数：0.50.5420.50.5111.810A ABA AB A B M T D M M V V ρ-⎡⎤=⨯+⎢⎥⎡⎤+⎣⎦⎣⎦7—2 扩散速率：22121ln 2A ABA L L RT D P M tρ-=B1B2（p /p ） 7—3 气体A 通过液体B 的扩散系数：()0.5100.67.410B ABB A M TD V βμ-=⨯7—4 气体分传质速率方程：()A y A Ai N k y y =- ()A g A Ai N k p p =- 7—6 液相分传质速率方程：()A x Ai A N k x x =- ()A l Ai A N k c c =- 7—8 气相总传递速率方程：*()A A Ag A N K p p =- *y ()A A A N K y y =- 7—10 液相总传质速率方程：*x ()A A A N K x x =- *Al ()A A A N K c c =- 7—12 亨利定律：c H p =⋅* 或 /x p E =* 或 y m x *=⋅7—15 亨利定律式参数的换算：/()H c x E =⋅ t c c x =⋅ /t l m c M ρ=(1)m x s M M x M x =⋅+- []/(1)t l x s c M x M x ρ=⋅+-[]/(1)l x s c x M x M x ρ=⋅⋅+- []/(1)l x s H M x M x E ρ=⋅+-当稀溶液浓度x 值小于0.05时，/l s c x M ρ≈ 7—22 气相总吸收系数与气、液相传质分系数的关系：11y y x m K k k =+或111x y xK mk k =+ 7—23 相平衡常数的平均值：**i Ai Ai Ai Ai mA x m x y y m x x x x --==--或0*Ai AiAi Ai Aiy y y y m y y x x m m --==--7—26 用水吸收氨，气膜体积吸收系数的经验式：40.90.396.0710g k a G L -=⨯7—27 常压用水吸收CO 2，液膜体积吸收系数的经验式：0.962.57l k a U =⨯7—28 用水吸收SO 2，体积吸收系数：40.70.259.8110g k a G L-=⨯ 0.82l k a a L =⨯7—33 对非挥发性吸收剂，吸收操作中的气相和液相的物料平衡方程：1212G G L L -=-7—34 吸收时气相传递到液相的组分量：11221221))=11A G y y G y y W y y --=--（（ 或 11221221))=11A L x x L x x W x x --=--（（7—35 吸收质的物料衡算式：11B S B S G Y L X G Y L X +=+或11()()B S G Y Y L X X -=- 7—36 吸收操作线方程：11()S S B BL LY X Y X G G =+- 7—37低浓度气体吸收操作线方程（摩尔分率小于10%）：11()L Ly X y x G G=+- 7—38 最小气液比：12*12min S B L Y Y G X X ⎛⎫-=⎪-⎝⎭ 7—39 低浓度其他吸收的最小气液比：1212*1212min /S B L y y y y G x x y m x ⎛⎫--== ⎪--⎝⎭ 7—47 填料层高度方程：()()1201Tz x x y i L dxdz k a x x x ⎛⎫=⎪ ⎪--⎝⎭⎰⎰ ()()1201Tz y y y i G dydz k a y y y ⎛⎫=⎪ ⎪--⎝⎭⎰⎰ 7—56 被吸收组分与溶剂的相互作用，当为稀溶液吸收，其平衡分压：*(1[])AA A c p H KB =+7—63 被吸收组分在溶液中离解，其平衡分压：*1[(2)2(1[])A A A Ap c K K B H =++7—65 被吸收组分与溶剂中活性组分作用，其平衡分压：*(1)A ARp K R H =-7—66忽略物理溶解度，**001*11A ABBAK p c Rc c K p ==+ 其中1A K K H =⋅ 7—67 单位接触表面积的气液间化学反应吸收速率：1()Ai Al N K c c β=- 7—72 SO 2溶于水形成的各种物质浓度分别为：222[]Shs SO SO H O K p ⋅=231[]/[]S hs s SO HSO K K p H -+= 222312[]/[]Shs s s SO SO K K K p H -+= 7—79 SO 2的物料平衡：221111211112211(1/[]2/[])(1)/(1)(1)/(1)S hs SO s s s G y WK p K H K K H G y G y y y G y y y +++++=---+--7—80 简化得，液体表面上的SO 2分压：222()1S SO hs D ypE K B C yηηη=-++- 其中[]H η+= 11/[][]W A K H H ++=- 1hs s B K K = 12hs s s C K K K =11(1)/D G y W =- 22/(1)E y y =-7—81 ()3222()()()W hs A K K B C f E D B C ηηηηηηηη+-++=++7—82 ()[]1()f H y y f ηη+=+关于和的非线性方程：7—84 21()()d m m dzηηη= 式中32111()()(1)1()(2)y W K aA K f m G y f pBC ηηηηηηη⎡⎤+-=-⎢⎥-++⎣⎦2()()df m d ηηη= 7—87 吸附剂的性质：=mfV Wδ 7—88 单位体积气体铺成单分子层时所占面积：0322.410N Af ⋅=⨯7—89 弗罗德里希方程：1nT X kP = 7—93 朗格缪尔方程：1T ABPX A BPθ=⋅=+7—95 BET 方程：00()[1(1)/]m V CP V P P C P P =-+-或00()[1(1)/]e T X CPX P P C P P =-+-7—97 吸附剂的比表面积：022400m b V N S Wσ=⋅7—98 外扩散速率：()Ay p A Ai dM k a Y Y dt =- 7—99 内扩散速率：()Ax p Ai A dM k a X X dt =-7—100 总吸附速率：**()()A AAY p A X p A dM K a Y Y K a X X dt=-=- 7—101 分吸附系数与总吸附系数的关系：11y p y p x p m K a k a k a =+ 111x p x p y p K a k a k a m=+ 7—103 活性炭吸附速率：()A A mdM M M k dt t ∞-= 7—105 固定床吸附器在吸附持续时间'τ内，所吸附污染物的量：b x a S L ρ=⋅⋅⋅ 同时 '0x v S ρτ=⋅⋅7—107 吸附持续时间：'ba L v ρτρ=7—108 希洛夫方程：0KL ττ=-（有时表示为(K L h τ=-））7—110 对于同一吸附层与吸附剂，在气流中污染物浓度和吸附温度恒定的条件下的动力特性：1122K v K v ==常数12常数7—112 近似关系式：nv τ⋅=常数 mτρ⋅=常数 7—114 吸附区在床层内移动距离L 0，所需时间：A B Ea S SW W W G G τ-== 7—115 床层耗竭所需时间：Ee SW G τ=7—116 吸附剂吸附污染物的量：0=()dW EBW B W Q YY -⎰7—117 吸附区内吸附剂仍具有的吸附能力与全部吸附能力之比：0BAQ f Y W = 7—118 f τ与a τ的关系：(1)f a f ττ=- 7—1190(1)a af e aL a f τττττ==-- 7—120 用于确定吸附区的长度：0(1)AE AL W L W f W =-- 7—121吸附床内吸附剂的总体积：V AL = 7—122吸附床的饱和度：0=L L f DBS L-=吸附污染物的量在平衡浓度时能够吸附污染物的总量7—123吸附床穿透时间或保护作用的时间：=b a Gs Y ρτ=-（DBS ）L 吸附床单位横截面积的吸附剂上累积吸附污染物的量单位时间内吸附床单位横截面积上进入气体中所含污染物的量7—127 吸附速率方程式：(*)S y p G dY K a Y Y dL =-7—128 12*Y s y p Y G dYL K a Y Y ⎛⎫=⎪ ⎪-⎝⎭⎰ 7—129传质单元高度：sOG y pG H K a =7—130传质单元数：12*Y OG Y dYN Y Y =-⎰ 7—131对数平均技术估算的OG N ：12OGLmY Y N Y -=∆ 其中，()()**1122*11*22ln[]Lm Y Y Y Y Y Y Y Y Y ---∆=--7—133阿累尼乌斯方程求反应速度常数：exp(/)K A E RT =⋅- 7—134催化剂的活性：RWA tW =7—135表面化学反应速率方程：A A R dN r dS =-'A A R dN r dV =- ''A A RdN r dW =- 7—138工程上常用的催化反应速率表达式：0000A A A A A R N dx N dx dx dxr N c dV AdL Qdt dt==== 7—139均相可逆反应，动力学方程式用幂函数表示：12341'2'3'4'12m m m m m m m m A A B L M A B L M r k c c c c k c c c c =- 7—140基元反应，动力学方程式用幂函数表示：12a b l mA AB L M r k c c k c c =-7—141催化剂的有效系数：0()()iS s A s As iK f c dSK f c S η=⎰7—142一元反应，内扩散控制的速度方程：*()A s i As A r K S c c η=-7—143等温时，催化一级不可逆反应的球形催化剂的η：311()tan ss sn ηφφφ=-其中，s φ=7—145任意球状催化剂的齐勒模数：p φ=7—146催化剂颗粒内部等温情况，对于大多数气固催化剂，当1<或21v eff K R D <时，内扩散的影响可以忽略不计。