立柱三面翻广告牌设计计算书

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立柱三面翻广告牌设计计算书

立柱三面翻广告牌设计计算书项目名称：高耸立柱三面翻广告牌设计阶段：施工图一、工程概况本工程为广告牌钢结构工程。

二、设计依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB5009－2001）（2）《高耸结构设计规范》（GBJ 135-90）（3）《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）三、结构计算荷载计算（根据GB5009－2001）风载：ω=μz*μs*βz *ωoβz：z高度的风振系数μz：z高度处的风压高度变化系数，s：体型系数，ωo：基本风压，岳阳地区，ωo=0.55kn/m2使用同济大学MTS软件进行了计算：＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝总体信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝结构类型：广告牌结构重要性等级：二级；结构楼层总数：5；标准截面总数：11；混凝土容重：25.00kN/m3；钢材容重：78.00kN/m3；地下室层数：0；＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝风荷载信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝依据荷载规范:建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）；地面标高:0.000m基本风压 (kN/m2)：0.55；地面粗糙程度:A级；＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝地震信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝= 振型组合方法：扭转耦联；计算振型的个数：3；场地土类别：IV；地震烈度：7度地震分组：第1组；加速度：0.10g框架的抗震等级：4；剪力墙的抗震等级：2；活荷质量折减系数：0.50；周期折减系数：1.00；结构的阻尼比：0.035；＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝活荷载信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝柱、墙活荷载进行折减；传到基础的活荷载进行折减；------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------层号折减系数1 1.002-3 0.854-5 0.706-8 0.659-20 0.60>20 0.55＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝荷载组合信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝表1. 荷载基本组合( 35个)LC1 ：1.20D+1.40LLC2 ：1.00D+1.40LLC3 ：1.20D+1.40W1LC4 ：1.20D-1.40W1LC5 ：1.00D+1.40W1LC6 ：1.00D-1.40W1LC7 ：1.20D+1.40W2LC8 ：1.20D-1.40W2LC9 ：1.00D+1.40W2LC10 ：1.00D-1.40W2LC11 ：1.20D+0.98L+1.40W1LC12 ：1.20D+1.40L+0.84W1LC13 ：1.00D+0.98L+1.40W1 LC14 ：1.00D+1.40L+0.84W1 LC15 ：1.20D+0.98L-1.40W1 LC16 ：1.20D+1.40L-0.84W1 LC17 ：1.00D+0.98L-1.40W1 LC18 ：1.00D+1.40L-0.84W1 LC19 ：1.20D+0.98L+1.40W2 LC20 ：1.20D+1.40L+0.84W2 LC21 ：1.00D+0.98L+1.40W2 LC22 ：1.00D+1.40L+0.84W2 LC23 ：1.20D+0.98L-1.40W2 LC24 ：1.20D+1.40L-0.84W2 LC25 ：1.00D+0.98L-1.40W2 LC26 ：1.00D+1.40L-0.84W2 LC27 ：1.20D+0.60L+1.30E1 LC28 ：1.00D+0.50L+1.30E1 LC29 ：1.20D+0.60L-1.30E1 LC30 ：1.00D+0.50L-1.30E1 LC31 ：1.20D+0.60L+1.30E2 LC32 ：1.00D+0.50L+1.30E2 LC33 ：1.20D+0.60L-1.30E2 LC34 ：1.00D+0.50L-1.30E2 LC35 ：1.35D+0.98L表2. 荷载标准组合( 1个)LC36 ：1.00D+1.00L表3. 荷载准永久组合( 1个)LC37 ：1.00D+0.50L===============================================动力特性信息工程名称：3计算软件：MTSteel计算时间：2006--8--24--0--17===============================================结构动力特性总体信息----------------------------------------------------------------------------编号周期(S) 频率(Hz) 扭转因子 Ti/T1 平动因子X+Y 振型方向（度）有效质量X 有效质量Y1 1.008 0.993 0.01 1.000.03+0.96 88.42 0.03 0.942 0.991 1.009 0.00 0.980.97+0.03 1.58 0.97 0.963 0.464 2.155 0.99 0.460.00+0.01 -900.00 0.97 0.97===============================================层间位移与楼层位移信息工程名称：3计算软件：MTSteel计算时间：2006--8--24--0--17===============================================各列表符号和参数说明：最大位移不宜超过平均位移的1.200倍，不应超过平均位移的1.500倍楼层层间最大位移与层高之比不宜大于1/100h: 楼层层高JmaxD: 最大层间位移对应的节点号Max-DX(Y): X(Y)向最大层间位移值Max-DX(Y)/h: X(Y)向的最大层间弹性位移角Ave-DX(Y): X(Y)向层间位移的平均值Ratio-DX(Y): X(Y)向层间最大位移与平均位移的比值Jmax: 最大楼层位移对应的节点号Max-X(Y): X(Y)向最大楼层位移值Ave-X(Y): X(Y)向楼层位移的平均值Ratio-X(Y): X(Y)向楼层最大位移与平均位移的比值一. 基本工况为：BLC3 风载1作用下：(主方向X向)1 3层间位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor h(m) JmaxD Max-DX Max-DX/h Ave-D X Ratio-DX第1层 22.000 25 25.373 1/867 25.3 73 1.000第2层 2.000 868 3.821 1/523 3.7 64 1.015第3层 2.000 869 3.857 1/518 3.8 04 1.014第4层 2.000 870 3.857 1/518 3.8 03 1.014第5层 2.000 871 3.839 1/520 3.7 94 1.012最大层间弹性位移角出现于第3层，为1/518不大于要求的1/100，满足要求2 3楼层位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor Jmax Max-X Ave-X Ratio-X第1层 25 25.373 25.3731.000第2层 868 30.190 29.1061.037第3层 869 34.046 32.9101.035第4层 870 37.904 36.7141.032第5层 871 41.743 40.5071.030最大楼层平均位移出现于第5层，为40.507二. 基本工况为：BLC4 风载2作用下：(主方向Y向)1 3层间位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor h(m) JmaxD Max-DY Max-DY/h Ave-D Y Ratio-DY第1层 22.000 25 101.355 1/217 101.3 55 1.000第2层 2.000 816 17.287 1/115 15.3 32 1.128第3层 2.000 817 17.074 1/117 15.4 23 1.107第4层 2.000 818 16.665 1/120 15.3 92 1.083第5层 2.000 819 16.154 1/123 15.2 85 1.057最大层间弹性位移角出现于第2层，为1/115不大于要求的1/100，满足要求2 3楼层位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor Jmax Max-Y Ave-Y Ratio-Y第1层 25 101.355 101.3551.000第2层 816 160.018 124.534 1 .285第3层 817 177.092 139.957 1 .265第4层 818 193.757 155.349 1 .247第5层 819 209.910 170.634 1 .230最大楼层平均位移出现于第1层，为-101.355三. 基本工况为：BLC5 水平地震1作用下：(主方向X向)1 3层间位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor h(m) JmaxD Max-DX Max-DX/h Ave-D X Ratio-DX第1层 22.000 25 12.035 1/1828 12.03 5 1.000第2层 2.000 768 1.757 1/1138 1.75 2 1.003第3层 2.000 769 1.773 1/1128 1.76 9 1.002第4层 2.000 770 1.772 1/1128 1.77 2 1.000第5层 2.000 871 1.773 1/1127 1.77 0 1.002最大层间弹性位移角出现于第5层，为1/1127不大于要求的1/100，满足要求2 3楼层位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor Jmax Max-X Ave-X Ratio-X第1层 25 12.035 12.0351.000第2层 768 13.858 13.7921.005第3层 769 15.630 15.5611.004第4层 770 17.402 17.3331.004最大楼层平均位移出现于第5层，为19.102四. 基本工况为：BLC6 水平地震2作用下：(主方向Y向)1 3层间位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor h(m) JmaxD Max-DY Max-DY/h Ave-D Y Ratio-DY第1层 22.000 25 11.756 1/1871 11.75 6 1.000第2层 2.000 816 1.894 1/1055 1.74 5 1.085第3层 2.000 817 1.889 1/1058 1.75 9 1.074第4层 2.000 818 1.862 1/1073 1.76 0 1.058第5层 2.000 819 1.824 1/1096 1.75 3 1.041最大层间弹性位移角出现于第2层，为1/1055不大于要求的1/100，满足要求2 3楼层位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor Jmax Max-Y Ave-Y Ratio-Y第2层 816 16.998 14.130 1.203第3层 817 18.885 15.889 1.189第4层 818 20.746 17.649 1.175第5层 819 22.568 19.401 1.163最大楼层平均位移出现于第5层，为19.401===============================================整体稳定信息工程名称：3计算软件：MTSteel计算时间：2006--8--24--0--17===============================================各列表符号和参数说明：h: 楼层层高∑G: 本层及以上楼层的重力荷载设计值∑G/h: 楼层重力荷载线平均设计值D: 楼层弹性等效侧向刚度D/(∑G/h):结构整体稳定性特征参数值高规5.4.4要求D/(∑G/h)≥10的纯框架结构的整体稳定性满足工程要求；高规5.4.1要求D/(∑G/h)≥20的纯框架结构可以不考虑重力二阶效应的不利影响；结构X向整体稳定性验算Floor h(m) ∑G(kN) ∑G/h(kN/m) D(kN/m) D/(∑G/h)第 1层 22.000 1660.626 75.4833260.369 43.193第 2层 2.000 775.261 387.631 1 6050.436 41.407第 3层 2.000 387.631 193.815 1 2152.853 62.703第 4层 2.000 193.886 96.943 7920.172 81.699第 5层 2.000 74.319 37.159 3223.715 86.754结构Y向整体稳定性验算Floor h(m) ∑G(kN) ∑G/h(kN/m) D(kN/m) D/(∑G/h)第 1层 22.000 1660.626 75.4833259.466 43.181第 2层 2.000 775.261 387.631 1 5781.713 40.713第 3层 2.000 387.631 193.815 1 1955.372 61.684第 4层 2.000 193.886 96.943 7786.362 80.319第 5层 2.000 74.319 37.159 3168.193 85.259柱下独立承台： CT-1一、基本资料：承台类型：六桩（长形）承台，方桩边长 d ＝ 400mm桩列间距 Sa ＝ 2000mm，桩行间距 Sb ＝ 4000mm，承台边缘至桩中心距离Sc ＝ 600mm承台根部高度 H ＝ 1200mm，承台端部高度 h ＝ 1200mm柱截面高度 hc ＝ 2800mm （X 方向），柱截面宽度 bc ＝ 2800mm （Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 1100kN桩中心最小间距为 2m，5d （d -- 圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C30， fc ＝ 14.331N/mm， ft ＝ 1.433N/mm钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm，纵筋合力点至截面近边的距离 as ＝110mm纵筋的最小配筋率ρmin ＝ 0.15%荷载效应的综合分项系数γz ＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG ＝ 1.35基础混凝土的容重γc ＝ 25kN/m；基础顶面以上土的重度γs ＝18kN/m，顶面上覆土厚度 ds ＝ 0m承台上的竖向附加荷载标准值 Fk' ＝ 0.0kN设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称混凝土规范《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程二、控制内力：Nk --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；Fk --------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；Fk ＝ Nk + Fk'Vxk 、Vyk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；Mxk'、Myk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）；Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）；Mxk ＝ Mxk' - Vyk * H、 Myk ＝ Myk' + Vxk * HF、Mx、My -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN·m）；F ＝γz * Fk、 Mx ＝γz * Mxk、 My ＝γz * MykNk ＝ 900； Mxk'＝ 11000； Myk'＝ 500； Vxk ＝ 400； Vyk ＝ 70Fk ＝ 900； Mxk ＝ 10916； Myk ＝ 980F ＝ 1215； Mx ＝ 14736.6； My ＝ 1323三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：a ＝ 2(Sc + Sa) ＝ 2*(600+2000) ＝ 5200mmb ＝ 2Sc + Sb ＝ 2*600+4000 ＝ 5200mm承台底部底面积 Ab ＝ a * b ＝ 5.2*5.2 ＝ 27.04m承台体积 Vc ＝ Ab * H ＝ 27.04*1.2 ＝ 32.448m承台自重标准值 Gk" ＝γc * Vc ＝ 25*32.448 ＝ 811.2kN承台上的土重标准值 Gk' ＝γs * (Ab - bc * hc) * ds ＝18*(27.04-2.8*2.8)*0 ＝ 0.0kN承台自重及其上土自重标准值 Gk ＝ Gk" + Gk' ＝ 811.2+0 ＝ 811.2kN四、承台验算：1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）Qk ＝ (900+811.2)/6 ＝ 285.2kN ≤ Ra ＝ 1100kN在偏心竖向力作用下Qik ＝ (Fk + Gk) / n ± Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 ± Myk * Xi / ∑Xi ^ 2（基础规范 8.5.3-2） Q1k ＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 285.2+(10916*4/2)/(6*4^2/4)-(980*2)/(4*2^2)＝ 1072.4kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ2k ＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2＝ 285.2+(10916*4/2)/(6*4^2/4)＝ 1194.9kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ3k ＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 + Myk * Xi / ∑Xi ^ 2＝ 285.2+(10916*4/2)/(6*4^2/4)+(980*2)/(4*2^2)＝ 1317.4kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ4k ＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2＝ 285.2-(10916*4/2)/(6*4^2/4)-(980*2)/(4*2^2)＝ -747.0kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ5k ＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2＝ 285.2-(10916*4/2)/(6*4^2/4)＝ -624.5kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ6k ＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 + Myk * Xi / ∑Xi ^ 2＝ 285.2-(10916*4/2)/(6*4^2/4)+(980*2)/(4*2^2)＝ -502.0kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值 Qgk：Qgk ＝ Gk / n ＝ 811.2/6 ＝ 135.2kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：Ni ＝γz * (Qik - Qgk)N1 ＝ 1.35*(1072.4-135.2) ＝ 1265.2kNN2 ＝ 1.35*(1194.9-135.2) ＝ 1430.6kNN3 ＝ 1.35*(1317.4-135.2) ＝ 1595.9kNN4 ＝ 1.35*(-747-135.2) ＝ -1190.9kNN5 ＝ 1.35*(-624.5-135.2) ＝ -1025.6kNN6 ＝ 1.35*(-502-135.2) ＝ -860.2kN(2)、X 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 X 轴）柱上边缘 MxctU ＝ (N4 + N5 + N6) * (Sb - bc) / 2＝(-1190.9+-1025.6+-860.2)*(4-2.8)/2 ＝ -1846.0kN·m柱下边缘 MxctD ＝ (N1 + N2 + N3) * (Sb - bc) / 2＝ (1265.2+1430.6+1595.9)*(4-2.8)/2 ＝ 2575.0kN·mMxct ＝ Max{MxctU, MxctD} ＝ 2575.0kN·m②号筋 Asy ＝ 8147mmζ ＝ 0.031 ρ ＝ 0.15%ρmin ＝ 0.15% As,min ＝ 9360mm 47Φ16@110（As＝ 9450）(3)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）柱左边缘 MyctL ＝ (N1 + N4) * (Sa - 0.5hc)＝ (1265.2+-1190.9)*(2-2.8/2) ＝44.6kN·m柱右边缘 MyctR ＝ (N3 + N6) * (Sa - 0.5hc)＝ (1595.9+-860.2)*(2-2.8/2) ＝441.5kN·mMyct ＝ Max{MyctL, MyctR} ＝ 441.5kN·m①号筋 Asx ＝ 1353mmζ ＝ 0.005 ρ ＝ 0.02%ρmin ＝ 0.15% As,min ＝ 9360mm 47Φ16@110（As＝ 9450）(1)、柱对承台的冲切计算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝ 1215000N柱对承台的冲切，可按下列公式计算：Fl ≤ 2 * [βox* (bc + aoy) + βoy * (hc + aox)] * βhp * ft * ho（基础规范 8.5.17-1）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox ＝ 2000 - 0.5hc - 0.5d ＝ 2000-2800/2-400/2 ＝ 400mmλox ＝ aox / ho ＝ 400/(1200-110) ＝ 0.367X 方向上冲切系数βox ＝ 0.84 / (λox + 0.2)（基础规范 8.5.17-3）βox ＝ 0.84/(0.367+0.2) ＝ 1.482Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aoy ＝ 2000 - 0.5bc - 0.5d ＝ 2000-2800/2-400/2 ＝ 400mmλoy ＝ aoy / ho ＝ 400/(1200-110) ＝ 0.367Y 方向上冲切系数βoy ＝ 0.84 / (λoy + 0.2) （基础规范 8.5.17-4）βoy ＝ 0.84/(0.367+0.2) ＝ 1.4822 * [βox * (bc + aoy) + βoy * (hc + aox)] * βhp * ft * ho＝ 2*[1.482*(2800+400)+1.482*(2800+400)]*0.967*1.433*1090＝ 28631467N ≥ Fl ＝ 1215000N，满足要求。

单立柱三面广告牌用料预算表

单立柱三面广告牌用料预算表单立柱三面广告牌用料预算表(总高18米,立柱12米,牌面6米) 一(筒内序号材料规格数量备注槽钢 7条柱内 1 10#角钢 3条 2 63*63*5盖板 1块 20MM厚 3 1.3M*1.3M盖板 1块 5MM厚 4 Ø800MM二.立柱大筒 12米 10MM厚 1 Ø1200MM小筒 6米 10MM厚 2 Ø800MM三.牌面角钢 30条走边24条中间挑6条 1 63*63*5角钢 12条立柱 2 50*50*5角钢 30条斜拉 3 50*50*5角钢 36条横隔 4 40*40*4角钢 72条走梯 5 40*40*4角钢 12条下走梯 6 50*50*5四.挑梁角钢 24条主挑梁 1 63*63*5角钢 2条横 2 50*50*5角钢 30条斜拉 3 50*50*5角钢 25条斜角拉 4 63*63*5角钢 3条斜角拉 5 50*50*5角钢 8条斜拉连接脚 6 50*50*5全部用了汇总序号材料规格数量备注大筒 12米 10MM厚 1 Ø1200MM小筒 6米 10MM厚 2 Ø800MM盖板 1.3米*1.3米 1块 20MM厚 3盖板 1块 5MM厚 4 Ø800MM槽钢 7条 5 10#角钢 82条 6 63*63*5角钢 97条 7 50*50*5角钢 108条 8 40*40*4重量大筒 1775*2=3550(1.2*3.14*0.01*6*7850=1775)小筒 1183(.0.8*3.14*6*7850=1183) 63角钢(0.063+0.063)*6*0.005*7850=29.67=30 30*82=246050角钢(0.05+0.05)*6*0.005*7850=23.55=24 24*97=2328 40角钢(0.04+0.04)*6*0.004*7850=15.07=15 15*108=1620 10#槽钢 50*7=350 盖板 1.3*1.3*0.02*7850=265 盖板0.8*0.8*0.005*7850=25。

广告牌钢结构部分计算书

—--—- 钢柱设计信息———-—钢材等级：235柱高（m):15.000柱截面：空心圆管截面：D*T=1000*12柱平面内计算长度系数：1。

000柱平面外计算长度：0.000强度计算净截面系数：1.000截面塑性发展:考虑构件所属结构类别：独立柱设计内力：绕X轴弯矩设计值Mx （kN。

m)：1600.000绕Y轴弯矩设计值My (kN.m）：0.000轴力设计值N (kN）：180。

000-————设计依据——-——《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）—-———柱构件设计——-——1、截面特性计算A =4.9461e-002; Xc =5.0000e-001；Yc =5。

0000e—001;Ix =5。

9895e-003; Iy =5。

9895e—003;ix =3.4799e-001; iy =3.4799e—001;W1x=1.1979e-002; W2x=1.1979e—002;W1y=1.1979e—002; W2y=1。

1979e-002；2、柱构件强度验算结果截面塑性发展系数：γx=1.150柱构件强度计算最大应力(N/mm2）：119.784 < f=215。

000柱构件强度验算满足.3、柱构件平面内稳定验算结果平面内计算长度(m)：15。

000平面内长细比λx：43.105对x轴截面分类：b 类轴心受压稳定系数φx：0。

886等效弯矩系数βmx：1。

000计算参数Nex'（KN)：49201。

949柱平面内长细比：λx=43。

105 〈[λ]= 150。

000柱构件平面内稳定计算最大应力（N/mm2）: 120.593 〈f=215。

000柱构件平面内验算满足。

4、柱构件平面外稳定验算结果平面外计算长度（m）：0.000平面外长细比λy：0。

000对y轴截面分类：b 类轴心受压稳定系数φy：1。

000受弯整体稳定系数φbx:1。

000等效弯矩系数βtx：1.000闭口截面影响系数：η=0。

三面翻广告牌传动系统设计

1. 前言
1.1简介：
户外广告是一种典型的城市广告形式，随着社会经济的发展，户外广告已不仅仅是广告业发展的一种传播媒介手段，而是现代化城市环境建设布局中的一个重要组成部分。本设计为三面翻广告牌的传动系统，三面翻广告牌是由一组并排的三棱柱组成，三棱柱可由铝型材制成，且可围绕自身中心轴转动，将三种广告画面分别设置在改组三棱柱的三个面上，从而利用三棱柱的三个侧面可形成三副画面，转动三棱柱即可变换广告画面。因此，三面翻广告牌具有同一面积可三陪表现的空间和视觉感的优点。现有三面翻广告牌通常由传动装置来实现其不断变换画面的功能，但现有的传动装置结构复杂，复杂的结构使其制造成本较高，而且使用上容易出现故障，使得三面翻广告牌的工作可靠性降低。针对上述现有技术的不足，本设计的主要目的是提供三面翻广告牌的传动装置，其结构简单、成本低且工作可靠度高。为实现上述目的，本三面翻广告牌传动装置包括一用于连接电机的第一传动轴、一用于连接广告牌的第二传动轴，连接在第一传动轴的第一传动轮及连接在第二传动轴的第二传动轮垂直设置，第一传动轮可以带动第二传动轮转动，而第二传动轮的转动带动第二传动轴及广告牌进行转动，所述述第二传动轮包括一第一齿轮于一第二齿轮，所述凸起可推动第一齿轮转动，而所述凹槽则可配合且以其侧壁带动第二齿轮转动，且在凹槽和凸起分别于第一和第二齿轮完成一次啮合后，第二传动轮绕第二传动轴转动120°。
三面翻广告牌的传动装置，其中，所述第一于第二齿轮分别具有三个等角度间隔设计的齿，且第一于第二齿轮分别呈三角形状。第一与第二齿轮沿其中心线重叠设计，且六个齿为等角度间隔设计。凹槽与凸起沿第一传动轮的径向设计，凸起大致呈圆弧状，且其两端设有导引面；凹槽的相对两壁设有导引面，且大致呈八字状。
传动装置包括数个第一、第二传动轮及第二传动轴，且所述第一传动轮的凹槽与凸起排列在同一条直线上，沿广告牌中心将数个第一传动轮分成呈镜像对称设置的两部分，且每一部分的凹槽与凸起依次沿一条曲线排列设置。

三面翻广告牌设计(ppt36张)

三面翻转式广告牌设计
• 部分标准件的选择： • 抽芯铆钉：用于顶板之间的连接与广告板的固定
• • • • • • • • • • • • •
ｄ|公称: 4 ｄ|min: 3.91 ｄ|max: 4.09 dk|max: 8.29 dk|min: 7.71 K|max: 1.5 K|min: 1.1 d1≈: 2.18 l1(min): 27 R: 6.8 r(max): 0.5 ｌ公称: 8～20 l2(max): l+3.5
三面翻转式广告牌设计
• 快速翻转的设计改进： • 结合上述缺点，设计中为了避免电机工作
启动时的重载启动，采用了槽轮机构，这样可以使电机的启动可等效为空载启动，有效提升电机的启动平衡 • 对于电机的工作时间过短和限位不适，槽轮机构的自身有点可以完全补偿这一缺点，延长电机的转动，并且完全限定了工作位置 • 而且在强风下可以灵活应对（仅限于双面展示型的翻转式广告牌）
三面翻转式广告牌设计
这样就可以使广告板的棱面对外，有效躲避风力
相应的控制电路设计改进如图，在槽轮机构中只让拨杆转动一周即可
• 在强风下双面式广告牌可以使其只翻转六分之一圆周，
三面翻转式广告牌设计
• 渐进式翻转的工作说明 • 在现在的市场中，渐进式翻转的广告牌已
经占领了主导地位，因为它的工作中不会像快速翻转式那样要全部同时翻转，所以电机的工作有较高的保证，但是就自身而言，因为每个广告板工作的不同步性，会使得设计结构较为复杂，执行机构的标准性要求较高，并且每个广告板要本别采用定位装置，用以限定其处于正常工作位置
翻转式广告牌设计
班
XXXX XXXX
翻转式广告牌设计
面翻是现代广告中新兴的，表现形式它由一组特制三棱柱铝型材并排定位构成的，通过电机驱动使三棱柱不断转动形成的三幅画面，独有的动感广告展现和三倍增值空间。市场上现在的翻转式广告牌主要以三面翻转式为主要形式，三面翻广告牌具备两大特点和优势：一是承载广告量大，是普通户外路牌的三倍；二是引人注目，间歇性的翻转和停顿，更能够引发过往人群的关注，实现更大的广术要求： • 三面翻广告牌是由一级并排定位的三

单立三面广告牌施工方案

单立三面广告牌施工方案广告牌施工地点环城路与 209 国道交叉口，基坑采取挖机开挖，混凝土选用商品混凝土人工将混凝土输送至坑槽或人工（轻型搅伴机搅伴）混凝土，主体钢结构部分采取由承建方厂内加工，牌面部分现场施工，人工借助机具穿插吊车辅助吊装完成作业。

工程名称 : 单立柱三面高架广告位建设地点 : 环城路与 209 国道交叉口工程概况：该广告工程包括地面上焊接安装 1420mr W 16m材16mm螺旋管钢立柱，三面6mx 18m广告牌，地下拟采用独立钢筋混凝土基础，基础施工采用人工配合小型机械施工方案。

现场供电条件：10kv 高压，供电容量满足施工用电要求。

结构形式：钢筋混凝土基桩，钢结构广告牌，按图施工。

现场描述：一、基础施工：施工工艺顺序：1 、放线， 2、基坑开挖， 3、运土， 4、降水，5、基坑围护，6、临边防护，7、地基处理，8、基底处理，9、垫层混凝土施工，10、放线， 11、轴线验收， 12、钢筋绑扎， 13、验收， 14、支设模板， 15、验收，16、浇筑混凝土， 17、养护， 18、回填。

A、挖坑槽前期准备工作：前期准备工作（含？由甲方做好现场的“三通一平”及绿化物移植工作 ;?收集已有地下管网位置资料，避免对其产生破坏 ;? 乙方工人及机具进入工地会同甲方制订作业区域 ;?定位放线，根据定位确定轴线位置用石灰划出基坑（槽）开挖的边线）;B、场地开挖：1、本工程施工现场交通便利场地开阔确定挖机开挖为主附以人工清槽;2、土方放置及多余土方运输 ;3、施工场地开阔，在基坑开挖过程中预防塌土在开挖初 2—2.6 米标高阶段放坡挖掘，防止土壁坍塌发生安全事故 ;4 、开挖施工要遵循先深后浅自上而下水平分段分层进行，先挖除填土验明深度再下挖粉土至黏土层丈量标高，确认深度，如挖至地下水位以下未达淤泥层且未达标高 3600mm 需再往下挖时应地基坑（槽）四周或两侧挖好临时排水沟或1集水井将水位降至坑槽底部500mm以下，以利挖方进行，降水工作持续到基础施工完成。

三面翻广告牌报价表

层数：
1备注参数铝型材上梁边框传动轴扣板波盘
尼龙部件
四方总成内支架上下三角上下套件电机支架、护罩
机器金属配件
传感器支架固定角铁中间连接套件链条上梁螺丝杆机器出动齿轮 6000
轴承
6006 6905 6003 电机
电路系统
总控子控漏电保护器接近开关
464 3.68 48 160 48 160 32 8 48 160 96 320 464 464 232 942 464 192 192 1536 1932 192 464 384 1388 192 928 7782 192 1 192 1 192
1.5-1.6 2.0 山东康地铝业有限公司（通过ISO9001质量体系认 2.0 证，采用国际标准 1.0 25.0 2.0
材料明细
长度：高度：
类别
160 4
名称三棱柱底梁
M M
单位根根根根根根个套个个套个个个套条套个个个个个台个个个个
型号： 126 壁厚： 1.5-1.6 参数
数量规格M 参数单位壁厚MM 壁厚MM 壁厚MM 壁厚MM 直径MM 壁厚MM
自主生产，原料为广东省意普万塑料科技有限公司（进口PA66尼龙）
三合三面翻自主生产
哈尔滨轴承股份有限公司
90W alent lw-b DZL18-20 KG316T
国产优质特制防冻电机三合三面翻自主开发三合三面翻自主开发
上海华通机电集团有限公司
上海欧尚电器有限公司
（此项目以实际制作尺寸为准，以上表格仅供参考）此报价不含运费安装画面
三面翻报价表

三面翻广告牌制作预算

三面翻广告牌制作预算及说明
一、规格及数据：根据贵公司提供确定的三面翻广告设备及配套工程规格及/数据如下：
a、规格：（1）宽28m×高5m×2块 =280㎡（共2套D型直牌）
b、安装地点：
c、技术参数：画面转动时间每面8－12秒；画面停止时间 1－999秒可分段任意设置；缝隙为8~12mm
根据广告牌的高度决定。

二、设备明细表：
二生产安装周期： 20 个工作日
三、三面翻工程材料及人工预算
（一）、基础部分：
1．三面翻支撑钢结构（∠40、∠50、12#槽钢等钢材、辅料、人工费等）
㎡×.00元/㎡=.00元
（二）、三面翻部分：
1．三面翻D型牌(配套成品材料直牌): 280㎡×560.00元/㎡=156800元
2．三面翻运输、装卸费: 货到由甲方自行支付运
三面翻裸牌价（不含税）：156800.00元
四、售后服务：
电机、微电脑控制器等电子系统整体免费保修一年（一年后电子系统的销售材料价：1、欧特电机：2600.00元/台；2、法国高乐斯终端控制系统：3800.00元/台；3、韩国进口接近开关：260.00元/条。

）其他配件免费三年换新（三年后传动件及五金件材料销售价：120.00元/套）。

五、备注说明：
1、此工程不含广告有关政府申报等费用。

2、计价面积以外框尺寸为准。

广告牌计算书(模板)

其中：L=
L1= L2= L3= Li＝
n1=
n2=
n3=
ni= 地脚螺栓许用最大拉力Q=1.3F= 4.地脚螺栓的螺纹小径d=(4×10-3×Q/π/[σ]）1/2＝ 5.查有关手册选用合适的螺纹直径D 四、基础选型计算 1.基础的尺寸初步选定为A×B×C,其计算模型如图（五）所示
其中：A= B= C=
396 KN 22 KN 450 KN 54 KN 480.958 900
1.0688
107.388
共10页第5页
计算书
1
主要结构
、2 、3
规格、4
、
立柱规格为：φ 横梁规格为：φ 地脚规格为：M 基础规格为：
800 × 8
370 × 6地脚 36 数量 4000 × 3000 ×
10 条 1500 M3
4.上部偏心构件对立柱根部产生的弯矩M偏=G偏×e=
20 KN.M
Байду номын сангаас
其中：上部偏心构件的总重量（估算）G偏＝偏心距（近似）e＝
20 KN 1M
上部含横梁总重量（估算）G上＝10×L/3
30 KN
5.立柱根部受到的最大弯距M=M风+M偏＝ 6.根据经验初步选用：焊管，其直径D＝
432.25 KN.M 0.8 M
135 MP 72.0416 KN
1.2 M 0M 0M 0M
1.2 M 0条 0条 0条 5条
93.6541 KN 0.02973
36 MM
4M 3M 1.5 M
共10页第4页
计算书单柱或多柱广告塔主要结构造型计算
2.基础重量G2=γ×A×B×C= 其中：γ＝22KN/M3

川美A型三面翻广告牌技术参数(精)

川美A型三面翻广告牌技术参数
一、合金型材：
规格
三棱柱
外框
宽度
壁厚
加强筋
面宽度
厚度
主梁壁厚
126mm
1.8mm
9条
136mm
138mm
1.8mm
主框材质
6063T5
三棱柱材质
6065T5
设备净重
约20-22kg/㎡
二、传动及控制系统：
翻动形式
（任选一种）
开幕式翻动
闭幕式翻动
同步式翻动
从左至右式翻动
从右至左式翻动
三棱柱
每六根为一件（300㎜×300㎜×6000㎜）
边框
上边框（250㎜×250㎜×6000㎜）
下边框（250㎜×300㎜×6000㎜）
贴画架
两件/套（200㎜×200㎜×1500㎜）
六、抗风等级：
等级
≤10级正常运转
备注:本技术参数之三面翻广告牌适合6米及以上高度使用。
B）每天工作时间可设定为六段
C）画面转动时间似乎牌面长度及翻动形式（18米开幕式约10秒）
四、主装标准：
三棱柱之间缝隙
6mm-8mm（允许公差±1mm）
画面离边框
上端距离边框42㎜（允许公差±2mm）
下端距离边框33㎜（允许公差±1mm）
画面左右距边框
因画面长度决定三棱柱的根数及距离边框的尺寸
五、包装：
三、传动及控制系统：
传动系统
可调凸轮间隙推动
主动轮
分体式主动轮内镶金属配件
动力源
日本松下牌（原装进口电机）
功率
220V 90W 50Hz
数量
控制系统
chuanmei可调微电脑控制系统

单立三面广告牌施工方案

单立三面广告牌施工方案广告牌施工地点环城路与209国道交叉口，基坑采取挖机开挖，混凝土选用商品混凝土人工将混凝土输送至坑槽或人工(轻型搅伴机搅伴)混凝土，主体钢结构部分采取由承建方厂内加工，牌面部分现场施工，人工借助机具穿插吊车辅助吊装完成作业。

工程名称:单立柱三面高架广告位建设地点:环城路与209国道交叉口工程概况:该广告工程包括地面上焊接安装1420mm×16mm×16mm螺旋管钢立柱，三面6m×18m广告牌，地下拟采用独立钢筋混凝土基础，基础施工采用人工配合小型机械施工方案。

现场供电条件:10kv高压，供电容量满足施工用电要求。

结构形式:钢筋混凝土基桩，钢结构广告牌，按图施工。

现场描述:一、基础施工:施工工艺顺序:1、放线，2、基坑开挖，3、运土，4、降水，5、基坑围护，6、临边防护，7、地基处理，8、基底处理，9、垫层混凝土施工，10、放线，11、轴线验收，12、钢筋绑扎，13、验收，14、支设模板，15、验收，16、浇筑混凝土，17、养护，18、回填。

A、挖坑槽前期准备工作:前期准备工作(含?由甲方做好现场的“三通一平”及绿化物移植工作;?收集已有地下管网位置资料，避免对其产生破坏;?乙方工人及机具进入工地会同甲方制订作业区域;?定位放线，根据定位确定轴线位置用石灰划出基坑(槽)开挖的边线);B、场地开挖:1、本工程施工现场交通便利场地开阔确定挖机开挖为主附以人工清槽;2、土方放置及多余土方运输;3、施工场地开阔，在基坑开挖过程中预防塌土在开挖初2—2.6米标高阶段放坡挖掘，防止土壁坍塌发生安全事故;4、开挖施工要遵循先深后浅自上而下水平分段分层进行，先挖除填土验明深度再下挖粉土至黏土层丈量标高，确认深度，如挖至地下水位以下未达淤泥层且未达标高3600mm 需再往下挖时应地基坑(槽)四周或两侧挖好临时排水沟或1集水井将水位降至坑槽底部500mm以下，以利挖方进行，降水工作持续到基础施工完成。

某地33米高单柱三面广告牌结构图

图名图别序号图号建筑电气给排水结构暖通4321A2A2A2规格11备注图纸目录第页共页A312aS间断焊ST1系列:E43焊条手工电弧焊严格按照国家现行有关规范验收,每一阶段验收合格后,方可进行下一阶用焊剂>>GB/T12470中的有关规定.<<埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂>>GB/T5293和<<低合金钢埋弧焊自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂,应保证其熔敷金属的力学性能不低于段的施工工作.求请详见有关的施工图,植筋由专业队伍施工,并进行拉拔试验合格后方可进行钢构安装.(3)(4) 围护墙体采用砌体结构,由土建设计完成,墙体与钢结构连接部位每隔500mm设一道%%c8拉筋,Q2352CO气体保护电弧焊埋弧自动焊T<Toa>2mm焊角尺寸同T,单面熔深>3mm.HG401-H08AH08Mn2Si焊剂与焊丝:焊丝或HG401-H08:注: T<6,对有条件的加工厂可采用单面角焊缝,S54654T412181014681081210焊缝高度S双面角焊缝T0ST焊缝连接详图单面角焊缝TT1<T2T1>T2S=T1-3S=T2搭接焊缝T2拉筋与钢柱外翼缘焊接,拉筋与墙体锚固应符合相应规范要求.污及附着物清除干净,使钢材的表面露出银灰色.除锈方法采用喷砂或抛丸除锈结构耐火等级二级,钢架建议采用SCB型超薄防火涂料,钢梁耐火极限时间1.5h,钢柱耐火极限时间2.0h钢构表面涂醇酸防锈底漆两道,干膜厚度不小于50um,面漆一道,干膜厚度不小于50um.)结构构造、制作与安装(二:以减小焊接变形和焊接应力.(GB50205-2001)(GGG81-2002)4.不应在焊缝以外的母材上打火引弧。T形接头角焊缝和对接接头的平焊缝(热矫)的方法进行矫正。因焊接而变形的构件,可采用机械(冷矫)或在严格控制温度的条件下加热还可采用反变形措施;减小焊接应力,还可采用预热、锤击和整体回火受力方向修磨平整,严禁用锤击落。施焊时应选择合理的焊接顺序焊接完毕后,必须用火焰切除被焊工件上的引弧、引出板和其他卡具,并沿其两端必须配置引弧板和引出板,其材质和坡口型式应与被焊工件相同,形6.5.等方法。,构件的放样应按施工图的图形和尺寸绘出1:1大样,并制作样板和样杆截面肢背相并处),应按设计要求进行除锈、涂漆处理后,方可进行组装钢材加工前应进行矫正,使之平直以免影响制作精度.施焊前应严格检查核对无误后,方能进行批量制作焊件部位的组装和表面清理的质量、对非密闭的隐藏部位(如双角钢T形3.标准;其他焊缝按三级质量标准2.单边V型接头、K型接头等),其焊接外观检查及无损检验应符合二级质量《钢结构工程施工及验收规范》焊接质量的检验等级:构件主材的对接焊缝《建筑钢结构焊接规程》施工应遵循的主要规范、规定1.2.(2)结构构造、制作)1.(1减小焊接变,型接头、T(对接接头、V型及<<六角头螺栓 c级>>钢结构用高强度大六角头螺栓,大六角螺母,垫圈技术条件(GB700-88)500kN/m ,联结副表面抛丸除锈,除锈质量等级要求达到承压型高强度螺栓,摩擦系数0.45.<<六角头螺母>>普通螺栓采用普通螺栓:2()规格长率4.:(1)材质四项要求;屈服点冷GB/T 5782.弯试验:Q235按《碳素结构钢》承压型连接高强度螺栓抗拉强度设计值()3(2)钢结构用高强度大六角头螺栓高强螺栓材质:)3.1(螺栓性能等级10.9SGB/T5780性能等级4.6SC级Ⅰ型,钢材须保证抗拉强度、伸(GB8923-88)310kN/m ,的规定.钢结构用高强度垫圈抗剪强度设计值21Sa2级标准GB/T 1228 GB/T 12312GB/T 1230材质20MnTiB.=0.50kN/m材质为Q235B,质量符合的规定.厚度小于16mm的钢板抗拉设计强度值质量符合的规定.厚度小于16mm的钢板Q235B施工阶段楼面屋面施工荷载不得超过设计活荷载的标准值.钢管等(GB 50010-2002)0.5kN/m (GB 50009-2001)(GB 50011-2001)(GB50105-2001)建筑结构可靠度统一标准(GB50017-2003)冷弯薄壁型钢结构技术规范丙本工程标高根据原建筑物标高确定 ,本工程钢结构设计使用年限为 4.建筑抗震设计规范(3)预埋螺栓为Q235材质,梁(()主框架构件):1次要焊接构件采用:(2)(:钢板钢材()一1.主要结构材料型钢:主要)(设计使用荷载恒荷载 :3.注:三.钢结构部分2:2.1.活荷载五7.混凝土结构设计规范6.5.钢结构设计规范二.设计依据)(1.W0规定)(四2.建筑结构制图标准设计遵循的主要规范3.建筑结构荷载规范:)(三基本风压自然条件别类:物的抗筑建震二3.度度烈:21..抗震设防7一()建筑物的安全等级一.工程概况一()140kN/m ,碳素结构钢抗拉设计强度值低合金高强度结构钢215kN/m ,Q235A310kN/m ,次要非焊接构件可采用抗拉强度设计值:):的规定.焊接结构应有碳含量的合格保证.焊接结构应有碳含量的合格保证.2,质量符合碳素结构钢22(GB50018-2002)(4)钢结构在使用过程中应定期进行油漆维护六(5)()其他项均见现行施工验收规范及有关的标准和规定.本说明未予明确的特殊要(1)本工程施工图图示尺寸以mm为单位标高以m为单位.(2)本工程结构施工图需与其他有关工种图纸配合使用.本说明未予强调的事(具体实施由甲方自定,并报消防等有关部门审批) 钢结构的防火处理:(1)除锈:(2)涂漆:(3)对在施工中损伤的部位应按上述要求修补.安装螺栓如拆除,孔的四周及(四)涂装钢材经除锈处理后应立即用刷子或无油无水压缩空气清除灰尘和锈垢,孔壁也应按上述要求涂层.所有钢结构构件在涂刷防锈蚀涂料前,必须将构件表面的毛刺、铁锈油除锈质量等级要求达到Sa2 级标准(GB8923)。1,钢结构设计说明相当于原建筑物室内地坪标高.%%p0.0002,结构安全等级为二级,场地类别类.类1.构件运输过程中要妥善绑扎,以防止变形和损伤。行现场焊接组装后整体吊装，以减少高空现场焊接量。7.高强螺栓的施工要求刺等不洁物.(1)为了使构件紧密的结合,在连接处构件接触面上严禁有电焊气割污点毛(3)高强螺栓应采用钻成孔,高强螺栓连接处构件接触面采用喷砂处理.(2)安装前,将螺栓和螺母配套,并在螺母内涂抹少量矿物油.6.施工单位可选用合适的吊装方案,将有关构件组合成安装单元。在地面进头处螺栓孔之间的尺寸是否符合设计要求.面的标高是否符合设计要求,以及柱脚锚栓的螺纹是否有损伤(基础施工时注意保护)。4.结构吊装时,应采取适当措施,防止产生过大的弯扭变形。5.当结构就位完毕后,应及时安装支撑和其他连系构件,保证结构的稳定性.3.在安装钢柱前应检查柱脚锚栓之间的尺寸,露出基础顶面的尺寸,基础顶2.结构安装前应对构件进行全面检查:如构件的数量、长度、垂直度安装接(三)结构安装:Q345钢号本建筑系为户外立柱广告牌。CO2埋弧自动焊气体保护电弧焊焊接方法手工电弧焊2.焊接材料SGB/T 700GB/T 700,H08Mn2Si系列焊剂与焊丝:E50:焊丝焊条:焊接材料HG402-H08AGB/T1591STSST030@400SS2年.50应符合 ,面板材料的自重标准为不超过0.15KN/m ，LED板面按0.4KN/m程序自动计入钢结构自重：(CECS 148:2003)7.户外广告设施钢结构技术规程5A2A3建设单位工程名称图名专业审定项目负责校对制图设计专业负责图别图号日期工程号钢结构设计说明G-02结构2012.03建设单位工程名称图名专业审定项目负责校对制图设计专业负责图别图号日期工程号图纸目录ML-00结构2012.036三叉结构G-01结构2012.03D10D1110CCCBBBBCBBBBD10D1110走道大样G-02结构2012.037AADDG-03结构2012.03A、B面牌架立面大样自动焊45°56AADDG-04结构2012.03C面牌架立面大样G-05结构2012.032-2 3-34-4 5-51-1G-06结构2012.03LED牌架立面钢架6-6 LED立面透视图G-07结构2012.03452自控工艺通讯结构建筑电气给排水暖通G-07结构2012.03装饰结构布置图220602244021840600960960960960960960960960960960960600192067201920165005800878015020005005005005005005005005005005005008001100113011301100

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上海某（6×18m，25m高单立柱）广告牌计算书超爽0币下载100套超级好图，鸟巢、国家大剧院图纸免费下！超爽1币下载图纸、详图、毕业设计、软件应用、经验、表格、讲义、抗震……超爽2折下载全部成套图纸、节点详图、毕业设计、讲义讲稿、软件应用、计算示例…….详情咨询：QQ：294365611、计算依据：1）户外广告设施设置技术规范（DB31/283-2002）2）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3）钢结构设计规范（GB50017-2003）4）JGJ/T16 民用建筑电气设计规范5）GB50057 建筑物防雷设计规范6）上海市历史文化风貌区和优秀历史建筑保护条例7）上海市城市规划管理技术规定8）上海市工程建设规范《地基基础设计规范》（DGJ08-11-1999）2、荷载计算2.1风荷载计算2.1.1基本风压的取值风荷载是影响高炮基础与结构设计的主要荷载，按照户外广告设施设置技术规范（DB31/283-2002），基本风压应取为w0＝0.55kN/m2。

2.1.2风荷载标准值的计算建筑结构荷载规范（GB50009-2001）7.1.1，风荷载标准值w k应按下式计算：w k=βzμsμz w0式中：（1）μs为风荷载体形系数，对于高炮，风荷载主要由广告牌迎风面和立柱迎风面两部分组成，根据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）规范，广告牌迎风面的风荷载体形系数μs1＝1.3，立柱迎风面的风荷载体形系数μs2＝0.55；（2）μz为风压高度变化系数，对于广告牌迎风面μz1＝1.23，对于立柱μz2＝1；（3）βz为高度z处的风振系数，可按下式计算βz＝1＋ξνψz/μz式中：超爽0币下载100套超级好图，鸟巢、国家大剧院图纸免费下！超爽1币下载图纸、详图、毕业设计、软件应用、经验、表格、讲义、抗震……超爽2折下载全部成套图纸、节点详图、毕业设计、讲义讲稿、软件应用、计算示例…….详情咨询：QQ：29436561ξ为脉动增大系数，查表取ξ＝1.69；ν为脉动影响系数，查表取ν＝0.46；ψz为振型系数计算结果为βz1＝1.52。

三面翻转式广告牌设计概要(ppt 37页)

翻转式广告牌设计
班
XXXX XXXX
翻转式广告牌设计
面翻是现代广告中新兴的，表现形式它由一组特制三棱柱铝型材并排定位构成的，通过电机驱动使三棱柱不断转动形成的三幅画面，独有的动感广告展现和三倍增值空间。
市场上现在的翻转式广告牌主要以三面翻转式为主要形式，三面翻广告牌具备两大特点和优势：一是承载广告量大，是普通户外路牌的三倍；二是引人注目，间歇性的翻转和停顿，更能够引发过往人群的关注，实现更大的广告效果。
传动设计
三面翻转式广告牌设计
• 报告步骤： • 总体设计预览 • 功能实现讲解及动画演示 • 部分标准工作零件选取（图纸说明） • 可变零件的设计计算（图纸说明） • 整体总结设计过程
三面翻转式广告牌设计
快速翻转式光告牌，多个面板同时翻转，多用于小面积广告牌，在没有装底盘轴承的广告牌中，多个面板的同时翻转会有冲击和大功率损耗
经占领了主导地位，因为它的工作中不会像快速翻转式那样要全部同时翻转，所以电机的工作有较高的保证，但是就自身而言，因为每个广告板工作的不同步性，会使得设计结构较为复杂，执行机构的标准性要求较高，并且每个广告板要本别采用定位装置，用以限定其处于正常工作位置
三面翻转式广告牌设计
• 渐进式翻转结构因为工作的不同时性，
0.3
• 其他尺寸/mm|d2 ≈: 30.2 • 其他尺寸/mm|D2 ≈: 36.8 • 其他尺寸/mm|r (min): 0.3 • 基本额定载荷/kN|Cr: 7.0 • 基本额定载荷/kN|C0r: 4.50 • 极限转速/(r/min)|脂:
14000
• 极限转速/(r/min)|油:
18000
• 重量/kg|W ≈: 0.038 • 轴承代号|60000型: 61905

广告牌计算程序

m m m kN/m2
kN/m kN.m
2
数据输入
钢管柱外径d (mm) 管壁厚度t (mm) 钢材抗压强度设计值f (N/mm2) 钢材屈服强度值fy (N/mm2) 2 钢材弹性模量E (N/mm ) 1350 12.0 315 325 2.06E+05 轴心压力N (KN) 最大弯矩Mx (KN·m) 计算长度l0x (mm) 计算长度l0y (mm) 等效弯矩系数βm
二、径厚比验算
验算 d/t ≤ 100*(235/fy)
三、刚度验算
构件容许长细比[λ] 150 刚度验算 Max[λx,λy]<[λ]
四、强度验算强度验算
N/A+M/γW (N/mm2) 258.11 验算 N/A+M/γW ≤ f
五、稳定性验算
⒈弯矩平面内 0.321 构件所属的截面类型系数α2 0.600 0.300 欧拉临界力NEx=π2EA/λx2 (KN) 当λx'＞0.215时，稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2 当λx'≤0.215时，稳定系数ψx=1-α1λx'2 局部稳定系数φ=1 （d/t≤60时）；φ=1.64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时） N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx) (N/mm2) 验算 N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx) ≤ φf λx'=(fy/E)1/2*λx/π 系数α1 系数α3
1/2
5939.48 2699.56 12000 12000 1.0

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立柱三面翻广告牌设计计算书项目名称：高耸立柱三面翻广告牌设计阶段：施工图一、工程概况本工程为广告牌钢结构工程。

二、设计依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB5009－2001）（2）《高耸结构设计规范》（GBJ 135-90）（3）《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）三、结构计算荷载计算（根据GB5009－2001）风载：ω=μz*μs*βz *ωoβz：z高度的风振系数μz：z高度处的风压高度变化系数，s：体型系数，ωo：基本风压，岳阳地区，ωo=0.55kn/m2使用同济大学MTS软件进行了计算：＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝总体信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝结构类型：广告牌结构重要性等级：二级；结构楼层总数：5；标准截面总数：11；混凝土容重：25.00kN/m3；钢材容重：78.00kN/m3；地下室层数：0；＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝风荷载信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝依据荷载规范:建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）；地面标高:0.000m基本风压 (kN/m2)：0.55；地面粗糙程度:A级；＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝地震信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝= 振型组合方法：扭转耦联；计算振型的个数：3；场地土类别：IV；地震烈度：7度地震分组：第1组；加速度：0.10g框架的抗震等级：4；剪力墙的抗震等级：2；活荷质量折减系数：0.50；周期折减系数：1.00；结构的阻尼比：0.035；＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝活荷载信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝柱、墙活荷载进行折减；传到基础的活荷载进行折减；------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------层号折减系数1 1.002-3 0.854-5 0.706-8 0.659-20 0.60>20 0.55＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝荷载组合信息＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝表1. 荷载基本组合( 35个)LC1 ：1.20D+1.40LLC2 ：1.00D+1.40LLC3 ：1.20D+1.40W1LC4 ：1.20D-1.40W1LC5 ：1.00D+1.40W1LC6 ：1.00D-1.40W1LC7 ：1.20D+1.40W2LC8 ：1.20D-1.40W2LC9 ：1.00D+1.40W2LC10 ：1.00D-1.40W2LC11 ：1.20D+0.98L+1.40W1LC12 ：1.20D+1.40L+0.84W1LC13 ：1.00D+0.98L+1.40W1 LC14 ：1.00D+1.40L+0.84W1 LC15 ：1.20D+0.98L-1.40W1 LC16 ：1.20D+1.40L-0.84W1 LC17 ：1.00D+0.98L-1.40W1 LC18 ：1.00D+1.40L-0.84W1 LC19 ：1.20D+0.98L+1.40W2 LC20 ：1.20D+1.40L+0.84W2 LC21 ：1.00D+0.98L+1.40W2 LC22 ：1.00D+1.40L+0.84W2 LC23 ：1.20D+0.98L-1.40W2 LC24 ：1.20D+1.40L-0.84W2 LC25 ：1.00D+0.98L-1.40W2 LC26 ：1.00D+1.40L-0.84W2 LC27 ：1.20D+0.60L+1.30E1 LC28 ：1.00D+0.50L+1.30E1 LC29 ：1.20D+0.60L-1.30E1 LC30 ：1.00D+0.50L-1.30E1 LC31 ：1.20D+0.60L+1.30E2 LC32 ：1.00D+0.50L+1.30E2 LC33 ：1.20D+0.60L-1.30E2 LC34 ：1.00D+0.50L-1.30E2 LC35 ：1.35D+0.98L表2. 荷载标准组合( 1个)LC36 ：1.00D+1.00L表3. 荷载准永久组合( 1个)LC37 ：1.00D+0.50L===============================================动力特性信息工程名称：3计算软件：MTSteel计算时间：2006--8--24--0--17===============================================结构动力特性总体信息----------------------------------------------------------------------------编号周期(S) 频率(Hz) 扭转因子 Ti/T1 平动因子X+Y 振型方向（度）有效质量X 有效质量Y1 1.008 0.993 0.01 1.000.03+0.96 88.42 0.03 0.942 0.991 1.009 0.00 0.980.97+0.03 1.58 0.97 0.963 0.464 2.155 0.99 0.460.00+0.01 -900.00 0.97 0.97===============================================层间位移与楼层位移信息工程名称：3计算软件：MTSteel计算时间：2006--8--24--0--17===============================================各列表符号和参数说明：最大位移不宜超过平均位移的1.200倍，不应超过平均位移的1.500倍楼层层间最大位移与层高之比不宜大于1/100h: 楼层层高JmaxD: 最大层间位移对应的节点号Max-DX(Y): X(Y)向最大层间位移值Max-DX(Y)/h: X(Y)向的最大层间弹性位移角Ave-DX(Y): X(Y)向层间位移的平均值Ratio-DX(Y): X(Y)向层间最大位移与平均位移的比值Jmax: 最大楼层位移对应的节点号Max-X(Y): X(Y)向最大楼层位移值Ave-X(Y): X(Y)向楼层位移的平均值Ratio-X(Y): X(Y)向楼层最大位移与平均位移的比值一. 基本工况为：BLC3 风载1作用下：(主方向X向)1 3层间位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor h(m) JmaxD Max-DX Max-DX/h Ave-D X Ratio-DX第1层 22.000 25 25.373 1/867 25.3 73 1.000第2层 2.000 868 3.821 1/523 3.7 64 1.015第3层 2.000 869 3.857 1/518 3.8 04 1.014第4层 2.000 870 3.857 1/518 3.8 03 1.014第5层 2.000 871 3.839 1/520 3.7 94 1.012最大层间弹性位移角出现于第3层，为1/518不大于要求的1/100，满足要求2 3楼层位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor Jmax Max-X Ave-X Ratio-X第1层 25 25.373 25.3731.000第2层 868 30.190 29.1061.037第3层 869 34.046 32.9101.035第4层 870 37.904 36.7141.032第5层 871 41.743 40.5071.030最大楼层平均位移出现于第5层，为40.507二. 基本工况为：BLC4 风载2作用下：(主方向Y向)1 3层间位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor h(m) JmaxD Max-DY Max-DY/h Ave-D Y Ratio-DY第1层 22.000 25 101.355 1/217 101.3 55 1.000第2层 2.000 816 17.287 1/115 15.3 32 1.128第3层 2.000 817 17.074 1/117 15.4 23 1.107第4层 2.000 818 16.665 1/120 15.3 92 1.083第5层 2.000 819 16.154 1/123 15.2 85 1.057最大层间弹性位移角出现于第2层，为1/115不大于要求的1/100，满足要求2 3楼层位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor Jmax Max-Y Ave-Y Ratio-Y第1层 25 101.355 101.3551.000第2层 816 160.018 124.534 1 .285第3层 817 177.092 139.957 1 .265第4层 818 193.757 155.349 1 .247第5层 819 209.910 170.634 1 .230最大楼层平均位移出现于第1层，为-101.355三. 基本工况为：BLC5 水平地震1作用下：(主方向X向)1 3层间位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor h(m) JmaxD Max-DX Max-DX/h Ave-D X Ratio-DX第1层 22.000 25 12.035 1/1828 12.03 5 1.000第2层 2.000 768 1.757 1/1138 1.75 2 1.003第3层 2.000 769 1.773 1/1128 1.76 9 1.002第4层 2.000 770 1.772 1/1128 1.77 2 1.000第5层 2.000 871 1.773 1/1127 1.77 0 1.002最大层间弹性位移角出现于第5层，为1/1127不大于要求的1/100，满足要求2 3楼层位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor Jmax Max-X Ave-X Ratio-X第1层 25 12.035 12.0351.000第2层 768 13.858 13.7921.005第3层 769 15.630 15.5611.004第4层 770 17.402 17.3331.004最大楼层平均位移出现于第5层，为19.102四. 基本工况为：BLC6 水平地震2作用下：(主方向Y向)1 3层间位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor h(m) JmaxD Max-DY Max-DY/h Ave-D Y Ratio-DY第1层 22.000 25 11.756 1/1871 11.75 6 1.000第2层 2.000 816 1.894 1/1055 1.74 5 1.085第3层 2.000 817 1.889 1/1058 1.75 9 1.074第4层 2.000 818 1.862 1/1073 1.76 0 1.058第5层 2.000 819 1.824 1/1096 1.75 3 1.041最大层间弹性位移角出现于第2层，为1/1055不大于要求的1/100，满足要求2 3楼层位移表(单位层高：米; 位移：毫米;)Floor Jmax Max-Y Ave-Y Ratio-Y第2层 816 16.998 14.130 1.203第3层 817 18.885 15.889 1.189第4层 818 20.746 17.649 1.175第5层 819 22.568 19.401 1.163最大楼层平均位移出现于第5层，为19.401===============================================整体稳定信息工程名称：3计算软件：MTSteel计算时间：2006--8--24--0--17===============================================各列表符号和参数说明：h: 楼层层高∑G: 本层及以上楼层的重力荷载设计值∑G/h: 楼层重力荷载线平均设计值D: 楼层弹性等效侧向刚度D/(∑G/h):结构整体稳定性特征参数值高规5.4.4要求D/(∑G/h)≥10的纯框架结构的整体稳定性满足工程要求；高规5.4.1要求D/(∑G/h)≥20的纯框架结构可以不考虑重力二阶效应的不利影响；结构X向整体稳定性验算Floor h(m) ∑G(kN) ∑G/h(kN/m) D(kN/m) D/(∑G/h)第 1层 22.000 1660.626 75.4833260.369 43.193第 2层 2.000 775.261 387.631 1 6050.436 41.407第 3层 2.000 387.631 193.815 1 2152.853 62.703第 4层 2.000 193.886 96.943 7920.172 81.699第 5层 2.000 74.319 37.159 3223.715 86.754结构Y向整体稳定性验算Floor h(m) ∑G(kN) ∑G/h(kN/m) D(kN/m) D/(∑G/h)第 1层 22.000 1660.626 75.4833259.466 43.181第 2层 2.000 775.261 387.631 1 5781.713 40.713第 3层 2.000 387.631 193.815 1 1955.372 61.684第 4层 2.000 193.886 96.943 7786.362 80.319第 5层 2.000 74.319 37.159 3168.193 85.259柱下独立承台： CT-1一、基本资料：承台类型：六桩（长形）承台，方桩边长 d ＝ 400mm桩列间距 Sa ＝ 2000mm，桩行间距 Sb ＝ 4000mm，承台边缘至桩中心距离Sc ＝ 600mm承台根部高度 H ＝ 1200mm，承台端部高度 h ＝ 1200mm柱截面高度 hc ＝ 2800mm （X 方向），柱截面宽度 bc ＝ 2800mm （Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 1100kN桩中心最小间距为 2m，5d （d -- 圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C30， fc ＝ 14.331N/mm， ft ＝ 1.433N/mm钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm，纵筋合力点至截面近边的距离 as ＝110mm纵筋的最小配筋率ρmin ＝ 0.15%荷载效应的综合分项系数γz ＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG ＝ 1.35基础混凝土的容重γc ＝ 25kN/m；基础顶面以上土的重度γs ＝18kN/m，顶面上覆土厚度 ds ＝ 0m承台上的竖向附加荷载标准值 Fk' ＝ 0.0kN设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称混凝土规范《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程二、控制内力：Nk --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；Fk --------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；Fk ＝ Nk + Fk'Vxk 、Vyk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；Mxk'、Myk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN·m）；Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kN·m）；Mxk ＝ Mxk' - Vyk * H、 Myk ＝ Myk' + Vxk * HF、Mx、My -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN·m）；F ＝γz * Fk、 Mx ＝γz * Mxk、 My ＝γz * MykNk ＝ 900； Mxk'＝ 11000； Myk'＝ 500； Vxk ＝ 400； Vyk ＝ 70Fk ＝ 900； Mxk ＝ 10916； Myk ＝ 980F ＝ 1215； Mx ＝ 14736.6； My ＝ 1323三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：a ＝ 2(Sc + Sa) ＝ 2*(600+2000) ＝ 5200mmb ＝ 2Sc + Sb ＝ 2*600+4000 ＝ 5200mm承台底部底面积 Ab ＝ a * b ＝ 5.2*5.2 ＝ 27.04m承台体积 Vc ＝ Ab * H ＝ 27.04*1.2 ＝ 32.448m承台自重标准值 Gk" ＝γc * Vc ＝ 25*32.448 ＝ 811.2kN承台上的土重标准值 Gk' ＝γs * (Ab - bc * hc) * ds ＝18*(27.04-2.8*2.8)*0 ＝ 0.0kN承台自重及其上土自重标准值 Gk ＝ Gk" + Gk' ＝ 811.2+0 ＝ 811.2kN四、承台验算：1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）Qk ＝ (900+811.2)/6 ＝ 285.2kN ≤ Ra ＝ 1100kN在偏心竖向力作用下Qik ＝ (Fk + Gk) / n ± Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 ± Myk * Xi / ∑Xi ^ 2（基础规范 8.5.3-2） Q1k ＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 285.2+(10916*4/2)/(6*4^2/4)-(980*2)/(4*2^2)＝ 1072.4kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ2k ＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2＝ 285.2+(10916*4/2)/(6*4^2/4)＝ 1194.9kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ3k ＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 + Myk * Xi / ∑Xi ^ 2＝ 285.2+(10916*4/2)/(6*4^2/4)+(980*2)/(4*2^2)＝ 1317.4kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ4k ＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2＝ 285.2-(10916*4/2)/(6*4^2/4)-(980*2)/(4*2^2)＝ -747.0kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ5k ＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2＝ 285.2-(10916*4/2)/(6*4^2/4)＝ -624.5kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kNQ6k ＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 + Myk * Xi / ∑Xi ^ 2＝ 285.2-(10916*4/2)/(6*4^2/4)+(980*2)/(4*2^2)＝ -502.0kN ≤ 1.2Ra ＝ 1320kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值 Qgk：Qgk ＝ Gk / n ＝ 811.2/6 ＝ 135.2kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：Ni ＝γz * (Qik - Qgk)N1 ＝ 1.35*(1072.4-135.2) ＝ 1265.2kNN2 ＝ 1.35*(1194.9-135.2) ＝ 1430.6kNN3 ＝ 1.35*(1317.4-135.2) ＝ 1595.9kNN4 ＝ 1.35*(-747-135.2) ＝ -1190.9kNN5 ＝ 1.35*(-624.5-135.2) ＝ -1025.6kNN6 ＝ 1.35*(-502-135.2) ＝ -860.2kN(2)、X 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 X 轴）柱上边缘 MxctU ＝ (N4 + N5 + N6) * (Sb - bc) / 2＝(-1190.9+-1025.6+-860.2)*(4-2.8)/2 ＝ -1846.0kN·m柱下边缘 MxctD ＝ (N1 + N2 + N3) * (Sb - bc) / 2＝ (1265.2+1430.6+1595.9)*(4-2.8)/2 ＝ 2575.0kN·mMxct ＝ Max{MxctU, MxctD} ＝ 2575.0kN·m②号筋 Asy ＝ 8147mmζ ＝ 0.031 ρ ＝ 0.15%ρmin ＝ 0.15% As,min ＝ 9360mm 47Φ16@110（As ＝ 9450）(3)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）柱左边缘 MyctL ＝ (N1 + N4) * (Sa - 0.5hc)＝ (1265.2+-1190.9)*(2-2.8/2) ＝44.6kN·m柱右边缘 MyctR ＝ (N3 + N6) * (Sa - 0.5hc)＝ (1595.9+-860.2)*(2-2.8/2) ＝441.5kN·mMyct ＝ Max{MyctL, MyctR} ＝ 441.5kN·m①号筋 Asx ＝ 1353mmζ ＝ 0.005 ρ ＝ 0.02%ρmin ＝ 0.15% As,min ＝ 9360mm 47Φ16@110（As ＝ 9450）(1)、柱对承台的冲切计算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝ 1215000N柱对承台的冲切，可按下列公式计算：Fl ≤ 2 * [βox* (bc + aoy) + βoy * (hc + aox)] * βhp * ft * ho（基础规范 8.5.17-1）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox ＝ 2000 - 0.5hc - 0.5d ＝ 2000-2800/2-400/2 ＝ 400mmλox ＝ aox / ho ＝ 400/(1200-110) ＝ 0.367X 方向上冲切系数βox ＝ 0.84 / (λox + 0.2)（基础规范 8.5.17-3）βox ＝ 0.84/(0.367+0.2) ＝ 1.482Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aoy ＝ 2000 - 0.5bc - 0.5d ＝ 2000-2800/2-400/2 ＝ 400mmλoy ＝ aoy / ho ＝ 400/(1200-110) ＝ 0.367Y 方向上冲切系数βoy ＝ 0.84 / (λoy + 0.2) （基础规范 8.5.17-4）βoy ＝ 0.84/(0.367+0.2) ＝ 1.4822 * [βox * (bc + aoy) + βoy * (hc + aox)] * βhp * ft * ho＝ 2*[1.482*(2800+400)+1.482*(2800+400)]*0.967*1.433*1090＝ 28631467N ≥ Fl ＝ 1215000N，满足要求。

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