曳引力计算

电梯受力计算一、曳引力校核1.钢丝绳曳引应满足以下三个条件：（1）轿厢装载至125％额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；（2）必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度的值不能超过缓冲器(包括减行程的缓冲器)作用时减速度的值。

（3）当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不可能提升空载轿厢。

GB7588-2003附录M 提示曳引力计算采用下面的公式：),(;2121曳引机向上方向旋转对重压在缓冲器上用于轿厢滞留工况动工况用于轿厢装载和紧急制ααf f e T T e T T ≥≤式中：ƒ—当量摩擦系数； α—钢丝绳在绳轮上的包角， rad ；T 1、T 2—曳引轮两侧曳引绳中的拉力。

e —自然对数的底，e ≈2.718 2.校核步骤（1）求出当量摩擦系数 ƒ a)对曳引轮为半圆槽和带切口半圆槽，使用下面公式：γβγβπβγμsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f式中：μ——摩擦系数。

β——下部切口角度值, rad ； γ——槽的角度值, rad ； 式中的γβγβπβγsin sin 2sin 2cos 4+---⎪⎭⎫ ⎝⎛-的数值可由绳槽的β、γ数值代入经计算得出；也可以从下图直接查得：1.601.651.701.751.801.851.901.952.002.052.102.152.209092949698100102104106绳槽下部切口角度ß计算值绳槽上部角度γ=30°绳槽上部角度γ=45°绳槽上部角度γ=60°图8-1b) 对曳引轮为V 形槽，使用下面公式：轿厢装载和紧急制停的工况：。

，对于经硬化处理的槽槽；，对于未经硬化处理的2sin 1sin 2sin 14γμββπβμ=--⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f f轿厢滞留的工况：理的槽。

，对于硬化和未硬化处2sin1γμ=fc) 计算不同工况下ƒ值摩擦系数μ使用下面的数值：装载工况μ1=0.1；轿厢滞留工况μ2=0.2；紧急制停工况μ3= 10/11.0sv + （v s ——轿厢额定速度下对应的绳速，m/s ）。

2004.12.21 编制（2版特点：V 形槽曳引轮绳槽必须经硬化处理）电梯参数钢丝绳倍率r：2：1 （即曳引比）额定载重Q：800Kg 轿厢自重P：1040Kg （含反绳装置）平衡系数Ψ：0.45 （一般均采用0.42~0.43）对重质量Z：1430Kg （含反绳装置）提升高度H：80M 轿厢速度V： 1.75M/S 制动减速度a：0.6M/S 2 （客梯一般为 0.5≤a ≤1.5）钢丝绳绳数n s：3根绳径dr：10mm 实际质量M SR：83.28Kg 随行电缆芯数e：60芯 （40或60）实际质量M Tpav：60Kg 补偿链设计根数n c：1根单根每米重量 ω1：0.666Kg /（ 单根每米）实际选择每米重量 ω1： 1.12Kg /（ 单根每米）实际质量M CR：89.6Kg 曳引轮切口角β：0度 （β≤100度）V 型夹角γ：35度槽型CX：1（半圆槽或半圆切口槽时输入 1，V 形槽时输入2 ）张紧装置实际质量M COMP ：Kg （含滑轮，按实际质量填入）对重侧抗绳轮4(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i Dp：1个5__520X130, 6__600X130, 7__通用型)折算质量m DP：13.13Kg 轿厢反绳轮：4(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pcar1：1个5__520X130, 6__600X130)折算质量m pcar1：13.13Kg 对重反绳轮：4(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pcwt1：1个5__520X130, 6__600X130)折算质量m pcwt1：13.13Kg 轿厢侧导轮：5(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pcar2：个5__520X130, 6__600X130)折算质量m pcar2：0Kg 对重侧导轮：1(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pcwt2：个5__520X130, 6__600X130)折算质量m pcwt2：0Kg 张紧装置滑轮：5(1___400X90, 2___520X90, 3___600X90, 4___400X130,数量i pTd：个5__520X130, 6__600X130)折算质量m PTd ：0Kg型式（从1-7中择一种输入）型式（从1-6中择一种输入）型式（从1-6中择一种输入）按GB7588-2003请在本列白色格内输入数据型式（从1-6中择一种输入）型式（从1-6中择一种输入）曳引计算型式（从1-6中择一种输入）轿厢装载工况轿厢一边拉力T max：10812.15N （最不利位置：1.25Q 在底层）对重一边拉力T min：7446.04N T max /T min： 1.4521紧急制动工况对重一边拉力T max：8367.84轿厢一边拉力T min：5464.29N T max /T min： 1.5314轿厢滞留工况轿厢一边拉力T max：5829.04N （空载轿厢在顶层，对重蹲底）对重一边拉力T min：816.15N T max /T min：7.1422≥173.92度≥268.25度≤458.32度钢丝绳计算：1：：400mm ：400mm 曳滑轮系数 Kp ：1：1个：0度（请按“表一”数值及规则填入β值或γ值）：2次：2个：3个（曳引轮与其它滑轮的总和）轮绳比 Dt/dr ：40：12.054：3277.38N / 根：13.425：个其余滑轮平均直径 Dp N （最不利位置：空载轿厢在顶层制动，且平衡系数最大）反向折弯滑轮数量 Npr 正向折弯滑轮数量 Nps 曳引轮直径 Dt 轿厢装载工况 α紧急制动工况 α轿厢滞留工况 α个（只考虑反向折弯接触点间距≤200 dr 的情况）钢丝绳实际安全系数 S钢丝绳安全评价OK!!!曳引轮等效数量计算滑轮等效数量计算曳引轮绕绳次数钢丝绳实际载荷 N 滑轮总等效数量Nequiv （p ）许用安全系数 Sf 曳引轮等效数量Nequiv （t ）总简单折弯数量 Nequiv 重新输入绳槽角度标准值。

曳引力及曳引机选型计算1 电梯曳引的校核计算1.1 有关电梯曳引的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件:(1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；(2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;(3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；(4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中的附录M。

1.2 电梯曳引的校核计算：1.2.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。

表1.1中的参数为本计算选用参数。

表1.11.2.2 根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》的要求，曳引应满足的计算条件：(1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≤其中： e――自然对数的底f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的力(2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≥其中： e――自然对数的底f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的力1.2.3 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：(1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：其中： β――下部切口角度值γ――槽的角度值 μ――磨擦系数= =1.972μ(2) 摩擦系数μ可按如下公式计算：a. 在装载工况条件下： μ=0.1b. 在紧急制停条件下：μ=10/v +11.0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10/75.011.0+=0.c. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2(3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972b. 在紧急制停条件下：f=1.972μ=1.972×0.=0.1834γβγβπβγμSin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ=Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)]/(Sin )/(Cos [+π⨯μc. 在轿厢滞留工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.2=0.39441.2.4 除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：(1) 曳引钢丝绳质量的计算：曳引钢丝绳质量 1r W =t r r R H g N ⨯⨯⨯=8×0.347×57.92×1＝120.6 Kg (2) 补偿链的悬挂质量的计算：补偿链悬挂质量 2r W =H g N comp comp ⨯⨯=0 Kg (3) 随行电缆的悬挂质量的计算：随行电缆的悬挂质量 3r W =2Hg N tc tc ⨯⨯=1×0.98×57.92 / 2＝28.4 Kg 1.2.5 在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：a. t 1r 1R /)W +Q ×25.1+P (=T =1/)6.12063025.1800(+⨯+=1688 Kgb. t 2r 2R /)W +Q ×q +P (=T =1/)063048.0800(+⨯+=1102.4 Kgc. αf e =e 0.1972×3.1416=1.858d.21T T =4.11021688=1.5312 < αf e =1.858 e. 结论：在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。

曳引力及曳引机选型计算1 电梯曳引的校核计算1.1 有关电梯曳引的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件:(1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；(2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;(3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；(4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中的附录M。

1.2 电梯曳引的校核计算：1.2.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。

表1.1中的参数为本计算选用参数。

表1.11.2.2根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》的要求，曳引应满足的计算条件：(1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≤其中： e――自然对数的底 f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力(2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≥其中： e――自然对数的底 f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力1.2.3带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：(1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：其中： β ――下部切口角度值 γ――槽的角度值 μ――磨擦系数= =1.972μ(2) 摩擦系数μ可按如下公式计算：a. 在装载工况条件下： μ=0.1b. 在紧急制停条件下：μ=10/v +11.0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10/75.011.0+=0.093γβγβπβγμSin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ=Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)]/(Sin )/(Cos [+π⨯μc. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2(3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972b. 在紧急制停条件下：f=1.972μ=1.972×0.093=0.1834c. 在轿厢滞留工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.2=0.39441.2.4除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：(1) 曳引钢丝绳质量的计算：曳引钢丝绳质量 1r W =t r r R H g N ⨯⨯⨯=8×0.347×57.92×1＝120.6 Kg (2) 补偿链的悬挂质量的计算：补偿链悬挂质量 2r W =H g N comp comp ⨯⨯=0 Kg (3) 随行电缆的悬挂质量的计算：随行电缆的悬挂质量 3r W =2Hg N tc tc ⨯⨯=1×0.98×57.92 / 2＝28.4 Kg 1.2.5在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：a. t 1r 1R /)W +Q ×25.1+P (=T =1/)6.12063025.1800(+⨯+=1688 Kgb. t 2r 2R /)W +Q ×q +P (=T =1/)063048.0800(+⨯+=1102.4 Kgc.αf e =e 0.1972×3.1416=1.858 d. 21T T =4.11021688=1.5312 < αf e =1.858 e. 结论：在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。

根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中9.3，电梯曳引应满足以下三个条件:1.轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；2.必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括3.当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；轿厢侧质量P（kg）3516对重侧质量5436kg 电梯额定速度V（m/s）0.5电梯平衡系数q0.48注：黄色部分为需填写的数据额定载重Q(kg)4000此公式需单变量求解，求解红色图层的数据电梯提升高度H(m)4.6曳引比Rt2钢丝绳根数Nr5钢丝绳直径φ（mm）16钢丝绳单位长度质量gr(kg/m)0.878补偿链根数Nc0补偿链单位长度质量（kg/m）0随行电缆根数1随行电缆单位长度质量（kg/m）0.63自然对数的底e2.71828180角度3.1416弧度400.69813333397.21.696464曳引钢丝绳在曳引轮上的包角α曳引轮半圆槽开口角γ曳引轮半圆槽下部切口角β重力加速度g（m/s2)9.81缓冲器平均加速度（m/s2）π3.1416摩擦系数（装在工况）μ10.1摩擦系数（紧急制动工况）μ20.090909091摩擦系数（滞留工况）μ30.2装载工况 X11.820412234紧急制动工况 X21.723923344轿厢滞留工况 X3 3.313900703当轿厢空载得:轿厢质量αf e αf e αf e显对重质量应电 梯 曳 引 力 计 算不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;一、带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：a. 在装载工况条件下：当量摩擦系数f1=0.190687222红色图层的数据b. 在紧急制动工况条件下：当量摩擦系数f2=0.17335202c. 在轿厢滞留工况条件下：当量摩擦系数f3=0.381374445二、除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：1.曳引钢丝绳质量40.3882.补偿链悬挂质量03.随行电缆的悬挂质量 1.449三、在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：（此时为装载工况最不利位置）得:轿厢质量 P≥1883.387722 1.10904E-05四、在紧急制停工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有100％额定载荷的轿厢位于最低层站时：得:轿厢质量 P≥1892.129222 2.29864E-05(2) 当空载的轿厢位于最高层站时：得:轿厢质量 P≥3516.3489880.000783414五、在轿厢滞留工况条件下的曳引校核计算：当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时的曳引校核：得:轿厢质量 P≥132.3928226 2.54862E-08显然轿厢质量P应至少为3516kg 对重质量应为5436kg小于0.5m/s2;。

3.0m/s高速电梯曳引能力计算与分析摘要：随着社会经济的发展，城市化进程的加快，以及土地资源的有限使用，使到高层建筑越来越多，与之相对应的则要求电梯的速度更高，现有普通的2.5m/s电梯速度已经不能满足使用要求。

因此，需要发展更高速度的电梯产品，3.0m/s的电梯产品作为一个更为高端的平台，与普通2.5m/s电梯产品具有很大的差别。

本文主要论述3.0m/s电梯设计中最重要的一个环节：曳引能力计算，通过计算分析，确保曳引能力满足标准要求及实际使用要求。

关键词：高速电梯；曳引能力；计算分析1.电梯基本参数的确定本文论述的电梯基本参数如下：额定载重Q=1600kg，电梯速度V=3.0m/s，提升高度H=160m，曳引比r=2，平衡系数，，，轿厢自重P=2200kg，钢丝绳，补偿绳，补偿绳张紧装置重量，对重侧导向轮，返绳轮，张紧装置滑轮，随行电缆。

2.曳引能力通用参数的计算2.1.计算对重重量2.2.计算悬挂钢丝绳重量2.3.计算补偿绳重量2.4.计算随行电缆重量2.5.计算导向轮的转动惯量及折算质量2.6.计算返绳轮、张紧装置滑轮的折算质量因返绳轮与张紧装置滑轮均为相同的绳轮，因此：3.曳引能力四大工况的计算根据GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》中条款9.3及附录M中的规定，电梯必须保证在装载工况下不能打滑、紧急制动工况下减速度不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值、当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时不可能提升空载轿厢。

其中曳引能力计算公式为：，用于轿厢装载及紧急制停工况；，用于轿厢滞留工况。

下面以半圆槽复绕为依据来进行计算：3.1.轿厢装载工况（125%额定载重，轿厢位于最底层）3.1.1.计算轿厢侧拉力3.1.2.计算对重侧拉力3.1.3.计算绳槽摩擦系数3.1.4.计算曳引能力系数4.结束语由以上计算分析可知，当曳引能力不足的时候，可采取的措施有：增加钢丝绳重量、增加补偿绳的重量、改变槽型角度、增大包角及增加轿厢重量，因为一般情况下钢丝绳及补偿绳的选型已经确定无法更改，所以想要提升曳引能力，通常采取的措施是：增大包角、增加轿厢重量（可以通过增加平衡重块来解决）、改变槽型的角度等。

额定功率45kWπ3.14159input dataP=6300.0kg 空轿厢机其支承的部件的质量Q=7000.0kg 额定载重量P>38142.1 装载工况qualification V=0.50m/s 额定梯速P>39182.2.1 紧急制动工况(1)qualification a=0.30m/s^2 电梯的运行加(减)速度P>62072.2.2 紧急制动工况(2)qualification ψ=0.450 平衡系数P>400.32.4 轿厢滞留工况qualification H=16.8(m) 电梯的运行高度P<-33153 安全系数qualification α=180.0°钢丝绳在曳引轮上的包角 4 功率校核qualification r=4钢丝绳的倍率P<-18425 比压计算qualificationns=8钢丝绳的数量16钢丝绳直径qmsr=0.888kg 钢丝绳单位长度重量Min.P=6207nc=0补偿链的数量Max.P=-3315qmcr=2.230kg 补偿链单位长度重量钢丝绳直径φ810111213161922Mcomp=0.0kg 补偿链涨紧装置重量重量-Kg/m 0.2220.3470.420.50.5860.888 1.25 1.68nt=2随行电缆数量qmtrav=1.100kg 随行电缆单位长度重量曳引力计算2.1 当量摩擦系数计算对于半圆槽和带切口的半圆槽,使用下面的公式:β=96.50° = 1.68424radian γ=30.00° =0.5236radian曳引能力计算根据 EN81-1:1998 GB/T7588-95According to EN81-1 ,γ<25° is forbided.2.1.1 装载工况μ=0.1002585752773640.00f=0.200-1842.392.1.2 紧急制动工况μ=0.083f=0.1662.1.3 轿厢滞留工况μ=0.200f=0.4002.2 T1及T2 计算2.2.1 装载工况轿厢装有125% stated load 在底层时, y=-8.4Mcrcar=0.00kg 轿厢侧补偿绳(链)的重量Mtrav=0.00kg 随行电缆的重量Msrcar=119.35kg 轿厢侧钢丝绳的重量Mcwt=9450kg 对重的重量Msrcwt=0.00kg 对重侧钢丝绳的重量Mcrcwt=0.00kg 对重侧补偿绳(链)的重量T1=38042N T2=23153N T1/T2= 1.643<= 1.873qualification P>3814.0782.2.2 紧急制动工况-8.4Mcrcar=0.00kg 轿厢侧补偿绳(链)的重量Mtrav=0.00kg 随行电缆的重量Msrcar=119.35kg 轿厢侧钢丝绳的重量Mcwt=9450kg 对重的重量Msrcwt=0.00kg 对重侧钢丝绳的重量Mcrcwt=0.00kg 对重侧补偿绳(链)的重量T1=34967T2=22444P>3918.335T1/T2= 1.558<= 1.687qualification-8.4Mcrcar=0.00kg 轿厢侧补偿绳(链)的重量Mtrav=18.48kg 随行电缆的重量Msrcar=0.00kg 轿厢侧钢丝绳的重量Mcwt=9450kg 对重的重量Msrcwt=119.35kg 对重侧钢丝绳的重量Mcrcwt=0.00kg 对重侧补偿绳(链)的重量T1=15006T2=25174T1/T2= 1.678<= 1.687qualificationP>6206.786(1) 轿厢装有额定载荷在底层时, y= (2) 空轿厢在顶层时, y=2.2.3 轿厢滞留工况8.4Mcrcar=0.00kg 轿厢侧补偿绳(链)的重量Mtrav=18.48kg 随行电缆的重量Msrcar=0.00kg 轿厢侧钢丝绳的重量Mcwt=0kg 对重的重量Msrcwt=119.35kg 对重侧钢丝绳的重量Mcrcwt=0.00kg 对重侧补偿绳(链)的重量T1=15480T2=1170T1/T2=13.236>= 3.509qualificationP>400.3273钢丝绳安全系数计算800mm 640mm 16mm根据EN81-98 附件N 安全系数计算如下（参照 GB7588－95 9.2.2a 安全系数不能小于12）Dt/Dp= 1.25Dt/dr=50 3.6E+141.2E-05Kp= 2.44140625-4.2551-3.0298Nps=9引起简单折弯的滑轮数量Npr=0引起反向折弯的滑轮数量Nequiv(p)=21.9726563Nequiv(t)= 6.775°80°85°90°95°100°105°no cut U grooveNequiv=28.6726563 2.53 3.85 6.71015.2Sf=19.0106145根据钢丝绳的受力计算如下：Tmax=4219.32532(单根钢丝绳的最大受力）其中：Tmax 轿厢以额定载荷停在最底层，在曳引轮高度处钢丝绳承受的轿厢最大张力最小破断载荷P<-3315113000N 钢丝绳直径φ81011121316192226.7815329>19.0106qualification 最小破坏载荷28100440005320058500743001E+052E+05213000660004. 功率校核曳引电动机按静功率计算，即 V=0.50m/s 电梯运行速度；η=0.65 电梯运行总效率。

曳引力及曳引机选型计算1 电梯曳引的校核计算1.1 有关电梯曳引的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件:(1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；(2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;(3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；(4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中的附录M。

1.2 电梯曳引的校核计算：1.2.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。

表1.1中的参数为本计算选用参数。

表1.11.2.2 根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》的要求，曳引应满足的计算条件：(1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≤其中： e――自然对数的底 f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力(2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≥其中： e――自然对数的底 f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力1.2.3 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：(1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：其中： β ――下部切口角度值γ――槽的角度值 μ――磨擦系数= =1.972μ(2) 摩擦系数μ可按如下公式计算：a. 在装载工况条件下： μ=0.1b. 在紧急制停条件下：μ=10/v +11.0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10/75.011.0+=0.093c. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2(3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972b. 在紧急制停条件下：f=1.972μ=1.972×0.093=0.1834c. 在轿厢滞留工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.2=0.39441.2.4 除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：(1) 曳引钢丝绳质量的计算：曳引钢丝绳质量 1r W =t r r R H g N ⨯⨯⨯=8×0.347×57.92×1＝120.6 Kg (2) 补偿链的悬挂质量的计算：γβγβπβγμSin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ=Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)]/(Sin )/(Cos [+π⨯μ补偿链悬挂质量 2r W =H g N comp comp ⨯⨯=0 Kg (3) 随行电缆的悬挂质量的计算：随行电缆的悬挂质量 3r W =2Hg N tc tc ⨯⨯=1×0.98×57.92 / 2＝28.4 Kg 1.2.5 在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：a. t 1r 1R /)W +Q ×25.1+P (=T =1/)6.12063025.1800(+⨯+=1688 Kgb. t 2r 2R /)W +Q ×q +P (=T =1/)063048.0800(+⨯+=1102.4 Kgc. αf e =e 0.1972×3.1416=1.858d. 21T T =4.11021688=1.5312 < αf e =1.858 e. 结论：在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。

2.5801：10.587561 3.525110.45e f α=e f α=ef α=M SRCAR M SRCWTM TRAV M CWTFR CAR FR CWTM DP kg 028280282000282802820(###+1.3x1000）x 10(1400+282+80)x(10-1)2301###x 102821850*(10+0.5)##11x（10 +0.5）2301x(10-0.5)282x(10-0.5)满足法规空载轿厢运行至顶层，紧急制动。

空载轿厢至顶层，对重压在缓冲器，曳引机向上行。

满足法规轿厢滞留工况：17620282 * 102820额定载重Q kg 车厢自重P kg 29320满足法规+人份钢索悬挂比r 钢丝绳直径mm x 10-结 论满足法规（采用（a）式所得结果）紧急制动工况Ⅱ：20317.527931结 论（采用（a）式所得结果）紧急制动工况Ⅰ：N+NNN+282*(10+0.5)+73*0.5===随行电缆根数单位长度T RAV kg/m平衡系数ψFR CAR =230NFR CWT =100N1696922322.5T 2单位长度CR kg/m (1)(2)73=====补偿链根数N 1001.11m/s 2T 1T 2282装载工况：125%额定载重由于电梯的载荷和轿厢的位置以及运行方向在运行状态下都在变化，因此必须使电梯在任何可能状态下都要有足够的曳引力。

在曳引力（即不打滑）条件下验算时，一般采用如下公式：悬挂钢丝绳根数N 230=0.5结论结论（T 1/T 2）*C 1*C 2<=e f α（a）C 1m/s 2半圆或切口型-单位长度SR kg/m 1850槽轮型式为=73*0.5满载轿厢运行至底层，紧急制动。

+282x(10+0.5)C 2包角αo曳引比g n=10++速度V m/s NN提升高度H m NN +21320========1850100111电梯规格T 1T 2T 1T 2111(1400+1000)(1400 + 282 + 80)*1011-x 10T 1装载工况：0282g n + a g n - a1==1a紧急制停工况1：0282紧急制停工况2：2820M CRCAR M CRCWT kg N滞留工况：2820求ef α滞留工况： 3.347509076紧急制停工况： 1.621394536装载工况：1.8296199271000140013116513rFR a r g MSR r a g MT MCR Q P T CARnCAR n RAV CAR ±∙±+±+++=)())((1rFR a r M a r g r MCR a r g MSR r a g M T CWT DPn CWT n CWT n CWT ±∙∙±∙±+∙±+±=)()()(2。