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TLM42130水泥磨一、磨机技术参数基本数据1、磨机规格：Ф4.2×13m磨机筒体内径（mm）磨机筒体内壁长度（mm）磨机有效内径（mm）磨机有效长度（mm）一仓二仓三仓一仓二仓三仓Ф4200 13000 Ф4080 Ф4080 Ф4100 3650 2700 59002、粉磨方式：开流3、设计生产能力：130t/h（带辊压机，出磨细度为3200cm2/g）4、入磨物料粒度：≤20mm，95%通过5、磨机转速：16.051r/min，主传动转速：15.9r/min，辅助传动转速：0.151r/min6、研磨体最大装载量：225t7、最大填充率：33%8、滑履轴承冷却水用量：4.0m3/h×29、主电动机（兰州电机厂）型号：YR800-6额定功率：3150kw额定转速：991r/min额定电压：10kv10、减速机（重庆同力）型号：MBG22/32（264-4.2）-WX/AZ速比：7.33711、慢驱（重庆同力）型号：MBM360速比：156.712、主电动机润滑装置13、主减速机润滑装置14、滑履轴承润滑装置15、磨机衬板及隔仓板情况介绍TLM42130水泥磨共分为三仓，一仓使用阶梯衬板，一仓和二仓之间为双层隔仓板，二仓使用波纹衬板，二仓和三仓之间为单层隔仓板，三仓为活化衬板，三仓内自隔仓板至出料端：隔仓板1450mm 仰料板1000mm 仰料板1250mm 仰料板1500mm 聚料板700 出料端，出料筛子缝隙宽度为7mm。
一仓和二仓之间的隔仓板由16块隔仓板襄成，由中心通风孔向外分布三层，螺栓孔数由中心向外分别为：16孔、32孔、32孔、32孔。
如下图：二、当前磨机各仓长径数据磨机筒体有效内径（mm）磨机筒体有效长度（mm）磨机有效内径（mm）磨机有效长度（mm）一仓二仓三仓一仓二仓三仓Ф4080 12250 Ф4080 Ф4080 Ф4100 3650 2700 5900 三、当前磨机各仓仓长比例及其参数仓位有效长度（m）仓长比例（%）有效容积（m3）装载量（t）研磨体形状研磨体材质一仓 3.65 29.80 47.69 球高铬铸铁二仓 2.70 22.04 35.28 球、锻高铬铸铁三仓 5.90 48.16 77.86 微锻 高铬铸铁 合计12.25100160.83四、当前磨内各仓研磨体级配 五、磨机总有效容积V φV φ=0.785D φ2·L φ=0.785·4.08672·12.25m 3= 160.60 m 3 其中D φ为有效内径（平均），mL φ为有效长度，m六、研磨体填充率φ其中G 为某一仓研磨体的重量，t; V φ为某一仓的有效容积，m 3；r 为研磨体容重，t/m 3，一般钢球取r=4.5 t/m 3，铁球4.2 t/m 3，钢棒5.4～5.6 t/m 3。
球磨机研磨体的填充率、级配判断与补充量的方法(球磨机研磨体装载量和级配虽有些公式可以参考，但一般还是靠经验调配。
钢球级配还是以多级配球较多，在使用分级衬板时，磨仓内在长度方向上（进料端到出料端）各点处的物料平均粒径是逐渐降低的，钢球在各点处的平均球径也应该是逐渐降低，两条曲线的走势应该是一致的。
调整钢球级配时要考虑到钢球尺寸的减小并不是一致的。
例如有文献介绍，通过试验和计算得出，当90mm的钢球磨损至80mm时，同比，80mm的钢球磨损至71.11mm，70mm的钢球磨损至63.20mm，60mm的钢球磨损至56.20mm。
显然，若只补大球，则平均球径必然有变大的趋势。
研磨体装载量和级配是否合理，可通过下述四种方法在生产实践中进行检验和调整。
1、根据磨机产量和产品细度进行检验分析（1）当磨机出现产量低、产品细度粗时，说明研磨体装载量不足或研磨体磨耗太大，此时应添加研磨体。
（2）当磨机出现产量高、产品细度粗时，说明磨内研磨体的冲击力太强，研磨能力不足，物料的流速过快所致。
此时应适当减少大球，增加小球和钢段以提高研磨能力，同时减少研磨体之间的空隙，使物料在磨内的流速减慢，延长物料在磨内的停留时间，以便得到充分的研磨。
（3）如磨机出现产量低、产品细度细时，其原因可能是小钢球太多、大钢球太少而造成的。
磨内冲击破碎作用减弱，而相对研磨能力增强。
（4）若磨机产量高、产品细度又细时，说明研磨体的装载量和级配都是合理的。
2、根据磨音判断在正常喂料的情况下，一仓钢球的冲击较强，有哗哗的声音。
若第一仓钢球的冲击声音特别洪亮时，说明第一仓钢球的平均球径过大或填充率较大；若声音发闷，说明第一仓钢球的平均球径过小或填充率过低了，此时应提高钢球的平均球径和填充率。
第二仓正常时应能听到研磨体的唰唰声。
3、检查磨内物料情况在磨机正常运转、正常喂料的情况下，根据生产经验，球仓中的钢球应露出半个钢球于料面上。
如钢球外露太多，说明装载量偏多或钢球平均球径太大；反之，说明装载量偏少或钢球平均球径太小。
球磨机装载量、级配、选粉机选粉效率1.调整球磨机研磨体的装载量根据生产试验，发现增大研磨体装载量，并不能达到增产的效果。
摸索发现，最合适的研磨体装载量应将钢球配球控制在额定装载量的95%。
2.优化球磨机钢球的级配分析Φ3200×13000mm水泥球磨机筛余曲线，得知一仓料端曲线下降不明显，说明该仓的粉碎能力不是很强；二仓出现较长的水平线段，说明该仓钢球级配有问题，为此对研磨体做出相应的调整：(1)增大一仓平均球径，降低二仓平均球径；(2)优化一，二仓填充料。
3.辊压机挤压效果的改进方法Φ3200×13000mm水泥球磨机是双仓磨，破碎功能部分转到辊压机上，这种情况下，挤压物料更易达到质量指标。
但考试由于产量的增加，辊压机压力减小，辊缝仍是原来设定的范围，致使通过量增大，物料挤压效果差，10mm以上颗粒含量较多，吐槽量增大，出口篦板易堵塞，部分颗粒沉积于二仓内消弱了研磨作用，辊压机主题故障频繁，运转率仅达40%左右，影响水泥球磨机产量。
改进措施：大修辊压机，焊补辊面，将辊缝设定稍微减小。
4.提高选粉机选粉效率调整合理的循环负荷，一般为K=218%时，选分效率达到78%左右，选粉机得到最大发挥，此外定期更换选粉机叶片，提高Φ3200×13000mm 水泥球磨机产量。
5.加强水泥球磨机通风和系统密封，减少漏风适当通风，可排出水泥球磨机磨内微粉，减少过粉碎，同时排出水蒸气，减少粘球。
另外，对与球磨机相连提升机、选粉机等生产设备进行密封，改善锁风效果。
6.降低粉磨温度，加强粉磨系统散热粉磨系统温度高，部分石膏脱水影响水泥质量，增加细粉静电吸附作用，球磨机内糊球加重，使过粉磨现象严重，所以，要注重系统表面散热。
7.定期清仓，及时补球。
在选矿生产工艺过程中，磨矿和分级是非常关键和重要的一环，磨矿机是一个能耗高、作业效率低、故障多发的设备，对磨矿机的运行状态监测，不但可以提高设备效率和生产率，降低能耗，减少故障，而且可以提高经济效益，保证生产正常进行。
技术水泥工业球磨机耐磨材料的优化与使用（下）水泥生产过程中物料粉磨用球磨机仍占有较大比例。
球磨机耐磨材料的使用主要存在以下问题：研磨材料混用;研磨体与衬板、篦板等不匹配;研磨体补加不准确、不及时;除铁工序不全;破球及变形球不及时拣出等。
水泥企业对球磨机耐磨材料进行优化、合理使用、降低消耗，是节能降耗、降低生产成本的有效措施。
球磨系统各环节耐磨材料磨损机理分析1 磨机粗磨仓衬板水泥磨、生料磨、煤磨等粗磨仓的入磨物料粒度为15 mm～25 mm，研磨体平均球径为75 mm左右，最大的球径为Φ90～100。
粗磨仓的研磨体在抛落过程中，球和物料对衬板有较大的冲击凿削作用，在下落的滑动或滚动中对物料进行挤压，使物料尖角切削衬板。
因此衬板的磨损主要是高应力冲击凿削磨损，在材料选择上要求材料要有足够的韧性，受切削磨损要有足够高的硬度。
根据磨损原理，衬板材料的硬度(Hm)应为物料硬度(Ha)的0.8～1.2倍，水泥熟料硬度HRC49～54，所以衬板硬度应在HRC50以上。
选择中碳铬钼合金钢材料，硬度HRC48～55，冲击韧性ak15～20 J/cm2，使用寿命2～3年。
对于Φ3 m以上大型磨机衬板，应选择高韧性高铬铸铁，硬度HRC58～62，冲击韧性ak8～12 J/cm2，使用寿命6～10年。
不宜选择高锰钢。
对粗磨仓而言，因高锰钢的屈服强度低，易产生塑性变形，尺寸长的衬板易发生凸起变形，钢球的冲击也不能产生加工硬化，因此不耐磨。
2 细磨仓衬板物料经过粗磨仓破碎及粗磨后进入到细磨仓，尖角变钝，细磨仓里的球或段直径仅为Φ15～60，冲击力小，以应力切削磨损为主。
细磨仓衬板可选择硬度高、韧性低的耐磨材料，中碳合金钢，高、中、低铬铸铁，抗磨球墨铸铁等材料硬度HRC≥50，冲击韧性ak4～6 J/cm2，均可使用。
磨机衬板不宜选择高锰钢，对粗磨仓而言，因高锰钢的屈服强度低，易产生塑性变形，尺寸长的衬板易发生凸起变形，磨球的冲击也不能产生加工硬化，因此不耐磨。
研磨体填充率计算方法
计算磨机研磨体填充率可根据磨机内径和研磨体便面到磨机内衬最高点的距离计算，如果衬板为一特殊形状，如波纹型或者阶梯型等，则必须进行合理校正，选用平均值。
填充率可以简化为：Φ=1.068-1.164（H/D）
H为研磨体面到衬板最高点的距离 D为磨机有效内径
测量顶高法：
研磨体填充率的计算式为：
Φ=β/360-sinβ/2π（1）
Φ为研磨体填充率，% β为钢球表面对磨机中心的圆心角，。
研磨体表面到磨内顶端高度H：
H=(1/2)D+h=(1/2)D+(1/2)Dcos(β/2) (2)
H为研磨体表面到磨内顶端高度，m D为磨内有效内径，
H为研磨体表面到磨机中心的高度，m
把（2）整理得：
cos(β/2)=2*（H/D）-1 （3）
由（3）式可知，测量出H值后，D对于某一磨机来说为已知数，可计算出β值，根据式（1）可计算出填充率，H/D与Φ的关系见表1.
表1为H/D与Φ的关系
通过测量H值计算H/D值后，查表即可求出Φ值。
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Moinho adotado3,5 x11mte casco = 34mm ,e₁=75mm , e₂ = 65mm02 câmaras L1 = 3,5 mt , L2 = 7mtØ Útil = 1º câmara 3,3 mt 2º câmara 3,35 comprimento útil 3500+7000= 10000 mm volumeinterno V₁= 30,85m³, V₂ = 61,70m³ = 92,55m³ abertura das fendas қ = 8/10 k2 = 10/12grauenchimento: 1 Câmara 32% (desgastes 35g/t) ,2 câmara 33% ( desgaste 25g/t) densidade aparente : 1 Câmara 4,5 (43,0 t) , 2 câmara 4,6 (87,0 t)Garantia revestimento 12000hsGarantia da grade de saída e grelha 9000 hs.Dados do fabricanteCarga bolas total = 19,5( reposição indicada por shenyang) +130tn = 149,50.Peso da casca = 45195 Peso moinho = 78334Produção 65t/h ?N/Tn cru = 32 kw/t cruVelocidade 16,9 rpm N/t cru = 15 kw/t cruMotor 2000 kw Q =2000/15= 133 t/hη redutor 98,5% η motor 94,5Moinho em sintonia com O-SEPA para CPII F/32 a 3500 blaine.Moinho 2000 kw ~ 67t/t30 kw h/tO-SEPA 800g/m³x120000m³/h =96000 kg do separador para o filtro.Cap. O-SEPA 2000x60 = 96.000m³/hAlimentação 2,7x120.000 = 324t/h = ?Considerando a capacidade de transporte do moinho de 30t/h/m², teremos 30 x 8,55= 256,5 tn no max. De alimentação.Produção 0,8 kg/m³ x 12000 m³/h = 96 t/hAdotando 250 – 72 = 178 t/h de recirculaçãoCargas moedoras indicadas por Shenyang.1º Câmara= Ø 90,00 mm10%, Ø 80,00 30%, Ø 70mm 35% Ø 60mm 25% = 43tn.2º Câmara = Ø 50mm 15%, Ø 40mm 25%, Ø 30mm 35%, Ø 20mm 25% = 87tn.Com o arranjo acima temos a carga especifica de 10,78 m²/t para primeira câmara e 25,69 m²/t para a2 câmara.Temos indicação teórica para moagem em moinhos de duas câmarasde 9 a 11m²/t para a primeira câmara e entre 25 e 35 m²/t para a segunda , estando todos dois parâmetros atingidos.D₁ = 3500 -2 (110) = 3280D₂ = 3500 – 2 (65) = 3370Arranjo de bolasO desenho Shenyang considera a altura do revestimento levantador 110mm para as colunas consideraremos o Ø interno dado de Shenyang de3.300mm.V₁ = π D₁ ² x L₁ = π x 3,3² x 3,5 = 29,93m³4 4Através do manual FLSMIDT pág A3.InterpolaçãoInversamente proporcional32,4 0,579 32,4 0,14032,00 x a = x 32,00 x x = h₁31,8 0,585 31,8 0,145 D₁32,4 – 31,8=0,585 – 0,57932,4 – 31,8 = 0,145 – 0,14032,4 – 32,00 0,585 – x 32,4 – 32 0,145 - x0,6 = 0,0060,6 = 0,0050,4 0,585 – x0,4 0,145 – x- 0,6x + 0,351 = 0,0024 0,002 = 0,087 – 0,6 x- 0,6x = - 0,3486 0,002 – 0,087 = - 0,6 xx = 0,581 - 0,085 = - 0,6xa₁ = 0,581 x = 0,142h₁ = 0,142D₁h₁ =0,142 = H₁ - 0,5 h₁ - 3,3 x 0,142 = 0,4686 mt D₁ 3,3 h₁ = 0,469 m0,4686 = H₁ - 1,65H = 2,119 mtF = 32/100 x 4,5 x 29,93 = 43,1 t ok.Shenyang.F₂ = 43,1 t16,9 = 72,6%23,28V₂ = π D₂² x L₂ = π x 3,35² x 7 = 61,7m³4 4Pela tab. Pág A3 para 33% de enchimentoa= 0,574 h₂ = 0,135 h₂ = 3,35 x 0,135 = 0,452D₂h₂ =0,135 = H₂ - 0,5 H₂ = 2,127 mtD₂ 3,35F₂ = 33/100 x 4,6 x 61,7 = 93,66F₂ = 96,66Obs.: Shenyang indica 87t, teremos um déficit de 9,66 t.4,5 t/m³ ?N₁ = 0,514 x 43,1 x 16,9 x 0,73 x 0,581 x 3,3N₁ = 524,0 KwN₂ = 0514 x 96,66 x 16,9 x 0,69 x 0,574 x 3,35.N₂ = 1114,0 KwN₁ + N₂ = 524,00 + 1114,00 = 1638 kwη redutor = 94,5η motor = 98,5η mancais = 93,5η Total = 0,87NTotal = 1638= 1882,75 kw = NTotal0,87Peso do moinho 165000 kg.P moinho = 78,334t Cargas Peso das cargasP cargaPeso do materialP materialØ do moente = 1600 mmL do moente = 480mmDesgaste acima de 60g/t será substituído por Shenyang.Desgaste de bolas para 7000h de trabalhos (65t/h deprod)1º Câmara35g/t455000 x 0,035 = 15.925 kg2º Câmara25g/tn455000 x 0,025 = 11.375Recarga será de 15925 + 11375 = 27300 kgVentilação no interior do moinhoS₁ = 8,55 m²S₂ = 8,81 m²VentilaçãoPressão = 400Mpa = 41 mcavolume = 108000 m³/h = 30m³/s30/8,55 = 3,5 m/s = 3,5 vezes o desejado.Obs.Não conseguimos a área de passagem com Shenyang para confirmar as velocidades no tabic intermediário e grelha de saída.Anexamos desenhos do moinho para verificação das cotas das cargas em comparação com cotas da rosca de entrada do moinho, onde verificamos que com esta carga teremos retorno de bolas ,obstruindo a passagem do material.Conclusão:Cota da carga da 1 câmara será = 3,3 - H = 3,3- 2,119= 1,181 > 1114,04 da cota da hélice interna da da rosca de alimentação do moinho , demonstrando retorno de bolas para entrada do moinho reduzindo a moagem.Utilizando o critério do desgaste indicado por Shenyang teremos umanecessidade de reposição maior que a indicada para compras, acrescido da diferença indicada na 2 câmara para atingir o grau de enchimento de 33%.Recarga de 27300 kgDiferença da 2 câmara 9660 Kg.Total 39660 Kg .Como foi efetivada compra de 19500 kg de carga a mais , caso a previsão de desgaste esteja correta teremos que adquirir mais 17460 kg a mais, se conseguir resolver o problema das cotas.Obs. Shenyang se resguarda qdo coloca que reporá a diferença de desgaste de bolas acima de 60 g por tonelada de produção.。
球磨机多级、二级配球配比摘要：钢球的级配是影响球磨机产质量的主要因素之一。
对多仓磨机而言,一仓的钢球级配尤显得至关重要。
按照一般交叉级配的原则,亦即上一仓的最小球径决定下一仓的最大球径,依此类推,一仓实际上主导了其他各仓的级配。
目前,在球磨机一仓比较有代表性的配球方法有两种,一种是得到公认的应用最普遍的多级配球,另一种是近年来才开始采用的二级配球法。
关于这种配球法国内外已有报道,对其褒贬不一。
葛洲坝水泥厂从1992年起开始在Φ3m×9m水泥磨上试用二级配球,并延续应用至今。
从这几年的应用效果来看,它与多级配球相比各有所长,孰优孰劣不能一概而定。
本文即对这两种配球方法作一些初步的探讨。
1 一仓对研磨体级配的基本要求球磨机一仓主要对物料进行冲击破碎。
其作用效果的好坏直接影响到后面各仓研磨效率的发挥。
能否达到预期的效果取决于研磨体的级配参数合理与否。
主要包括:配合级数、球径(最大、最小、平均球径)的大小,以及不同规格的球所占的比例等。
这些参数的选择除了受磨内结构、产品细度要求等因素的影响外,很大程度上是由入磨物料的特性如粒度、易磨性等决定的。
反过来讲,要衡量钢球的级配是否合理,就要看它能否满足物料的要求。
物料在一仓内要得到有效的破碎,并达到适应二仓粉磨的粒度要求。
在选择一仓的级配参数时必须综合考虑以下几点基本要求:(1)要有足够的冲击力,即充当破碎介质的钢球所具有的撞击能量超过物料的强度极限。
(2)足够的冲击次数。
当装载量一定时,与球径的大小有关。
在保证足够冲击力的前提下,尽量缩小钢球的直径,以增加钢球的个数来提高对物料的冲击次数是提高粉磨效率的重要手段。
(3)适当的存料能力。
为保证物料能被充分地粉碎,要求物料在仓内有一定的停留时间,即要控制物料流速,以防止物料流速过快而出现窜料现象。
2 多级配球法多级配球法是一种传统的配球方法,通常选用3～5种不同规格的钢球。
它最突出的特点是以入磨物料的粒度为依据。
水泥磨中控试题2山西华润福龙水泥磨中控试题（二）姓名：岗位：得分：一、选择题（每题1分，共10分）1、国家标准规定：普通硅酸盐水泥中掺加混合材时，其掺加量不得超过（）A. 5%B. 10%C. 15% D、20%2、水泥中MgO的含量不得超过( ).A. 6.0%B. 5.5%C. 5.0% D、4.5%3、下列不是闭路流程优点的是（）A、减少过粉磨现象B、易于产品细度调节C、提高产量D、操作简便4、下列不属于球磨机特点的是（）A、粉碎比大B、结构简单C、噪音大D、转速高5、下列不是水泥制成控制项目的是（）。
A、入磨物料的配合比B、出磨水泥细度C、出磨水泥中三氧化硫D、出磨水泥的水份6、下列有关物料易磨性排序正确的是（）。
A.石灰石﹤熟料﹤粉煤灰﹤矿渣B.粉煤灰﹥矿渣﹥熟料﹥石灰石C.矿渣﹥熟料﹥粉煤灰﹥石灰石D.粉煤灰﹥石灰石﹥熟料﹥矿渣7、熟料中的f-CaO太多会导致（）降低。
A.熟料中C3SB.水泥安定性C.水泥凝结时间D、标准稠度用水量8、下列影响熟料易磨性变差的是（）。
A、熟料中C3S含量增加B、熟料中C2S含量增加C、出窑熟料经过急冷D、入磨前熟料存放一段时间9、下列哪种收尘设备适用于收集0.01微米以下粒径的粉尘（）。
A、沉降室B、旋风收尘器C、袋收尘器D、电收尘器10熟料中C3S的特性：（）。
A.水化速度较快，早强高,凝结正常，后强高B.水化速度最快，故早强高C.水化热较大，抗水性高D、水化速度较慢，后强高二、判断题（每题1分，共10分）1、选粉机撒料盘撒出物料速度越高，物料分散度就越大，故选粉效率就越高。
（×）2、安装隔仓板时，其篦板上篦孔的大端应朝向出料端，小端朝向磨机的进料端。
（）3、磨内压差增大，是由于磨内物料减少造成的。
（×）4．研磨体对衬板的磨损是均匀的，不会大幅度改变衬板的内表面形状。
（）5、熟料中C3A含量较高，水泥粉磨较细或混合材用得较多时，应适当减少石膏掺量。
粉磨系统参数的控制与调整赵晓平（江苏盐城，224003）0引言随着我国水泥产业结构和能源政策的调整，传统的粉磨作业形式从单纯的球磨开路系统逐渐向带预破碎、预粉磨的混合与联合系统方向过渡。
粉磨作业效果追求产品低耗能、高产能和优性能。
近年来，我国的粉磨设备通过技术引进和自主创新，其产品技术水平和生产规模都有了大幅度的提高；但由于对粉磨作业系统的认识不足，技术水平不高，系统调试不合理，以及粉磨设备自控变量能力对粉磨作业环境的适应性不够等因素，因此系统功效与国外相比，还有较大的差距。
作者就球磨机粉磨系统参数的控制与调整，阐明自己的一些观点，供生产厂家参考。
1球磨机粉磨作业机理及特点球磨机的粉磨作业机理是靠研磨介质间冲击和挤压作用物料完成对物料的破碎和粉磨。
其作业效果决定于物料的理化性能，研磨介质和物料相互间的运动特性以及球磨机的工艺结构参数。
球磨机的作业特点是随机研磨。
粉磨效果决定于研磨物料的概率和研磨介质作用于物料的作用力大小。
因此，选择合理的磨内结构参数和合理控制入磨工艺参数，对粉磨系统的产质量起到决定性的作用。
球磨机的作业机理及特点，决定了粉磨系统各参数的变化较大，系统参数不易控制。
要发挥其系统的综合效能，就必须要求系统各参数力求合理、平衡。
对入磨物料应尽可能保证其工艺参数稳定、合理，从源头上减少磨内参数的变动。
2入磨物料工艺参数的控制与调整入磨物料物理工艺参数主要包括：粒度、温度、水分、易磨性、粒度均齐度等，这些参数对粉磨作业结果有着直接的影响。
合理控制这些参数值能更好地提高经济效益和作业绩效，以便于粉磨作业朝向系统参数易于设定、过程参数易于调节、产品质量易于控制。
2.1严格控制入磨物料粒度、粒径均齐度无论是预破碎、预粉碎还是预粉磨，其目的都是降低入磨物料的平均粒度，便于提高粉磨系统的综合效能。
控制好合理的入磨粒度和粒径均齐度，可以最大发挥球磨机破碎仓的研磨效率。
当前，不论开路还是闭路粉磨系统，在管磨机前一般都增设预粉碎处理方式。
影响磨机产质量的磨内因素和磨机优质高产的技术途径∙作者：孙铭海单位:南京苏材水泥技术工程有限公司[2009-6-17]关键字:磨机-优质高产∙摘要:1 影响磨机产质量的磨内因素1.1 磨机筒体内的通风磨内通风良好有利于降低磨内温度、排出水分、减少过粉磨现象和提高粉磨效率。
经验证明，圈流粉磨的球磨机，磨内风速应保持在0.8-1.0m／s左右，而开流粉磨时应控制在1.0-1.2 m/s左右，这样才能适应磨机节能高产的要求。
我们也可以按磨机实际产量来进行通风机的选型，经验公式如下：Q=400G式中Q为球磨机通风量，m３/hG为球磨机产量，t/h400为经验系数。
1.2 磨内结构磨内结构是指磨机筒体内的衬板、篦板、隔仓板和进、出料装置等。
磨机衬板主要是用来保护筒体，避免研磨体和物料对筒体的直接冲击和摩擦的，其次是可以用不同型式的衬板来调整各仓内研磨体的运动状态。
磨机隔仓板的作用是：⑴将研磨体分隔开。
⑵防止大颗粒物料窜向出料端。
⑶控制磨内物料的流速。
⑷能控制和改善磨机通风状况。
1.3 合理调整研磨体装载量与级配由于粉磨工艺条件的变化，传统的填充率设计和配球方法已很难适应目前磨机节能高产的需要。
必须根据实际的入磨物料粒度、易磨性系数（或相对易磨性系数）、衬板及隔仓板的形式、安装位置、磨机功率、转速等，进行必要的各仓位研磨体动态试验、计算确定。
(1)研磨体装载量磨机内研磨体（钢球、钢段）的装载量一般根据磨机的有效直径、有效长度、填充系数和研磨体的比重等计算确定，较麻烦。
现特推荐一个由黄有丰教授提出并经生产实践检验可使用的筒易公式：研磨体装载量G=D2L t式中：D为磨机的有效直径m；L为磨机的有效长度m。
另还可根据研磨体装载量的吨数大致确定应配多大功率的电机。
即1吨研磨体量要求配备约10-12kW的电机功率。
研磨体的级配与入磨物料的粒度有着直接的关系，入磨物料的粒度一旦有变化，研磨体的级配则应作相应的调整。
(2)磨机填充率（系数）装入磨内研磨体之容积占磨机有效容积的百分比称为磨机的填充系数，又称填充率。
优化磨机的工艺参数实现矿渣微粉的优质高产在生产粒化高炉矿渣时，由于矿渣易磨性差与难以磨细的特性，为实现优质高产和节能的目的，一般选用L/D≥4.5的长管磨机为宜。
磨机可分为三仓，过去曾试用过二仓，已被实践证明效果不佳。
1、磨机各仓长度的确定经试验，长管磨机三仓长度比为：0.25:0.2:0.55。
一仓二仓均装钢球，第二仓钢球尺寸须降低1～2级。
每仓钢球的配合比例一般两头小中间大。
由于矿渣的粒度小，硬度大（对比粉磨水泥时的原料），一般采用较多的小钢球。
在细磨仓（第三仓）采用两种或三种不同尺寸的小钢段配合在一起使用。
2、磨机衬板与隔仓板篦缝孔径的确定一仓选用2衬板，二仓选用大波纹衬板，三仓选用小波纹衬板。
一、二仓隔仓板篦缝孔径为10mm，二、三仓为8mm，出料篦缝为6mm。
3、钢球最大球径与平均球径的确定根据矿渣的入磨粒度小、难以磨细的特性，我们确定矿渣微粉磨的最大球径为50mm，两仓钢球的平均球径为30～38mm（约为水泥磨的1/2）；钢段一般采用Φ15×20mm、Φ12×20mm、Φ10×20mm三个级别4、磨机填充率的确定因为矿渣的流动性优于水泥，加之矿渣粉的比表面积（S95级纯矿渣微粉比表面积≥430m²/kg）明显高于水泥（P·O42.5级水泥只要求350～380 m²/kg），因此矿渣在磨内被粉磨停留的时间必须长于水泥原料2倍以上才可达质量要求，因此其填充率也大不相同。
矿渣微粉磨填充率是：一仓28～29%，二仓29～31%，三仓31～34%，这样才可以延长矿渣在磨内的粉磨时间，防止矿渣在磨内的流速过快。
5 应用实例5.1 开路磨现以Φ2.6×13m磨为例，其粉磨矿渣的相关参数如下本级配台时产量12.5t，加0.03%KAA矿渣助磨剂后，台时产量可提高到13.5～14t。
5.2闭路磨Φ2.4×10m球磨机，配JS-30K空气喷射型超细选粉机本方案台时产量10.5t，加0.03%KAA矿渣助磨剂后，台时产量可提高到11.5～12t。
(球磨机研磨体装载量和级配虽有些公式可以参考，但一般还是靠经验调配.钢球级配还是以多级配球较多，在使用分级衬板时，磨仓内在长度方向上（进料端到出料端）各点处地物料平均粒径是逐渐降低地，钢球在各点处地平均球径也应该是逐渐降低，两条曲线地走势应该是一致地.调整钢球级配时要考虑到钢球尺寸地减小并不是一致地.例如有文献介绍，通过试验和计算得出，当地钢球磨损至时，同比，地钢球磨损至，地钢球磨损至，地钢球磨损至.显然，若只补大球，则平均球径必然有变大地趋势.研磨体装载量和级配是否合理，可通过下述四种方法在生产实践中进行检验和调整.资料个人收集整理，勿做商业用途、根据磨机产量和产品细度进行检验分析（）当磨机出现产量低、产品细度粗时，说明研磨体装载量不足或研磨体磨耗太大，此时应添加研磨体.（）当磨机出现产量高、产品细度粗时，说明磨内研磨体地冲击力太强，研磨能力不足，物料地流速过快所致.此时应适当减少大球，增加小球和钢段以提高研磨能力，同时减少研磨体之间地空隙，使物料在磨内地流速减慢，延长物料在磨内地停留时间，以便得到充分地研磨.资料个人收集整理，勿做商业用途（）如磨机出现产量低、产品细度细时，其原因可能是小钢球太多、大钢球太少而造成地.磨内冲击破碎作用减弱，而相对研磨能力增强.资料个人收集整理，勿做商业用途（）若磨机产量高、产品细度又细时，说明研磨体地装载量和级配都是合理地.、根据磨音判断在正常喂料地情况下，一仓钢球地冲击较强，有哗哗地声音.若第一仓钢球地冲击声音特别洪亮时，说明第一仓钢球地平均球径过大或填充率较大；若声音发闷，说明第一仓钢球地平均球径过小或填充率过低了，此时应提高钢球地平均球径和填充率.第二仓正常时应能听到研磨体地唰唰声.资料个人收集整理，勿做商业用途、检查磨内物料情况在磨机正常运转、正常喂料地情况下，根据生产经验，球仓中地钢球应露出半个钢球于料面上.如钢球外露太多，说明装载量偏多或钢球平均球径太大；反之，说明装载量偏少或钢球平均球径太小.资料个人收集整理，勿做商业用途在细磨仓，研磨体应以覆盖着地薄料层为宜.若盖料过厚，说明研磨体装载量不足或研磨体尺寸太小.资料个人收集整理，勿做商业用途、根据筛析曲线判断研磨体级配合理、操作良好地磨机，其筛析曲线地变化应当是：在第一仓比较陡，靠近卸料端应平滑下降.如曲线中出现斜度不大或有较长地一段接近水平线，则表明磨机地作业情况不良，物料在这一段较长距离过程中细度变化不大.其原因可能是研磨体地级配、装载量和平均球径大小等不合适，应适当改变研磨体级配或清仓剔除碎、小球段；如果隔仓板前后地筛余百分数相差很大，说明两仓能力不平衡，此时应首先检查隔仓板篦孔宽度是否符合要求，若过宽且超过规定数值以上时，即应更换或堵补；若有堵塞现象，应剔除堵物.资料个人收集整理，勿做商业用途也可能由于磨机各仓地长度比例不当，前后仓破碎与研磨能力不匹配.先调研磨体地级配、装载量和平均球径，若无效，则应改变仓地长度、比例.资料个人收集整理，勿做商业用途、确定研磨体补充量地方法（）用单位产品地研磨体磨损量（同类研磨体年耗量磨机年产量）乘以磨机阶段产量；（）用单位时间地研磨体磨损量（同类研磨体年耗量磨机年运转时间）乘以磨机阶段运转时间；（）在必要地空磨后停磨，测量磨内球（段）面距磨机中心线地高度除以磨机有效内径可简易算得当时地填充率，与原配球时填充率对比，计算补球量.资料个人收集整理，勿做商业用途此外还有根据空磨时地主电动机电流表值与经验值比较确定研磨体补充量等多种方法.以上地各种方法事实上都有一定地局限性，这是因为磨机地运转过程是一个不断变化地复杂过程，影响因素很多，容易出现判断失误而造成盲目补球，反而影响磨机地产量.因此，管理较好地水泥企业是采用定期清仓地传统办法.资料个人收集整理，勿做商业用途、磨机研磨体地填充率计算公式磨机研磨体地填充率计算公式：在磨机中研磨体地填充率对磨机地产量和粉磨效率有非常大地影响.填充率又称为装载量，计算比例是按装载研磨体地截面积除以磨机内截面积地比值为填充率.资料个人收集整理，勿做商业用途计算时可根据磨机内径和研磨体表面到磨机内衬最高点地距离计算，如果衬板为一特殊形状，如波浪型或阶梯型等，则必须进行合理校正，选用平均值.资料个人收集整理，勿做商业用途填充率可以简化为：填充率乘以研磨面到衬板最高点地距离再除以磨机内径.研磨体地总重量可以按研磨体地松散密度和磨机或仓室有效长度计算即磨机或仓室中研磨体地重量等于四分之一π乘以磨机内径地平方乘以填充率再乘以松散密度再乘以磨机有效长度即可以得出研磨体地质量.研磨体地松散密度一般为吨立方米；研磨体地混合体可以取值吨立方米.。
如何设计磨机研磨体级配方案物料在磨机内磨成细粉，是通过研磨体的冲击和研磨作用的结果，因此，研磨体级配设计的好坏对磨机产质量影响很大。
要设计好磨机研磨体级配，必须充分考虑研磨体装载量、各仓填充率、平均球径、物料水分、物料流动性、物料粒度、隔仓板形式、隔仓板蓖缝大小、各仓长度、粉磨流程等因素，一般按以下步骤进行。
（1）确定研磨体的填充率与装载量磨机内研磨体填充的容积与磨机有效容积的比例百分数称为研磨体的填充率(用j表示)。
填充率设计俞高，磨机的装载量就会俞高。
要提高磨机的产量，应尽可能提高磨机的装载量。
但，磨机装载量不能无限提高，磨机装载量太高，磨机电机的电流会很高，有可能会烧毁电机或威胁磨机机械设备的安全。
磨机研磨体填充率设计多少，应充分考虑磨机的机械设备的承受能力以及磨机电机的承受能力。
为了提高磨机的产量，一般可采用液体变阻起动器和进相机等设备，降低磨机的起动电流和提高磨机电机的过载能力，从而提高磨机的装载量。
在解决了磨机的起动和提高了电机的过载能力后，绝大多数磨机的装载量都可超过设计装载量。
一般磨机的设计填充率为28％左右，但在加装了液体变阻起动器和进相机设备后，通常都可达到35%～38%，甚至达到40%～42%，研磨体装载量大大超过设计装载量，磨机产量也大幅度提高。
在确定了磨机的总装载量后，紧接着就是要确定各仓的填充率，也就是要确定每个仓的装载量。
每个仓的填充率的确定要考虑的因素较多，主要有物料水分、物料流动性、物料粒度、隔仓板形式、隔仓板蓖缝大小、各仓长度、粉磨流程等因素。
这主要靠经验和观察确定，但可以掌握一个原则：磨机各仓研磨能力的平衡。
如果磨机各仓研磨能力达到平衡了，那么在此装载量的条件下，磨机也就达到最大产量了。
那么如何确定磨机各仓研磨体是否达到了平衡，常用方法有听磨音、检查球料比、绘制筛余曲线法。
检查料球比：一般中、小型开路管磨的球料比以6.0左右为宜。
突然停磨进行观察：如中小型二仓开路磨，第一仓钢球应露出料面半个球左右，二仓物料应刚盖过钢段面为宜。
