某斜向涵管进水泵站前池流态数值模拟与整流措施研究

梯级泵站侧向进水池整流消能数值模拟研究
刘俊华;王梅芳
【期刊名称】《水利水电快报》
【年(卷),期】2024(45)2
【摘要】为了研究远距离管道输水工程中梯级泵站侧向进水池流态稳定问题,基于雷诺时均N-S方程,采用标准k-ε湍流模型和流体体积法(VOF)对无措施、消能墩、挡水墙和导流孔4种方案进行整流消能数值模拟研究,对比了4种方案的流线特性、流速矢量和漩涡特性。

结果表明:侧向进水池的进水槽尾部高速水流进入泵站进水
池容易形成较大漩涡。

消能墩和挡水墙方案降低了进水槽内水流速度,但效果不明显,进水池内仍形成漩涡。

导流孔方案使水流在进水槽内紊流消能,再通过导流孔平
稳进入泵站进水池,进水池内水流速度接近零,整流消能效果显著。

研究成果可为梯
级泵站侧向进水池的整流消能提供技术支撑。

【总页数】5页(P99-103)
【作者】刘俊华;王梅芳
【作者单位】云南省水利水电勘测设计研究院;云南省水利水电勘测设计院有限公
司
【正文语种】中文
【中图分类】TV222.2
【相关文献】
1.双向贯流泵泵站进(出)水池流道数值模拟
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5.泵站侧向进水前池整流措施数值模拟
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收稿日期：2017-08-03；网络出版日期：2018-05-22网络出版地址：http ：///kcms/detail/.20180522.1745.004.html基金项目：江苏省自然科学基金青年基金项目（BK20150808）；中央高校基本科研业务费专项资金资助项目（2014B12314）；江苏高校优势学科建设工程资助项目作者简介：张睿（1984-），男，山东济宁人，博士，讲师，主要从事泵站工程水力学研究。

E-mail ：gulie1984@水利学报SHUILI XUEBAO 2018年5月第49卷第5期文章编号：0559-9350（2018）05-0598-10斜向管涵进流城市雨水泵站箱涵流态分析及整流措施研究张睿，徐辉，陈毓陵，冯建刚，周春天，王晓升（河海大学水利水电学院，江苏南京210098）摘要：为了研究斜向管涵进流对城市雨水泵站水力流态特性的影响，探寻改善不良流态的有效整流措施，基于计算流体动力学（CFD ）方法，开展斜向管涵进流城市雨水泵站箱涵流态分析及整流措施研究。

针对不良进水流态，通过在闸门井内设计布置了3种不同的整流措施，分析比较各整流措施对箱涵进水流态及其配水均匀性的改善效果，优选出最佳方案并进行物理模型试验验证。

研究表明：斜向管涵进流容易造成箱涵各孔流量分配不均且存在偏流、回流、旋涡等不良流态，从而恶化前池进水流态和影响泵站安全运行；采用“分流墩、组合梁以及相背布置短导流墩”的组合式整流措施可以显著改善闸门井、箱涵以及前池进口处的不良流态，有效提高箱涵各孔的流量分配的均匀程度，其中箱涵各孔流量分配不平衡度降至±0.03之间、箱涵总流量分配均匀度提高为0.905。

本文的研究成果可为同类型城市雨水泵站设计提供有益的参考。

关键词：城市雨水泵站；箱涵；流态；流量分配；整流措施；数值模拟中图分类号：TU992；TV675文献标识码：A doi ：10.13243/ki.slxb.201707621研究背景雨水泵站主要用于排除城市低洼地带以及雨水管道系统中的积水，对于防止城市内涝灾害发挥着关键作用。

建筑设计建 筑 技 术 开 发·29·Architectural DesignBuilding Technology Development第47卷第7期2020年4月城市雨水泵站建设关系到人民生命和财产安全，前池水流的水力特性对水泵性能有着直接的影响，良好的进流条件可以使水泵装置达到良好的运行状态，获得较高的效率。

在实际工程建设中，泵站形态常受到规划、地形、规模等外界条件限制，导致进水系统往往难以按水力条件良好的要求布置，进水池易产生不良的流态，造成机组运行效率低、噪声大、振动强等现象，不利于后期运维管理。

因此，有必要对泵站进水前池的水力特性进行编号研究，并根据研究结果优化设计参数，提出工程措施来进行整流。

GB 50265—2010《泵站设计规范》规定，排水泵站前池布置应满足水流顺畅、流速均匀，池内不得产生涡流，宜采用正向进水方式。

侧向进水的前池，宜设分水导流设施，可通过水工模型试验验证[1]。

随着流体动力学数值求解技术和计算机技术的发展，对泵站前池的流场研究有了长足的进展，用计算机仿真来模拟前池的工作状态成为了可能，必要时再辅以若干特殊工况做模型试验验证，可比较圆满地解决问题。

本文以合肥市某排涝泵站设计为例，介绍使用计算机模拟方法评价前池流态的优劣，进而确定前池的结构形式。

1 前池流态紊乱的工程问题研究范淑琴等通过对多个大型泵站的模型试验数据分析，前池的不良流态会降低机组效率4%~16%，田家山也是通过模型试验得出结论：前池流态是泵站设计和运行中的重要问题，须妥善处理；康立荣等调查分析了江都抽水站进水前池的状况，江都抽水站担负南水北调和排涝双重任务，采用侧面进水方式，无论是抽引还是抽排，进水池内均有大范围的回流区存在，水流侧向进入流道现象明显，造成水泵气蚀、振动、机组运行不稳定，前池大量泥沙不对称淤积，更恶化了流态。

通过模型试验选用Y 形导流墩加地坎整流措施，显著改善了流态。

侧向进水泵站前池流态试验研究作者：张雪周济人梁金栋张海翎来源：《南水北调与水利科技》2016年第03期摘要：以Froude准则为基础，适当提高模型流速，在不同水位下进行了某侧向进水泵站的模型试验。

结果表明：原方案前池内无论是面层还是底层，均出现大尺度回流区；水流斜向进入进水池，边侧水流偏斜尤为严重；翼墙回流区内流速较低，易造成泥沙淤积，对泵站的安全、经济运行不利。

通过对底坎、导流墙、“Y”型导流墩等多种整流措施进行试验，发现采用由“Y”型导流墩演变而来的“丁”字型倒流措施能取得较好的整流效果。

关键词：泵站；回流；泥沙淤积；侧向进水；前池；流态；整流；中图分类号： TV131 文献标志码： A 文章编号：1672-1683（2016）03-0101-05Abstract： Based on Froude rule，test on a side-inlet pumping station model was conducted with increasing velocity of flow properly.The results showed that：the original scheme would cause a wide range of circulation in the surface layer and bottom layer of the forebay；the side flow deviated badly when the oblique flow get into the intake sump；it would cause sediment deposition easily if the velocity of flow in wing wall's circulation area was too low.It was bad for safe and economic operation of the pump station.Several measures were used to regulate the flow pattern，including bottom sills，diversion walls，"Y" type diversion pier and "T" type diversion pier which was a variant from the "T" type.The flow pattern could be obtained best with "T" type diversion.Key words： pumping station；circulation；sediment deposition；side-inlet；forebay；flow pattern；regulate flow pattern受到来流条件、当地实际地形以及其他客观因素的限制，有的泵站有时会采用侧向进水的布置形式[2]。

泵站进水前池三维水流数值模拟
梁爱国;陈娓;姜树成;李晓军
【期刊名称】《水泵技术》
【年(卷),期】2008(000)003
【摘要】本文建立了用于模拟泵站进水前池内流动的数学模型,结合混合有限分析法对该类流动进行数值计算,与试验资料进行比较,验证了此一数值计算的合理可靠性.并进一步研究该类流动漩涡结构等精细流动特征:上游来流在后壁反射后,速度反向并与上游来流交汇,交汇位置沿水深变化;以进水管轴线为中心,向两边壁侧发展,漩涡逐渐形成,且漩涡中心不断向来流方向移动.
【总页数】5页(P12-16)
【作者】梁爱国;陈娓;姜树成;李晓军
【作者单位】广东省电力设计研究院,广州,510600;长江勘测规划设计院上海分院;大连市产品质量监督检验所;大连市产品质量监督检验所
【正文语种】中文
【中图分类】TH3
【相关文献】
1.田山泵站前池进水流态数值模拟与验证 [J], 李君;曹永梅;黄金伟;刘伟
2.Rampura雨水泵站进水前池水流特性数值模拟研究 [J], 雷恒;李颖;高新江;罗全胜
3.三维数值模拟在泵站侧向进水前池的应用 [J], 王芳芳;吴时强;肖潇;况曼曼
4.泵站前置竖井进水流道三维湍流数值模拟与模型试验 [J], 陈松山;颜红勤;周正富;
何钟宁;王亮
5.南迪普火电厂循环水泵站进水流槽水流特性三维数值模拟 [J], 李礼;张根广;华维娜;郭红浩
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泵站侧向进水前池整流措施数值模拟
张亚莉;宋世露;陈勇;刘霞;符向前
【期刊名称】《中国农村水利水电》
【年(卷),期】2016(0)5
【摘要】为研究侧向进水前池存在的不良流态,基于N-S方程和Realizable k-ε紊流模型,设计了一套侧向进水前池物理模型试验装置,数值模拟了侧向进水前池在改变前池尺寸和设置隔墩整流措施的流态。

CFD计算结果表明,原方案下侧向进水前池1号,2号机组水流出现明显回流,只有3号机组可以平稳进入。

经过整流之后,可以实现3台机组全部平稳进入水流,而改变前池尺寸对整流并无明显效果。

研究成果对改善侧向进水前池流态具有参考价值和重要意义。

【总页数】4页(P117-120)
【关键词】泵站;侧向前池;流态;整流
【作者】张亚莉;宋世露;陈勇;刘霞;符向前
【作者单位】甘肃省水利厅水利管理局;武汉大学动力与机械学院;肇庆市景丰联围管理局;湖北省水利水电科学研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TV675
【相关文献】
1.某斜向涵管进水泵站前池流态数值模拟与整流措施研究 [J], 栗金钊;罗文彪;陈剑
2.三维数值模拟在泵站侧向进水前池的应用 [J], 王芳芳;吴时强;肖潇;况曼曼
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5.多机组泵站侧向进水前池流态及整流措施分析 [J], 常鹏程;杨帆;孙丹丹;李忠斌;沈强儒
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第３８卷　第５期Ｖｏｌ．３８　Ｎｏ．５营佳玮基于流体体积模型的泵站前池流态及组合式整流方案营佳玮，俞晓东 ，贺蔚，张健（河海大学水利水电学院，江苏南京２１００９８）收稿日期：２０１９－０７－１７；修回日期：２０１９－１０－１３；网络出版时间：２０２０－０５－０６网络出版地址：ｈｔｔｐ：／／ｋｎｓ．ｃｎｋｉ．ｎｅｔ／ｋｃｍｓ／ｄｅｔａｉｌ／３２．１８１４．ＴＨ．２０２００４３０．１５４４．０１２．ｈｔｍｌ基金项目：“十三五”国家重点研发计划项目（２０１６ＹＦＣ０４０１８１０）；江苏省基础研究计划青年基金资助项目（ＢＫ２０１９０４８８）；国家自然科学基金资助项目（５１９０９０７０）第一作者简介：营佳玮（１９９５—），女，江苏南通人，硕士研究生（ｓｄｙｙｊｗ＠１６３．ｃｏｍ），主要从事长距离输水系统的过渡过程仿真与三维数值模拟研究．通信作者简介：俞晓东（１９８５—），男，江苏扬州人，副教授，博士（ｙｕｘｉａｏｄｏｎｇ＿８５１＠ｈｈｕ．ｅｄｕ．ｃｎ），主要从事水电站及泵站系统过渡过程仿真与安全控制研究．摘要：为了分析某大型泵站前池水流流态，基于计算流体动力学方法，采用流体体积（ＶＯＦ）模型，建立了该泵站前池的三维计算模型，进行了网格无关性验证，模拟了设计工况下前池的水流流态，发现前池两侧存在回流现象．对产生该不良流态的原因进行了分析，在此基础上，分别计算了单独布置立柱、单独布置底坎和立柱底坎联合布置方案下的水流流态，比较了不同方案的优劣并找到了设置整流措施后水流流动的规律，结果表明立柱底坎组合布置方案的整流效果优于单一措施，水流分布更均匀．同时，计算了立柱与底坎不同间距的组合式整流方案，对比分析了不同方案下的整流流态及流速分布均匀度．对于两侧存在大尺度回流的正向前池，在立柱与出水管距离的８０％处布置底坎，可使前池流速分布较为均匀．研究结果可为类似前池设置水力优化措施提供参考．关键词：泵站前池；水流流态；流体体积模型；整流措施；立柱；底坎中图分类号：Ｓ２７７．９；ＴＶ６７５　文献标志码：Ａ　文章编号：１６７４－８５３０（２０２０）０５－０４７６－０５Ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７４－８５３０．１９．０１７６ 营佳玮，俞晓东，贺蔚，等．基于流体体积模型的泵站前池流态及组合式整流方案［Ｊ］．排灌机械工程学报，２０２０，３８（５）：４７６－４８０，４９３． ＹＩＮＧＪｉａｗｅｉ，ＹＵＸｉａｏｄｏｎｇ，ＨＥＷｅｉ，ｅｔａｌ．Ｖｏｌｕｍｅｏｆｆｌｕｉｄｍｏｄｅｌ ｂａｓｅｄｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｉｎｆｏｒｅｂａｙｏｆｐｕｍｐｓｔａｔｉｏｎａｎｄｃｏｍｂｉｎｅｄｒｅｃｔｉ ｆｉｃａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｄｒａｉｎａｇｅａｎｄｉｒｒｉｇａｔｉｏｎｍａｃｈｉｎｅｒｙｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（ＪＤＩＭＥ），２０２０，３８（５）：４７６－４８０，４９３．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）Ｖｏｌｕｍｅｏｆｆｌｕｉｄｍｏｄｅｌ ｂａｓｅｄｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｉｎｆｏｒｅｂａｙｏｆｐｕｍｐｓｔａｔｉｏｎａｎｄｃｏｍｂｉｎｅｄｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅＹＩＮＧＪｉａｗｅｉ，ＹＵＸｉａｏｄｏｎｇ，ＨＥＷｅｉ，ＺＨＡＮＧＪｉａｎ（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＷａｔｅｒＣｏｎｓｅｒｖａｎｃｙａｎｄＨｙｄｒｏｐｏｗｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＨｏｈａｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｊｉｎｇ，Ｊｉａｎｇｓｕ２１００９８，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｔｈｒｅｅ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｆｌｕｉｄｄｏｍａｉｎｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｆｏｒｅｂａｙｉｎａｌａｒｇｅ ｓｃａｌｅｐｕｍｐｓｔａｔｉｏｎｗａｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄｂａｓｅｄｏｎｖｏｌｕｍｅｏｆｆｌｕｉｄ（ＶＯＦ）ｍｏｄｅｌｉｎｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌｆｌｕｉｄｄｙｎａｍｉｃｓｍｅｔｈｏｄｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｉｎｔｈｅｆｏｒｅｂａｙ．Ｔｈｅｇｒｉｄｓｉｚｅｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｃｅｗａｓｃｈｅｃｋｅｄ，ｔｈｅｎｔｈｅｆｌｏｗｐａｔ ｔｅｒｎｉｎｔｈｅｆｏｒｅｂａｙｗａｓｓｉｍｕｌａｔｅｄｕｎｄｅｒｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎ，ａｎｄｒｅｖｅｒｓｅｆｌｏｗｓｗｅｒｅｆｏｕｎｄｉｎｂｏｔｈｓｉｄｅｓｏｆｔｈｅｆｏｒｅｂａｙ．Ｔｈｅｒｅａｓｏｎｆｏｒｔｈｅｒｅｖｅｒｓｅｆｌｏｗｓｗａｓａｎａｌｙｚｅｄ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｉｓ，ｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｓｗｅｒｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｉｎｔｈｅｆｏｒｅｂａｙｗｉｔｈｓｉｎｇｌｅｖｅｒｔｉｃａｌｃｏｌｕｍｎ，ｓｉｎｇｌｅｂｏｔｔｏｍｓｉｌｌａｎｄｂｏｔｈｏｆｔｈｅｍ，ａｎｄｔｈｅａｄｖａｎｔａｇｅｓａｎｄｄｉｓａｄｖａｎｔａｇｅｓｏｆｔｈｅｓｅｓｃｈｅｍｅｓｗｅｒｅｃｏｍｐａｒｅｄ，ｅｖｅｎｔｕａｌｌｙ，ｔｈｅｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｖａｒｉａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓ ｔｉｃｓｗｅｒｅｉｄｅｎｔｉｆｉｅｄａｆｔｅｒｔｈｅｓｅｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｓｗｅｒｅｉｍｐｌｅｍｅｎｔｅｄ．Ｉｔｉｓｆｏｕｎｄｔｈａｔｔｈｅｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｃｏｍｂｉｎｅｄｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｏｆｖｅｒｔｉｃａｌｃｏｌｕｍｎａｎｄｓｉｌｌｉｓｍｏｒｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｔｈａｎｔｈａｔｏｆｔｈｅｒｅｓｔｍｅａｓｕｒｅｓ，ａｎｄｔｈｅｗａｔｅｒｖｅｌｏｃｉｔｙｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｉｎｔｈｅｆｏｒｅｂａｙｉｓｍｏｒｅｕｎｉｆｏｒｍｉｎｔｈｅｆｏｒｍｅｒ．Ａｄｄｉｔｉｏｎａｌｌｙ，ｔｈｅｃｏｍｂｉｎｅｄｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｓｗｉｔｈｖａｒｉａｂｌｅｓｐａｃｉｎｇｂｅｔｗｅｅｎｖｅｒｔｉｃａｌｃｏｌｕｍｎａｎｄｓｉｌｌｗｅｒｅｓｉｍｕｌａｔｅｄ，ａｎｄｔｈｅｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎａｎｄｖｅｌｏｃｉｔｙｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｕｎｉｆｏｒｍｉｔｙｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄａｎｄｃｏｍｐａｒｅｄａｍｏｎｇｄｉｆｆｅｒｅｎｔｓｃｈｅｍｅｓ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｗｈｅｎｔｈｅｂｏｔｔｏｍｓｉｌｌｉｓｐｌａｃｅｄｉｎｔｈｅｐｏｓｉｔｉｏｎｗｉｔｈ８０％ｏｆｔｈｅｄｉｓｔａｎｃｅｆｒｏｍｔｈｅｖｅｒｔｉｃａｌｃｏｌｕｍｎｔｏｔｈｅｐｕｍｐｄｉｓｃｈａｒｇｅｐｉｐｅ，ｔｈｅｆｌｏｗｉｎｔｈｅｆｏｒｅｂａｙｉｓｍｏｒｅｕｎｉｆｏｒｍｕｎｄｅｒｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ｔｈｉｓｒｅｓｕｌｔｃａｎｐｒｏｖｉｄｅａｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｈｙｄｒａｕｌｉｃｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｓｏｆｓｉｍｉｌａｒｐｕｍｐｉｎｔａｋｅｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｆｏｒｅｂａｙ；ｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎ；ｖｏｌｕｍｅｏｆｆｌｕｉｄｍｏｄｅｌ；ｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅ；ｃｏｌｕｍｎ；ｂｏｔｔｏｍｓｉｌｌ 某工程引水流量为２０ｍ３／ｓ，引水管道及输水隧洞均采用有压重力流输水，泵站内设置７台（６用１备）机组，装机容量为１０８００ＭＷ，最大扬程为４２ ８２ｍ．针对泵站前池流态所做研究已取得了一系列成果．成立等［１］对泵站进水池内部流态和各断面速度分布规律进行了模拟研究，说明在矩形进水池内增设导流墩和Ｗ型后壁可以改善进水池流态；张光碧等［２］采用流体体积（ＶＯＦ）模型对带支流河道的复杂流场进行了数值模拟，并与现场原位试验观察结果对比，说明该模型是处理自由表面有效方法；陈刚等［３］研究了入口设计对于泵池水面的影响，表明ＶＯＦ模型数值计算可以模拟跌水趋势；张硕等［４］通过数值模拟研究了几何参数对于清水池水力效率的影响，表明清水池的水力效率受长宽比的影响明显；于永海等［５］对侧向引进水泵站进水侧流场进行了数值模拟，布置导流栅可以明显地调整引水段动量分布．冯旭松［６］采用模型试验分析了二维情况下单道底坎整流机理．罗缙等［７］基于模型试验研究表明立柱与底坎相配合可以较好地调整水流流态．罗灿等［８］研究了不同底坎布置对于正向扩散前池中水流流态的影响．夏臣智等［９］分析了不同几何参数条件下，单排方柱对前池流态的影响．依据已有的研究成果可知，在前池中采取整流措施可以有效地改善前池水流流态，数值模拟结果准确．文中建立某实际泵站工程前池水动力模型，分析其流态情况；针对出现的不良流态，对比分析提出本工程的整流方案．１　计算模型与数值方法１．１　控制方程基本控制方程包含质量守恒方程和动量守恒方程．质量守恒方程为ｕｘ＋ ｖ ｙ＋ ｗ ｚ＝０，（１）动量守恒方程为（ρｕｉ） ｔ＋ （ρｕｉｕｊ） ｘｊ＝－ ｐ ｘｉ＋ ｘｊμｅｆｆ ｕｉ ｘｊ＋ ｕｊｘｉ()[]＋ρｇｉ，（２）式中：ｕｉ，ｕｊ为流速在ｉ，ｊ方向的分量；ρ为流场密度；ｔ为时间；ｐ为考虑湍流动能的静压力；μｅｆｆ为有效黏性系数；ｇｉ为重力加速度在ｉ方向的分量．ＶＯＦ模型中，对于每个计算网格单元，水气两相分别求解质量守恒方程、共享同一个动量方程．平均密度为ρ＝αａρａ＋αｗρｗ，（３）式中：下标ａ，ｗ表示气相、液相；αａ，αｗ为气相和液相各自的体积分数，满足αａ＋αｗ＝１．（４）１．２　湍流模型本引水系统多相流研究拟采用Ｒｅａｌｉｚａｂｌｅｋ－ε湍流模型．Ｒｅａｌｉｚａｂｌｅｋ－ε湍流模型中有关ｋ和ε的瞬时湍流方程分别为（ρｋ） ｔ＋ （ρｕｉｋ） ｘｉ＝ ｘｊμ＋μｔσｋ()ｋ ｘｊ[]＋Ｇｋ－ρε，（５）（ρε） ｔ＋ （ρｕｉε） ｘｉ＝ ｘｊμ＋μｔσε()ε ｘｊ[]＋ρＣ１Ｅε－ρＣ２ε２ｋ＋ｖ槡ε，（６）式中：σｋ＝１．０，σε＝１．２，Ｃ２＝１．９，Ｃ１＝ｍａｘ０．４３，ηη＋５()，η＝（２Ｅｉｊ·Ｅｉｊ）１／２ｋε，Ｅｉｊ＝１２ ｕｉ ｘｊ＋ ｕｊ ｘｉ()，Ｇｋ＝μｔｕｉ ｘｊ＋ ｕｊ ｘｉ()ｕｉｘｊ；Ｅｉｊ为时均应变率．１．３　计算模型及网格无关性验证正常运行时开启１—６号机组，７号机组备用，每台机组设计流量相同．设定截面Ｘ１为进口处的垂直过流截面，截面Ｘ２为距离前池进口４５ｍ处的垂直过流截面，截面Ｘ３为出口隔墩前的垂直过流截面；截面Ｚ１为前池底部水平截面，截面Ｚ２为距离前４７７池底部５ｍ高的水平截面．采用非结构化网格进行划分．针对每一种网格模型，分别对进口流量Ｑ１为２０ｍ３／ｓ下的流场进行模拟，提取前池平均液面高度，并与进口水位高度进行误差分析．表１为不同网格划分下前池水位，表中Ｈ１， Ｈ１分别为前池水位高度及其误差．结果表明，所有水位的误差均在２％以内．当网格数达到３５４００００时，水位的误差不超过１％．增加网格数量对于水位误差的计算结果影响较小．综合考虑计算准确性以及计算时间，最终采用３５４００００网格数进行计算．表１　不同网格划分下前池水位Ｔａｂ．１　Ｗａｔｅｒｌｅｖｅｌｉｎｐｕｍｐｆｏｒｅｂａｙｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｇｒｉｄｓｉｚｅｓ总网格数Ｑ１／（ｍ３·ｓ－１）Ｈ１／ｍ Ｈ１／ｍ２４９２６３１２０９．８４－０．１６３５４２０６１２０９．９３－０．０７５２１０６３４２０９．９８－０．０２ 注：前池池底进口端高程为０ｍ１．４　数值算法与边界条件计算模型使用ＶＯＦ模型．进口选在前池入口处，出口选在水泵进水管处．对于流动区域的固体壁面采用壁面边界条件进行约束，固体壁面均采用无滑移边界条件，即在固体壁面处流体是静止状态．采用适应性较好的二阶迎风格式，在计算过程中考虑重力作用，采用适用于非稳态可压流动计算的ＰＩＳＯ算法．２　计算方案设计了如下方案进行模拟计算：先计算无整流措施时的前池流态；再对固定尺寸的立柱与底坎分别计算仅布置立柱、仅布置底坎方案与立柱、底坎联合布置的方案下的前池流态，并与无整流措施方案进行对比．各方案立柱及底坎位置如图１和２所示；具体方案见表２，表中Ｌ１／Ｌ０和Ｌ２／Ｌ０分别为立柱、底坎位置．图１　立柱、底坎位置示意图Ｆｉｇ．１　Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｏｆｃｏｌｕｍｎａｎｄｂｏｔｔｏｍｓｉｌｌａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ图２　三维结构示意图Ｆｉｇ．２　Ｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｒｅｅ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅ表２　整流措施布置方案Ｔａｂ．２　Ｆｉｖｅｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｓ研究方案Ｌ１／Ｌ０Ｌ２／Ｌ０（Ｌ１－Ｌ２）／Ｌ１１０．６——２—０．３６０．４３０．６０．３６０．４４０．６０．２４０．６５０．６０．１２０．８ 对典型断面进行轴向速度分布均匀度计算．均匀度越大，流速分布越均匀．流速分布均匀度为Ｖｕ＝ｍａｘ１－１ＡｉｕａｉΣ（Ａｉｕａｉ－Ａｉｕａｉ）２ｍ槡，（７）式中：ｕａｉ为计算单元的轴向速度；Ａｉ为计算单元的面积；ｍ为计算单元个数．３　计算结果与分析３．１　无整流时图３为截面Ｚ１，Ｚ２的流线分布图．前池进口流速较快，由于存在扩散角，进口主流与周围水体的速度不一致，前池两侧边缘从距离进口１３ｍ处开始产生回流．机组非对称运行使得７号机组侧回流区范围大于１号机组侧范围．图３　无整流时截面Ｚ１，Ｚ２流线分布Ｆｉｇ．３　ＰａｔｈｌｉｎｅｓｉｎｓｅｃｔｉｏｎｓＺ１ａｎｄＺ２ｗｉｔｈｏｕｔｒｅｃｔｉｆｉ ｃａｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｓ３．２　立柱整流立柱的布置位置、尺寸、形状等因素都可能对整流结果有影响．由于篇幅限制，此处给出较优方案：立柱距离Ｌ１取为０．６Ｌ０，立柱长宽均取１．４ｍ．布置立柱４７８后，前池流态如图４所示，由于立柱减缓了进入前池的水流流速，主流居中情况得到改善，水流向两侧扩散．前池两侧的大范围回流消失，前池两侧在立柱前存在小范围回流，如图５所示；立柱后方１号机组侧存在小范围回流，７号机组侧存在较大范围回流．图４　方案１的截面Ｚ１，Ｚ２流线分布Ｆｉｇ．４　ＰａｔｈｌｉｎｅｓｉｎｓｅｃｔｉｏｎｓＺ１ａｎｄＺ２ｉｎｓｃｈｅｍｅ１图５　立柱后旋涡平面示意图Ｆｉｇ．５　Ｄｉａｇｒａｍｏｆｖｏｒｔｅｘｐｌａｎｅ３．３　底坎整流省略底坎尺寸的优化过程，仅给出较优方案：宽为１．５ｍ，高为２．５ｍ．针对无整流时两侧回流区较大的情况，底坎距离Ｌ１取为０．３６Ｌ０．底坎整流［１０］如图６，７所示，水流流经底坎处，过流面积减小，水流流速增大．一部分水流冲击底坎前部向两侧产生回流；一部分水流越过底坎向前流动，经过底坎后产生坎后旋滚．图６　方案２的截面Ｚ１，Ｚ２流线分布Ｆｉｇ．６　ＰａｔｈｌｉｎｅｓｉｎｓｅｃｔｉｏｎｓＺ１ａｎｄＺ２ｉｎｓｃｈｅｍｅ２图７　底坎后旋涡立面Ｆｉｇ．７　Ｖｅｒｔｉｃａｌｖｏｒｔｅｘｐｌａｎｅｂｅｈｉｎｄｂｏｔｔｏｍｓｉｌｌ３．４　立柱与底坎联合布置整流方案１—３计算不同的位置方案下的联合整流效果，如图８，９所示．主流冲击到立柱时受到阻力作用，在立柱前方两侧形成小范围回流，亦在立柱后方形成小范围回流．经过立柱后分散的水流，冲击到底坎上，将水流打散，使得水体重整．图８　方案１—３的截面Ｚ１流线分布图Ｆｉｇ．８　ＰａｔｈｌｉｎｅｓｉｎｓｅｃｔｉｏｎＺ１ｉｎｓｃｈｅｍｅｓ１—３图９　方案１—３的截面Ｚ２流线分布图Ｆｉｇ．９　ＰａｔｈｌｉｎｅｓｉｎｓｅｃｔｉｏｎＺ２ｉｎｓｃｈｅｍｅｓ１—３４７９ 图１０和１１为截面Ｘ２在５和７ｍ水位的流速ｖ分布，图中Ｌ为距离：以４号机组中心为原点，由正到负方向为１—７号机组方向．由图可知，无整流措施时，前池内流速变化大；方案１—５，前池内流速变化小，水流扩散趋于均匀．相同运行条件下，低水位的流速分布变化大，随着水位升高，流速变化减小．方案３—５的截面Ｘ３的轴向速度分布均匀度由式（７）计算分别为６１．３％，５０．１％，８１．３％．计算对比方案１—５的水力损失区别不大．综合考虑水流流态和水力损失两方面，在进行立柱底坎联合布置进行整流时，推荐立柱与底坎间距离占立柱与出水口间距的８０％．图１０　截面Ｘ２在５ｍ水位流速分布Ｆｉｇ．１０　Ｖｅｌｏｃｉｔｙｐｒｏｆｉｌｅａｔ５ｍｗａｔｅｒｄｅｐｔｈｉｎｓｅｃｔｉｏｎＸ２图１１　截面Ｘ２在７ｍ水位流速分布Ｆｉｇ．１１　Ｖｅｌｏｃｉｔｙｐｒｏｆｉｌｅａｔ７ｍｗａｔｅｒｄｅｐｔｈｉｎｓｅｃｔｉｏｎＸ２４　结　论建立了前池三维数值模型，通过进行多方案计算，分析了前池流态及立柱底坎联合布置进行整流的可行性．１）采用水气两相流方法进行前池水流流态模拟．无整流措施时，水流与进口边壁的边界层产生分离流动，未能充分扩散，前池存在大尺度回流．２）在前池中分别设置立柱、底坎可以调整水流流态，改善主流居中的现象，提高前池中的流速分布均匀度．３）立柱与底坎联合布置时，两者间距对流态有影响．立柱与底坎距离为立柱与出水口间距的８０％（即０．８Ｌ１）时，流态得到较好改善，流速分布更为均匀．另外，文中仅从数值模拟的角度分析了前池的流态并优化了其整流措施．随着工程可行性研究进一步深入，课题组将结合物理模型，验证文中结论，确保工程安全高效运行．参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］　成立，刘超．基于ＣＦＤ技术的泵站进水池水力性能研究［Ｊ］．河海大学学报（自然科学版），２００９，３７（１）：５２－５６．ＣＨＥＮＧＬｉ，ＬＩＵＣｈａｏ．ＨｙｄｒａｕｌｉｃｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｐｕｍｐｓｕｍｐｓｂａｓｅｄｏｎＣＦＤａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＨｏｈａｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（ｎａｔｕｒａｌｓｃｉｅｎｃｅｓ），２００９，３７（１）：５２－５６．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［２］　张光碧，邓军，张法星，等．ＶＯＦ模型在有支流汇入的河道复杂流场中的应用［Ｊ］．河海大学学报（自然科学版），２００７，３５（５）：５９２－５９５．ＺＨＡＮＧＧｕａｎｇｂｉ，ＤＥＮＧＪｕｎ，ＺＨＡＮＧＦａｘｉｎｇ，ｅｔａｌ．ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＶＯＦｍｏｄｅｌｔｏｃｏｍｐｌｅｘｆｌｏｗｆｉｅｌｄｏｆｒｉｖｅｒｃｈａｎｎｅｌｗｉｔｈｂｒａｎｃｈａｆｆｌｕｘ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＨｏｈａｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（ｎａｔｕｒａｌｓｃｉｅｎｃｅｓ），２００７，３５（５）：５９２－５９５．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［３］　陈刚，吴玉林，刘树红，等．不同结构进口对水泵吸水池自由液面的影响［Ｊ］．水力发电学报，２００９，２８（４）：１４３－１４８，１６５．ＣＨＥＮＧａｎｇ，ＷＵＹｕｌｉｎ，ＬＩＵＳｈｕｈｏｎｇ，ｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉｎｌｅｔｄｅｓｉｇｎｓｏｎｔｈｅｗａｔｅｒｓｕｒｆａｃｅｉｎａｐｕｍｐｓｕｍｐ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｈｙｄｒｏｅｌｅｃｔｒｉｃｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，２８（４）：１４３－１４８，１６５．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［４］　张硕，王如华，邹伟国．基于ＣＦＤ的清水池水力特性研究［Ｊ］．中国给水排水，２０１０，２６（２１）：８０－８３．ＺＨＡＮＧＳｈｕｏ，ＷＡＮＧＲｕｈｕａ，ＺＯＵＷｅｉｇｕｏ．Ｓｔｕｄｙｏｎｈｙｄｒａｕｌｉｃｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｃｌｅａｒｗａｔｅｒｔａｎｋｂａｓｅｄｏｎｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌｆｌｕｉｄｄｙｎａｍｉｃｓ［Ｊ］．Ｃｈｉｎａｗａｔｅｒ＆ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ，２０１０，２６（２１）：８０－８３．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［５］　于永海，成斌．侧向引水及进水泵站进水流态ＣＦＤ模拟分析与优化［Ｊ］．水利水电技术，２０１２，４３（２）：７２－７５，８９．ＹＵＹｏｎｇｈａｉ，ＣＨＥＮＧＢｉｎ．ＣＦＤｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｎｉｎｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｏｆｄｉｖｅｒｓｉｏｎａｎｄｉｎｔａｋｅｐｕｍｐｉｎｇｓｔａｔｉｏｎｓｗｉｔｈｓｉｄｅ ｉｎｌｅｔｓ［Ｊ］．Ｗａｔｅｒｒｅｓｏｕｒｃｅｓａｎｄｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１２，４３（２）：７２－７５，８９．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［６］　冯旭松．泵站前池底坎整流及坎后流动分析［Ｊ］．江苏水利，１９９８（１）：３１－３３，３８．（下转第４９３页）４８０动压力影响的试验研究［Ｊ］．中国农村水利水电，２０１８（３）：１４３－１４７．ＬＩＵＹｕｅｌｏｕ，ＨＥＳｈｉｈｕａ，ＳＨＥＮＣｈｕｎｙｉｎｇ，ｅｔａｌ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｓｌｏｔｏｆｔｈｅｐｌａｎｅｇａｔｅｏｎｐｕｌｓａｔｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｇａｔｅｈｏｌｅ［Ｊ］．Ｃｈｉｎａｒｕｒａｌｗａｔｅｒａｎｄｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ，２０１８（３）：１４３－１４７．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［７］　祝娟．变截面弹性密封圈流体动压密封机理与试验研究［Ｄ］．大庆：东北石油大学，２０１７．［８］　ＷＯＪＣＩＥＣＨＲ，ＭＡＣＩＥＪＲ，ＰＡ ＣＺＹＮ＇ＳＫＩＴ．Ｅｘｐｅｒｉ ｍｅｎｔａｌｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆａｎｏｒｉｆｉｃｅｐｌａｔｅｏｎｔｈｅｐｒｅｓｓｕｒｅｐｕｌｓａｔｉｏｎａｍｐｌｉｔｕｄｅｉｎｔｈｅｐｕｌｓａｔｉｎｇｆｌｏｗｉｎａｓｔｒａｉｇｈｔｐｉｐｅ［Ｊ］．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｓｙｓｔｅｍｓａｎｄｓｉｇｎａｌｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ，２０１９，１１７：６３４－６５２．［９］　练继建，王婷杰，王海军，等．基于原型振动测试的水轮机顶盖螺栓疲劳分析［Ｊ］．排灌机械工程学报，２０２０，３８（３）：２４８－２５３．ＬＩＡＮＪｉｊｉａｎ，ＷＡＮＧＴｉｎｇｊｉｅ，ＷＡＮＧＨａｉｊｕｎ，ｅｔａｌ．Ｆａｔｉｇｕｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｈｙｄｒｏ ｔｕｒｂｉｎｅｈｅａｄｃｏｖｅｒｂｏｌｔｓｂａｓｅｄｏｎｐｒｏｔｏｔｙｐｅｖｉｂｒａｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｄｒａｉｎａｇｅａｎｄｉｒｒｉｇａｔｉｏｎｍａｃｈｉｎｅｒｙｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０２０，３８（３）：２４８－２５３．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１０］　ＷＩＮＲＯＴＨＰＭ，ＦＯＲＤＣＬ，ＡＬＦＲＥＤＳＳＯＮＰＨ．Ｏｎｄｉｓｃｈａｒｇｅｆｒｏｍｐｏｐｐｅｔｖａｌｖｅｓ：ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｐｒｅｓｓｕｒｅａｎｄｓｙｓｔｅｍｄｙｎａｍｉｃｓ［Ｊ］．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｉｎｆｌｕｉｄｓ，２０１８，５９（２４）：１－１５．［１１］　李利荣．自动滚筒闸门水动力特性试验研究与数值模拟［Ｊ］．中国农村水利水电，２０１８（８）：１６０－１６５．ＬＩＬｉｒｏｎｇ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｈｙｄｒａｕｌｉｃａｕｔｏｍａｔｉｃｒｏｌｌｅｒｇａｔｅ［Ｊ］．Ｃｈｉｎａｒｕｒａｌｗａｔｅｒａｎｄｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ，２０１８（８）：１６０－１６５．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１２］　ＳＵＮＸ，ＱＩＮＢ，ＢＯＨ，ｅｔａｌ．Ｔｒａｎｓｉｅｎｔｆｌｏｗａｎａｌｙｓｉｓｏｆｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｖａｌｖｅｏｐｅｎｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．Ｎｕｃｌｅａｒｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄｄｅｓｉｇｎ，２０１７，３１３：２９６－３０５．（责任编辑　谈国鹏）檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨（上接第４８０页）　ＦＥＮＧＸｕｓｏｎｇ．Ｆｌｏｗｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｓｉｌｌｉｎｔｈｅｆｏｒｅｂａｙｏｆｐｕｍｐｓｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｊｉａｎｇｓｕｗａｔｅｒｒｅｓｏｕｒｃｅｓ，１９９８（１）：３１－３３，３８．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［７］　罗缙，林颖．火（核）电站循环水泵房前池水力模型试验研究［Ｊ］．河海大学学报（自然科学版），２０００，２８（５）：１０６－１１０．ＬＵＯＪｉｎ，ＬＩＮＹｉｎｇ．Ｈｙｄｒａｕｌｉｃｔｅｓｔｏｆｐｕｍｐｓｕｍｐｓｏｆｔｈｅｒｍａｌ（ｎｕｃｌｅａｒ）ｐｏｗｅｒｐｌａｎｔ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＨｏｈａｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（ｎａｔｕｒａｌｓｃｉｅｎｃｅｓ），２０００，２８（５）：１０６－１１０．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［８］　罗灿，成立，刘超．泵站正向进水前池底坎整流机理数值模拟［Ｊ］．排灌机械工程学报，２０１４，３２（５）：３９３－３９８．　ＬＵＯＣａｎ，ＣＨＥＮＧＬｉ，ＬＩＵＣｈａｏ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｍｅｃｈａｎｉｓｍｆｏｒｓｉｌｌｒｅｃｔｉｆｙｉｎｇｆｌｏｗｉｎｐｕｍｐｉｎｇｓｔａｔｉｏｎｉｎｔａｋｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｄｒａｉｎａｇｅａｎｄｉｒｒｉｇａｔｉｏｎｍａｃｈｉｎｅｒｙｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１４，３２（５）：３９３－３９８．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［９］　夏臣智，成立，赵国锋，等．泵站前池单排方柱整流措施数值模拟［Ｊ］．水利水电科技进展，２０１７，３７（４）：５３－５８．ＸＩＡＣｈｅｎｚｈｉ，ＣＨＥＮＧＬｉ，ＺＨＡＯＧｕｏｆｅｎｇ，ｅｔａｌ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｉｎｆｏｒｅｂａｙｏｆｐｕｍｐｓｔａｔｉｏｎｗｉｔｈｓｉｎｇｌｅｒｏｗｏｆｓｑｕａｒｅｃｏｌｕｍｎｓ［Ｊ］．Ａｄｖａｎｃｅｓｉｎｓｃｉｅｎｃｅａｎｄｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｗａｔｅｒｒｅｓｏｕｒｃｅｓ，２０１７，３７（４）：５３－５８．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１０］　冯建刚，孟湘云，钱尚拓．分侧式闸站枢纽下游底坎整流特性［Ｊ］．水利水电科技进展，２０１９，３９（６）：６２－６７．　ＦＥＮＧＪｉａｎｇａｎｇ，ＭＥＮＧＸｉａｎｇｙｕｎ，ＱＩＡＮＳｈａｎｇｔｕｏ．Ｓｉｌｌｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｄｏｗｎｓｔｒｅａｍａｕｎｉｌａｔｅｒａｌｌｙａｒｒａｎｇｅｄｐｕｍｐ ｇａｔｅｗａｙ［Ｊ］．Ａｄｖａｎｃｅｓｉｎｓｃｉｅｎｃｅａｎｄｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｗａｔｅｒｒｅｓｏｕｒｃｅｓ，２０１９，３９（６）：６２－６７．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）（责任编辑　张文涛）４９３。