现浇箱梁底模标高预拱度计算方法(带附件计算)

附件3:40m 跨径箱梁预拱度计算一、计算目的计算各类情况下箱梁最大挠度据此设置箱梁预拱度。

二、计算思路箱梁挠度主要由以下两方面组成:1.浇筑过程中因移动模架在箱梁混凝土自重作用下产生挠度1w ,跨中挠度方向向下,悬臂端挠度方向向上；2.箱梁张拉产生的起拱值2w ,跨中挠度方向向上,悬臂端挠度方向向下,首跨跨中位置取2w =2020,悬臂位置取19mm ；标准跨跨中位置取2w =18mm,悬臂位置取17mm ；尾跨跨中位置取2w =14mm,悬臂位置取13mm 。

综上所述,箱梁总体挠度:21w w w +=。

三、已知参数1. C50混凝土弹性模量:3.45×104N/mm2。

2. 40m 箱梁滑模主梁断面经Midas-civil 分析如下:3. 40m 箱梁截面经Midas 分析如下:40m箱梁截面数据及截面特性值4．正负号规定:挠度向上为“+”,挠度方向向下为“－”。

5.横梁编号如下:40m跨径箱梁滑模横梁布置示意图(单位:m)四、40m箱梁挠度计算一)、首跨挠度计算1.1w计算首跨混凝土自重荷载308KN/m,则作用在单侧滑模主梁上的荷载为154KN/m。

Midas建立计算模型如下:首跨滑模主梁计算模型滑模主梁节点坐标及与滑模横梁编号对应关系如下表:节点横梁编号X(m) Y(m) Z(m)1 - 0 0 02 - 7.5 0 03 1 8.47 0 04 - 9.4 0 05 - 9.9 0 06 - 10 0 07 - 12.4 0 08 2 13.27 0 09 3 17.07 0 010 - 18.9 0 011 4 20207 0 012 - 21.3 0 013 5 24.67 0 014 6 28.47 0 015 - 30.3 0 016 7 32.27 0 017 8 36.07 0 018 9 39.87 0 019 - 41.7 0 020 10 42.67 0 021 11 45.07 0 022 12 47.47 0 023 - 47.8 0 024 - 50 0 025 - 50.7 0 026 - 51.4 0 027 13 52.27 0 028 - 53.5 0 029 - 55.87 0 030 14 56.07 0 031 - 58 0 032 15 59.87 0 033 - 62 0 0经运行分析,滑模主梁位移等值线如下图:首跨滑模主梁位移等值线(单位:m)节点位移表格如下:节点荷载DX (m) DY (m) DZ (m)1 40m首跨混凝土自重0 0 0.0522 40m首跨混凝土自重0 0 0.0133 40m首跨混凝土自重0 0 0.0084 40m首跨混凝土自重0 0 0.0035 40m首跨混凝土自重0 0 0.0016 40m首跨混凝土自重0 0 0.0007 40m首跨混凝土自重0 0 -0.0138 40m首跨混凝土自重0 0 -0.0189 40m首跨混凝土自重0 0 -0.03710 40m首跨混凝土自重0 0 -0.04411 40m首跨混凝土自重0 0 -0.05112 40m首跨混凝土自重0 0 -0.05313 40m首跨混凝土自重0 0 -0.06114 40m首跨混凝土自重0 0 -0.06515 40m首跨混凝土自重0 0 -0.06516 40m首跨混凝土自重0 0 -0.06417 40m首跨混凝土自重0 0 -0.05718 40m首跨混凝土自重0 0 -0.04619 40m首跨混凝土自重0 0 -0.03920 40m 首跨混凝土自重 0 0 -0.035 21 40m 首跨混凝土自重 0 0 -0.024 22 40m 首跨混凝土自重 0 0 -0.013 23 40m 首跨混凝土自重 0 0 -0.011 24 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.000 25 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.003 26 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.006 27 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.010 28 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.015 29 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.025 30 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.026 31 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.034 3240m 首跨混凝土自重 00.042 33 40m 首跨混凝土自重 0 0 0.051首跨滑模主梁节点位移表由以上数据可知,跨中最大挠度为-65mm,悬臂端挠度为+34mm 。

现浇箱梁的施工方案现浇箱梁施工方案一、工程概况K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。

该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。

桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径 1.3m。

上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。

箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。

箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。

二、现浇箱梁施工方案现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。

碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。

箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。

Ⅰ、地基处理1、地基处理1、338省道两侧排水沟回填处理将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。

然后填筑40cm厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。

2、桥梁范围内路基地表处理用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。

然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密实，压实度达到90%以上。

然后再填筑30cm 厚10%灰土，并做出2%—4%横坡，压实度达到93%以上，以高出地面不受雨水浸泡影响。

3、排水沟挖设在10%灰土处理过的地基范围四周挖设50×50cm的排水沟，排水沟与路线右侧的省道两侧的自然排水沟连通，将雨水引进排水沟，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架产生不均匀沉降。

施工预拱度计算
在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工
预拱度的计算。

箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由
专业程序计算得出并结合实际测量值进行比对：
①在第N#梁段混凝土灌注前，精确测量该梁段端头测
点的标高(即为段测点处的顶板施工立模标高)Ml。

②在第N#梁段混凝土灌注硬化后，精确测量该梁段端
头测点的标高M2。

③在第N#梁段纵向预应力束张拉前，精确测量该梁段
端头测点的标高M3。

④在第N#梁段纵向预应力束张拉压浆完成后、移挂篮前，精确测量该端头测点的标高M4。

⑤计算第N#梁段混凝土灌注前后测点的标高差d1=M2—Ml，以及该段纵向预应力束张拉压浆完成前后的标高差的d2=M4—M3。

将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果ΔMl、ΔM3分别进行比较，如果d1与ΔM 1、d2与ΔM3相比的误差都小于设计值，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个误差值中有一个或两个都大于规定值，则需要从施工现场和数据文件两个方面查找产生差别的并修改相应的数据文件、输入微机、重新计算后，对下一梁段的立模实际标高进行修正。

按上述步骤不断循环，直至悬灌梁段施工完毕。

梁峁洛河大桥线形控制一、几个相对位置的确定1、支座中心线距相邻梁端部，水平距离110cm ；2、48m 箱梁梁缝中心线距梁端部，水平距离8cm ；可知，梁缝中心线距支座中心线，118cm 。

在5号～8号墩孔跨不存在纵向偏心，故支各部位几何尺寸如下：二、箱梁设计预挠度根据工点设计图设计说明：梁体预挠度设置采用二次抛物线，跨中预设下挠度设计值为26mm ；施工时应根据桥面工程施工时间及检测的混凝土弹性模量等情况确定实际箱梁预设下挠度。

设计预拱度设置，按二次抛物线法分配（支座处预拱度为0）：x 24x (L -x)=L δδ⋅⋅ x δ——距左支座x 的预拱度值；x ——距左支座的距离；L ——跨长。

故有以下计算表：5号～8号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值另外，梁峁工点设计图中已明确：4号墩为32mT梁+48m箱梁不等跨墩，设有40cm的纵向预偏心，9号墩为32m箱梁+48m箱梁不等跨墩，设有20cm的纵向预偏心。

故，4号～5号墩、8号～9号墩梁部设计预拱度在膺架不同位置的取值如下表所示。

4号～5号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值8号～9号墩设计预拱度在膺架不同位置处的取值三、贝雷桁架的弯曲变形计算1、基本参数跨度最大13.25m，最小跨度12m（临时支墩处相邻两排仅距3m，故忽略不计）；贝雷桁架面宽5m，16榀。

桥面铺木板厚度tp=14mm；单榀普通贝雷梁长3.0m，高1.5m由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成（见附图），单层普通贝雷梁单榀允许最大弯矩：67t.m；最大剪力：22.1t；每片梁自重按110kg/m计算。

挠度为负表示有预拱度。

出于安全考虑，各跨径连续梁均按简支梁计算。

2、荷载计算箱梁自重：q1砼=723060n/45m=16068kg/m；桥面铺板q2=1*B*tp*γ= 1*12.6*0.014*900=158.76kg/m；贝雷梁自重q3=12*qb=16*260=4160kg/m；人员设备及其它荷载q4=B*p5= 5*200=1000kg/m均布荷载总计q=q1+q2+q3+q4 =21386.76kg/m跨中挠度(l=13.25m)f=5*q*l^4/E/I/N/384=5*21386.76*13.25^4/2.1E10/.0056925/12/384*100=0.60cm跨中挠度(l=12m)f=5*q*l^4/E/I/N/384+fa=5*21386.76*12^4/2.1E10/.0056925/12/384*100=0.40cm考虑测量误差及模板安装偏差，故箱梁施工时，由于上述荷载产生的挠度可忽略不计。

施工预拱度计算
在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工
预拱度的计算。

箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由
专业程序计算得出并结合实际测量值进行比对：
①在第N#梁段混凝土灌注前，精确测量该梁段端头测
点的标高(即为段测点处的顶板施工立模标高)Ml。

②在第N#梁段混凝土灌注硬化后，精确测量该梁段端
头测点的标高M2。

③在第N#梁段纵向预应力束张拉前，精确测量该梁段
端头测点的标高M3。

④在第N#梁段纵向预应力束张拉压浆完成后、移挂篮前，精确测量该端头测点的标高M4。

⑤计算第N#梁段混凝土灌注前后测点的标高差d1=M2—Ml，以及该段纵向预应力束张拉压浆完成前后的标高差的d2=M4—M3。

将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果ΔMl、ΔM3分别进行比较，如果d1与ΔM 1、d2与ΔM3相比的误差都小于设计值，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个误差值中有一个或两个都大于规定值，则需要从施工现场和数据文件两个方面查找产生差别的并修改相应的数据文件、输入微机、重新计算后，对下一梁段的立模实际标高进行修正。

按上述步骤不断循环，直至悬灌梁段施工完毕。

移动模架现浇连续箱梁预拱度及线形控制摘要：预拱度及线形控制是移动模架施工连续箱梁的重点，本文结合广州珠江黄埔大桥S12合同段MSS45（下行式）移动模架施工实际，详细介绍了移动模架现浇连续箱梁的预拱度及线形控制要点和方法，为应用移动模架施工连续箱梁提供了借鉴。

关键词：移动模架连续箱梁预拱度线形控制1、工程概况广州珠江黄埔大桥S12合同段第五～七联位于半径4000m的圆曲线上，均为连续刚构箱梁，长795米，双幅18跨。

其中第1～17跨跨径均为45m，梁高2.5m；第18跨跨径为30m，梁高由2.5m渐变至1.8m。

第五～七联除过渡墩处采用单向支座，其余桥墩均为墩梁固结。

根据设计要求，这三联连续刚构箱梁均采用MSS45（下行式）移动模架施工，施工缝均设于距桥墩中心线6m处（过渡墩伸缩缝处除外），箱梁从墩顶至施工缝范围内预拱直线变化，施工顺序从黄埔向番禺方向施工。

2、预拱度控制预拱度控制是移动模架法施工箱梁控制的重中之重，如果预拱度控制不好，则直接影响箱梁的标高，乃至影响整个线路的标高；更为重要的是如果预拱度控制不好，则会影响箱梁结构的受力。

2.1 影响预拱度的主要因素预拱度控制是整个移动模架现浇连续箱梁施工的重点。

预拱度的影响因素要考虑周全，总的来说影响预拱度的因素有两个：一是移动模架系统变形值，二是设计提供的变形值（△设计）。

影响移动模架变形的主要因素有以下五部分：（1）移动模架主梁系统（含横梁及模板）在混凝土浇筑后产生的变形值：Δ主梁；（2）移动模架支承系统（小车、牛腿、销梁等）在浇筑混凝土后产生的变形值：Δ牛腿；（3）后悬臂吊杆伸长产生的变形值（在每联除第一浇筑段的其它浇筑段考虑此值）：Δ吊杆；（4）温度对模架变形影响的改正值（该值很小，可忽略不计）：Δ温度。

（5）混凝土箱梁的收缩及徐变（一般不计）：Δ箱梁。

移动模架现浇连续箱梁工况（浇筑段长度）不同，其变形值亦不同。

2.2 移动模架现浇连续箱梁工况根据设计，移动模架现浇连续箱梁主要分三种工况：（1）工况1：每联第一浇筑段施工时，其浇筑段长为：51m（45m+6m），详见图1；（2）工况2：每联中间浇筑段施工时，其浇筑段长为：45m，详见图2；（3）工况3：每联最后浇筑段施工时，其浇筑段长为：39m（45m-6m），详见图3p第二、MSS45（下行式）移动模架预压试验（工况1）在箱梁混凝土荷载下（含施工荷载）变形曲线。

箱梁梁底模板跨中设置预（反）拱的计算采用移动模架造桥机现浇32米铁路简支箱梁，梁底模板跨中设置预（反）拱的计算一、《肆桥设（2006）2221-Ⅵ》定型图中关于线形控制的说明①扣除自重影响后预应力产生的上拱度：直线梁为13.64mm，曲线梁为14.15mm；②静活载挠度：直线梁和曲线梁均为7.54，为跨度的1/4125；③反拱的设置：为保证线路在运营状态下的平顺性，梁体应预设反拱。

理论计算跨中反拱值为20mm，其它位置应按二次抛物线过渡。

实际施工中反拱的设置应根据具体情况，充分考虑收缩徐变的影响以及预计二期恒载上桥时间确定。

本设计二期恒载上桥时间按预加应力后60天计算，理论计算残余徐变拱度值为6.2mm。

二、移动模架造桥机的挠度值移动模架造桥机等载预压时，经实测，底模跨中的挠度值（弹性变形值）为40mm三、跨中梁底模板设置预（反）拱的计算保证线路在运营状态下平顺，即梁体上下结构表面坡度与设计坡度一致。

梁底模板跨中设置的拱度值△L如下式：△L=L1-L2-L3 （mm）L1:模架等载预压时底模跨中的挠度值（弹性变形值）。

现场实测为39mm 。

L2:张拉及混凝土收缩徐变引起的上拱值。

按《肆桥设（2006）2221-Ⅵ》定型图的说明，是20mm（？）L3:预应力60天后的残余徐变拱度值。

按《肆桥设（2006）2221-Ⅵ》定型图的说明，是6.2mm△L = L1- L2 - L3= 39-20-6.2= 12.8 mm根据上式计算，△L为正值，则在立梁底模板时跨中设向上的预拱值12.8 mm。

跨中至支座顶，则按△L值到0mm，按二次抛物线过渡。

这样计算对否？上述一、①及一、②中的数据有何用途？黄玉仁 06.11.22附：中铁十一局的计算资料移动模架造桥机A、梁体变形限值梁体竖向饶度Δ限值：在ZK活载静力作用下，Δ≤L/1500；在中-活载静力作用下，Δ≤L/1200。

B、反拱的设置为保证线路在运营状态下的平顺性，梁底预设反拱，理论计算跨中反拱值为22.5mm，其他位置按二次抛物线过渡。

2003年3月31日完成主体结构二次衬砌,实际施工时间为16个月。

按一般公路双线隧道开挖面积约90m 2折算,平均施工进度为58成洞米/月,施工进度指标一般。

但考虑到本工程的地理位置、周边环境、施工难度,以及施工过程中未发生任何安全质量事故,本工程可以说取得了巨大的成功。

监测结果表明,采取的各种周边建筑物的保护措施是有效的,施工过程中未对周边建、构筑物造成损害。

参考文献[1]　张毅刚等.大跨空间结构[M ].北京:机械工业出版社,2005[2]　冯叔瑜等.城市控制爆破(第二版)[M ].北京:中国铁道出版社,1996[3]　《建筑施工手册》编写组.建筑施工手册(第二版)[M ].北京:中国建筑工业出版社,1999[4]　李明华.路桥隧工程施工技术[M ].北京:中国铁道出版社,2004[5]　景师庭.隧道结构可靠度[M ].北京:中国铁道出版社,2004[6]　王文通,张项铎.城市地铁车站监控量测技术设计[J ].铁道勘察,2005,31(3)[7]　汤勇洛.超浅埋及超高断面结构暗挖施工技术[J ].铁道勘察,2005,31(2)[8]　赵惠祥.城市轨道交通土建工程[M ].北京:中国铁道出版社,2003收稿日期:20051104作者简介:梁伟江(1972—),男,1995年毕业于辽宁工程技术大学地下工程专业,工程师。

现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术梁伟江(中铁十六局集团五公司,河北唐山　063303)The Constructi on Technology of Casti n g the PrestressedConcrete Conti n uous Box Beam s at Si ghtL iang W eijiang 摘　要　结合工程实例,介绍了现浇预应力混凝土连续箱梁施工关键工序中的支架基础处理、箱梁底模安装、支架系统预压和卸载、波纹管定位安装、钢绞线张拉及混凝土浇筑的施工方法,为今后类似工程提供了借鉴。

3。

5挠度、预拱度的计算一、变形（挠度）计算的目的与要求桥梁上部结构在荷载作用下将产生挠曲变形，使桥面成凹形或凸形,多孔桥梁甚至呈波浪形。

因此设计钢筋混凝土受弯构件时，应使其具有足够的刚度，以免产生过大的变形，影响结构的正常使用.过大的变形将影响车辆高速平稳的运行，并将导致桥面铺装的迅速破坏；车辆行驶时引起的颠簸和冲击，会伴随有较大的噪音和对桥梁结构加载的不利影响；构件变形过大，也会给人们带来不安全感。

变形验算是指钢筋混凝土桥梁以汽车荷载（不计冲击力）计算的上部结构最大竖向挠度，不应超过规定的允许值。

《公桥规》对最大竖向挠度的限值规定如下表：钢筋混凝土梁桥允许的挠度值注：1。

此处L为计算跨径,L1为悬臂长度;2.荷载在一个桥跨范围内移动产生正负不同的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大绝对值之和。

二、刚度和挠度计算桥梁的挠度，根据产生原因可分成永久作用（结构自重力、桥面铺装、预应力、混凝土徐变和收缩作用等）产生的和可变作用（汽车、人群）产生的两种.永久作用产生的挠度是恒久存在的且与持续的时间有关，可分为短期挠度和长期挠度.可变作用产生的挠度是临时出现的，在最不利的作用位置下，挠度达到最大值,随着可变作用位置的移动，挠度逐渐减小，一旦可变作用离开桥梁，挠度随即消失。

永久作用产生的挠度并不表征结构的刚度特性，通常可以通过施工时预设的反向挠度(即预拱度）来加以抵消，使竣工后的桥梁达到理想的设计线形。

可变作用产生的挠度，使梁产生反复变形，变形的幅度越大，可能发生的冲击和振动作用也越强烈，对行车的影响也越大。

因此，在桥梁设计中，需要通过验算可变作用产生的挠度以体现结构的刚度特性。

钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件,在正常使用极限状态下的挠度，可根据给定的构件刚度用结构力学的方法来计算。

对于均布荷载作用下的简支梁，跨中最大挠度值为：4224553844848ql Ml Ml f EI EI b=⋅=⋅=⋅ （1）钢筋混凝土构件220()[1()]cr cr s s cr B B M M B M M B =+-0cr tk M f W γ=； 002/S W γ=(2）预应力混凝土构件1） 全预应力混凝土和A 类预应力混凝土构件 000.95B EI =2） 允许开裂的B 类预应力混凝土构件在开裂弯矩cr M 作用下： 000.95B EI =在（s cr M M -）作用下:cr cr B EI =开裂弯矩： 0()cr pc tk M f W σγ=+受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响（长期挠度），即按荷载短期效应计算的挠度值,乘以挠度长期增长系数0η，可按下列规定取值：当采用C40及以下混凝土时，0 1.60η=；当采用C40～C80混凝土时,0 1.45~1.35η=,中间强度等级可按直线内插取用.三、预拱度钢筋混凝土受弯构件预拱度可按下列规定设置：1） 荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度不超过L/1600时，可不设预拱度;2） 不符合上述规定则应设预拱度,预拱度值应按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。