国家体育馆鸟巢斜柱支撑架计算书.doc

B3层H型钢，钢柱支撑承载力计算柱所受荷载及自重计算实际受荷载面积：59m2；计算时受荷面积按8mx8m=64m2考虑B3顶板厚：140mm 计算得0.14x26x64=233knB2顶板厚：160mm 计算得0.16x26x64=266knB1顶板厚：180mm 计算得0.18x26x64=300kn首层~1-5层顶板厚：100mm 计算得0.1x26x64=166kn x5层=832kn混凝土容重按26kn/m3考虑各层板下梁的重量按1kn/m3考虑1x64x8层=512kn各层梁下柱身的重量按1.1x1.1x26x5m=173kn考虑x7层=1211kn各受荷范围内活荷载均按5KN/m2考虑5x64x8层=2560kn恒荷载总计：233+266+299+832+512+1211=3354kn活荷载总计：2560kn荷载总计：5914kn待加固柱四面，每面有两根H型钢支顶，共8根，计算假定只用4根钢柱承担所有重量，每根所承担5914/4=1500KN地下三层层高4.30m，框架梁高按600mm考虑,钢柱净高4.3-0.6=3.7mH型钢柱受压稳定系数计算：截面：HW502X470x20x25ix：213.545 mmiy：114.619 mmA：32955 mm截面材性：Q235绕X轴长细比为17.3265绕X轴截面为b类截面绕Y轴长细比为32.2807绕Y轴截面为b类截面按GB 50017--2003 第132页注1 计算算得绕X轴受压稳定系数φx = 0.977445算得绕Y轴受压稳定系数φy = 0.927807强度验算：轴压力N = 1500 KN由最大板厚25 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 205 MPa计算得强度应力为45.5166 MPa 满足!稳定验算：计算得绕X轴稳定应力为46.5669 MPa 满足!计算得绕Y轴稳定应力为49.0583 MPa 满足!局部稳定验算：翼缘外伸宽度与厚度之比为9 满足!(GB50017--2003 第57页5.4.1-1)腹板高厚比为22.6 满足!(GB50017--2003 第58页5.4.2-1)综上计算，钢柱计算结果远远大于实际荷载，因此H型钢选用符合安全要求。

斜柱支撑架计算书1 斜柱模板支设方案斜柱模板为木梁胶合板模板,模板每平米重量75kg。

支撑架为碗扣脚手架+钢管架。

具体支设如下：1.1 第一步：先用碗扣脚手架搭出骨架说明：立杆横向间距0.9米，纵深0.6米，横向共六排，纵向共五排，水平杆高度方向为1.2米。

1.2 第二步按下图所示，用通长管将碗扣架连成防倾支架，同时要求A、B两点必须与地面固接。

1.3 第三步用短钢管与长斜管连接，要求短管与长斜管至少有两个连接点，如下图：1.4 第四步用一根贯通的长管将短管支撑端连起来，要求贯通管的斜度与倾斜柱基本一致，并且该管与柱表面净距控制在500-600mm之间。

1.5 第五步用不小于3米长的水平管将贯通管连成整体:1.6 第六步按下图：搭设斜柱两侧支架注：本图中未绘出碗扣架取剖位置见第五步图1.7 第七步在支承架上铺设钢管并用扣件连上2 稳定性计算2.1 碗扣架稳定性计算为便于计算，按下图绘制计算简图，根据分配原理，将柱侧倾力分配在碗扣架的相应节点上。

在本计算书中，假定柱了沿铅垂面倾斜角度为60度，事实上所有柱子都不小于60度，所以，只要本算满足要求时，其它情况均满足要求.柱子自重26KN/m，模板按柱子长度方向自重3 KN/m(含四个面模板),合计自重为29KN/m。

P1x=29*COS60*SIN60*1.81/5=4.55KN(注：因碗扣架纵向为五排，故式中需除以5);P1y=29*COS60*COS60*1.81/5=2.63KNP2x=29*COS60*SIN60*1.49/5=3.74KNP2y=29*COS60*COS60*1.49/5=3.74KNP3x=29*COS60*SIN60*1.49/5=3.74KNP3y=29*COS60*COS60*1.49/5=3.74KNP4x=29*COS60*SIN60*1.264/5=3.18KNP4y=29*COS60*COS60*1.264/5=1.84KNP5x=29*COS60*SIN60*1.264/5=2.43KNP5y=29*COS60*COS60*1.264/5=1.40KN将以上数据及模型输入计算机，分析结果如下：按结点法：各节点轴力如下图：杆件号轴力(KN) 截面积(mm2) 回转半径稳定系数最大应力(N/mm2) 1-4 15.44 489 15.78 0.588 53.70<215 N/mm25-6 -9.05 489 15.78 0.714 25.92<215 N/mm2说明：以表中为最不利杆件轴力,最大应力均符要求。

柱模板支撑计算书(600×800)一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=800mm，柱模板的计算高度 L = 5100mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。

柱箍采用100×100mm木方。

柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

53853柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下16.47kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.500+1.40×2.700×0.500=16.470kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm 3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×12.150+1.40×1.350)×0.350×0.350=0.202kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.202×1000×1000/27000=7.472N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×12.150+1.4×1.350)×0.350=3.459kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3459.0/(2×500.000×18.000)=0.576N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×12.150×3504/(100×6000×243000)=0.847mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下11.53kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.350m 。

管支撑架荷载计算书一、计算依据本计算数参照以下规范及专业书籍进行编制。

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社;《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社;《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99中国建筑工业出版社。

支撑高度在4米以上的钢管支撑架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书编写还参考了《施工技术》2002。

3。

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文,供脚手架设计人员参考.二、计算参数1、桁架结构荷载主站房总重424674kg，面积S=118。

6*44。

7=5301。

42m2候车楼总重264125kg，面积S=100。

6＊43.4=4366。

04m2则钢管荷载主站房为最大荷载：施工均布荷载2、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类)钢管规格（mm):Ф48×3.2；单位重量q g（kN/m）:0.0347；截面积A（cm2）:4.5；回转半径i(cm）1。

59；惯性矩I(cm4）:11.36；抵抗矩W（cm3）:4。

73；抗弯、抗压容许应力［σ]（N/mm2）：205；弹性模量E(N/mm2):206000;3、支撑架构造参数立杆纵距L a（m）:0.8；立杆横距L b(m）：0.8；立杆步距h（m）：1.6；平台底支撑杆指向：立杆纵距方向；平台支架计算高度H s（m）：11.74；平台底支撑杆间距L c（mm)：400；扣件实际抗滑承载力N s（kN）：6；4、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.35；挡脚板自重q d（kN/m):0。

柱状支撑架计算实例概述本文档旨在提供柱状支撑架计算的实际应用示例。

柱状支撑架是一种常用于工程和建筑领域的结构，用于提供支撑和稳定性。

通过本文档中的实例计算，您可以了解如何进行柱状支撑架的基本计算。

实例假设我们需要计算一种柱状支撑架的尺寸和荷载能力，以确保其能够承受预期的负载。

输入数据::1. 支撑架高度: 10米2. 支撑架材料: 钢3. 支撑架底部直径: 1米4. 预期负载: 5000千克计算步骤::1. 计算支撑架底部的横截面积: 使用底部直径计算圆的面积。

在本例中，底部直径为1米，因此底部横截面积为0.785平方米。

2. 计算支撑架的负载能力: 根据支撑架材料和横截面积，查找支撑架的负载能力表。

假设该钢材支撑架的负载能力为千克/平方米。

3. 计算支撑架的实际负载: 支撑架的实际负载取决于预期负载和横截面积。

在本例中，实际负载为5000千克。

4. 判断支撑架是否能够承受实际负载: 比较支撑架的实际负载和负载能力。

如果实际负载小于或等于负载能力，说明支撑架能够承受预期负载。

否则，需要重新计算支撑架的尺寸，以确保其能够满足要求。

结论通过以上实例计算，我们可以了解到柱状支撑架的计算过程。

使用输入数据和相应的计算步骤，我们可以确定支撑架的尺寸和荷载能力是否足够。

根据比较结果，我们可以决定是否需要进行尺寸调整或使用其他材料。

请注意，实际工程中的支撑架计算通常更加复杂，涉及更多参数和因素。

本文档只提供了一个简单的示例，供参考和学习之用。

在实际工程中，建议咨询专业工程师或进行更详细的计算和分析。

【作者简介】邱德隆（１９６９－），男，博士，高级工程师。

联系地址：北京市朝阳区北辰东路花园别墅１７号（１００１０１）。

【收稿日期】２００７－０８－１０ＢＵＩＬＤＩＮＧＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ建筑施工第２９卷第１０期Ｖｏ１．２９Ｎｏ．１０●结构施工国家体育场钢结构———“鸟巢”屋盖安装的支撑体系及卸载施工技术□邱德隆１李久林１乔锋２李正全３高树栋１万里程１冯洪涛４（１．北京城建集团国家体育场工程总承包部北京１００１０１；２．中咨工程建设监理公司北京１０００４４；３．国家体育场有限责任公司北京１００１０１；４．国华国际工程承包公司北京１００００４）【摘要】国家体育场钢结构屋面呈双曲面马鞍型，屋盖钢结构总重量约１４０００ｔ。

钢结构安装采用高空散装的方法，安装时设置了内、中、外三圈共７８个临时支撑塔架。

对于如此大跨度的开口空间马鞍型钢结构，支撑体系的设计、施工以及卸载方法是国家体育场钢结构工程的关键环节之一。

从卸载工况的对比计算分析、卸载具体步骤确定、支撑体系的选型设计和施工、支撑卸载设备及控制系统的选择及其针对性的应用措施、卸载实施过程监测等方面介绍了国家体育场钢结构安装支撑体系及卸载施工技术。

卸载实施结果证明整套施工技术是成功的，可以为今后类似工程的施工参考借鉴。

【关键词】钢结构支撑体系卸载施工技术【中图分类号】ＴＵ７５８．１１／文献标识码Ｂ【文章编号】１００４－１００１（２００７）１０－０７７３－０６ＳｕｐｐｏｒｔｉｎｇＳｙｓｔｅｍｆｏｒＩｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｏｆＳｔｅｅｌＲｏｏｆｏｆｔｈｅＮａｔｉｏｎａｌＳｔａｄｉｕｍ－＂Ｂｉｒｄ＇ｓＮｅｓｔ＂ａｎｄＵｎｌｏａｄｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ１支撑卸载计算分析１．１具体卸载原则确定国家体育场屋盖钢结构安装采用高空散装的方法，主体钢结构安装时设置了内、中、外三圈共７８个临时支撑塔架，如图１所示。

外圈支撑点位于主桁架相交的第一个节点处，中圈为主桁架相交的第三个节点处，内圈为主桁架相交的五、七（六）个节点处。

【A】模板(体育馆网架)计算书模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20XX2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20XX3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20XX4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20XX5、《钢结构设计规范》GB 50017-20XX一、工程属性新浇混凝土楼板名称模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 网架，H=11m 11 20 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 50 二、荷载设计面板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 23面板及小梁楼板模板模板及其支架模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 221 三、模板体系设计主梁布置方向立柱横向间距lb(mm) 平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1000 1800 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 300 250 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 250 结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+×Q1k,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×(+(24+)×)+××(+(24+)×)+××] ×1=/mq1静=×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =×[×(+(24+)×)×1]=/m q1活=×(γQQ1k)×b=×(×)×1=/m q2＝××G1k×b＝×××1=/m p＝××Q1k＝××＝正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(+(24+)×))×1＝/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m M2＝max[++]＝max[××+××，××+××]＝·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝·m σ＝Mmax/W＝×106/37500＝/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝/(100EI)=××3004/(100×10000×281250)= ν＝≤[ν]＝L/250＝300/250＝满足要求！五、小梁验算小梁类型小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2250×100 9350 二等跨连续梁q1＝×max[(G1k+ (G2k+G3k)×h)+(G1k 。