塔机附着验算计算书 4

塔机附着计算书实例 The pony was revised in January 2021H5810塔式起重机非标附着计算书一、设计依据GB/T 13752-92《塔式起重机设计规范》二、设计说明1、本方案仅适用于我公司QTZ80(H5810)塔机在以下附着示意图方式的使用；2、任何力学或几何方式的改变均不再适用于本方案。

三、QTZ80(H5810)塔机附着平面内的最大载荷见下表：（表一）四、附着示意图各附着杆长度（表二）五、附着杆受力及附着点反力工作状态各附着杆最大受力（表三）非工作状态各附着杆最大受力（表四）通过以上分析，选取以下各附着杆的最大受力工况进行校核：工作状态各附着点最大受力（表五）非工作状态各附着点最大受力（表六）通过以上分析，附着点最大反力见下表：（表七）六、附着杆校核附着杆截面示意图以下仅对附着杆1～4进行分析计算；附着杆主肢：∠50×50×5，Q235，截面积A1=480mm2；附着杆缀条：∠30×30×3，Q235，截面积A2=175mm2；附着杆截面边长a1=（mm）附着杆截面边长a2=（mm）附着杆1重量：G1=210（kg）附着杆2重量：G2=175（kg）附着杆3重量：G2=170（kg）附着杆4重量：G2=206（kg）附着杆最大截面主肢X轴总惯性矩：Imax=（mm^4）附着杆最小截面主肢X轴总惯性矩：Imin=（mm^4）主弦单肢弱轴惯性矩：I1=46400（mm^4）缀条弱轴惯性矩：Iz=6100（mm^4）缀条跨距L1=（mm）材料安全系数：k=整体惯性半径：r=（mm）r=mm）主弦单肢惯性半径：1缀条惯性半径：r z =（mm ） r=r1=rz= 根据min maxI I 和附着杆变截面型式确定计算长度系数μ μ= ; 附着杆主肢结构长细比：rL μλ= 附着杆主弦单肢长细比：111r L λ=附着杆缀条长细比：z zλ=附着杆换算长细比：λ=换167.74λ=换；253.02λ=换； 50.31λ=换3；64.96λ=换4附着杆长细比<120，整体刚度满足要求！附着杆主弦单肢长细比≤倍整体长细比，主弦单肢刚度满足要求！ 附着杆缀条长细比<120，缀条刚度满足要求！附着杆1～4整体刚度满足要求！附着杆1～4主弦单肢刚度满足要求！附着杆1～4缀条刚度满足要求！查表得附着杆整体受压稳定系数：10.765ψ=；20.842ψ=； 30.855ψ=；20.780ψ=查表得附着杆主弦单肢受压稳定系数：ψ1=查表得附着杆缀条受压稳定系数：ψz= 附着杆自重产生的弯矩108GL M =（）； M1=2083725（）M2=（）M3=1226975（）M4=（）附着杆截面远点至弱轴距离h=150（mm ） 附着杆抗弯模量h I W =(mm^3) W=（mm^3）欧拉临界载荷22E EAF πλ=换(N) 1850285.16E F N =；21387770.08E F N =； 31541425.93E F N =；4924732.91E F N =1、附着杆整体稳定性验算：188.55MPa σ=；2139.69MPa σ=； 3141.31MPa σ=；490.29MPa σ= σ<235/=175附着杆1～4整体稳定性满足要求！2、附着杆主弦单肢稳定性验算：d166.80MPa σ=；d2124.88MPa σ=； d3128.95MPa σ=；d470.28MPa σ= σd <235/=175附着杆1～4主弦单肢稳定性满足要求！3、附着杆缀条稳定性校核附着杆侧向力：c F =缀条轴力：z F =18.57Z MPa σ=；213.52Z MPa σ=； 313.68Z MPa σ=；28.74Z MPa σ=σ<235/=175z附着杆1～4缀条满足要求！综述：各附着杆经过校核均满足使用要求！。

TC5610-6塔机基础及其附着验算1.塔机基础验算1.1支腿固定式基础载荷如下 1.2塔机抗倾覆验算6级以上风停止作业,6级风以下的工作状态的水平荷载18.3KN,非工作状态的水平荷载73.9KN,用于塔机独立高度的基本风压荷载。

塔机基础尺寸长×宽×高为5米×5米×1米。

混凝土重度为3/24m KN 。

验算公式：/3M Ph be a Pv Pg+•=≤+ 工况：67.13522.1241552.51113.181335=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e非工况：67.13553.1241551.46419.731552=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e则工况满足要求,非工况满足要求。

1.3塔机基础地耐力验算 验算公式：[]2()3B B Pv Pg P P al+=≤工况：28.122.1252/=-=-=e a l非工况：97.053.1252/=-=-=e a l现场实际地耐力为200KPa,则工况满足要求,同样非工况满足要求。

2.塔机附着验算2.1附着立面、平面控制桥墩承台123456789101112131415161718附着立面控制节点1节点2附着平面控制2.2附着受力计算〔此部分为本公司用专业计算软件PKPM进行的受力计算2.2.1支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q = 0.27kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1552.00kN；= 95.4182kN ；计算结果: Nw2.2.2 附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程:其中:第一种工况的计算:塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

将上面的方程组求解,其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况,求得各附着最大的。

QTZ5012塔机附着支撑杆及高强螺栓验算工程名称：施工单位：编制单位：一、工程概况该项目工地安装一台重庆桥瑞机械厂生产的QTZ5012塔机，塔身中心距建筑物7.8m，附着支撑杆与塔身的角度较小，不满足塔机说明书的规定，需重新计算。

附墙耳板座与建筑物剪力墙用M24高强螺栓夹持连接，其余采用销轴连接。

附着装置采用三杆式体系，附着支撑杆采用10φ无缝钢管。

159⨯与塔身上的附着框架采用销轴铰接。

顶升加高标准节前，应先安装附着装置，然后顶升加节，附着装置以上的塔身悬伸高度不得超过塔机使用说明书的规定高度。

二、编制依据GB/T13752 塔式起重机设计规范GB/T5031—2008 塔式起重机DBJ50—140—2012 塔式起重机安装与拆卸技术规范JGJ33-2012 建筑机械使用安全技术规程重庆桥瑞QTZ5012塔机使用说明书工程施工图三、塔机支撑杆布置及支撑杆受力验算1.计算力学模型塔机在附着状态为一多跨外伸梁，附着装置可视为支座链杆，由结构力学可知，多道连续梁在承受杆端弯矩、轴向力、横向剪力时，最上一道支座链杆（附着装置）受力最大，由上到下受力逐次递减。

只要计算出第一道附着装置的内力，以后安装第二道附着装置后，其内力与第一道相同，第一道附着的内力减小；随着附着道数的增多，始终是最上一道附着装置受力最大。

由于塔身附着处载荷小于独立状态时载荷，故不需再验算塔身强度及稳定性，只计算附着反力。

附着装置在工作状态下主要承受风载和起升平面弯矩产生的水平力，以及扭矩引起的内力。

计算多跨外伸梁的支座反力（即水平力）相当繁琐，根据我公司多次的计算对比，可简化为一端固定另一端只有一个链杆的一次超静定结构。

由于附着状态下最上一道附着受力最大，据以上力学模型可求得该处附着框水平合力为F，由该塔机使用说明书查得附着框扭矩M。

n 三杆式附着为静定体系。

当水平力和扭矩为恒定值时，各杆件的内力随水平力的方位变化而改变。

塔机起重臂在0360范围内回转，各杆件在回转过程中分别出现最大内力。

附着计算计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。

主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.390×1.170×1.450×0.700 =0.463 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.390 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.450 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.463×1.600×0.200 = 0.148 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.463 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.148 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1090.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 60.8891kN ；二、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)cosα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2)cosα3+ (α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。

塔吊附着计算书1、附着装置布置方案根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。

根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ63 系列5013 型塔式起重机的技术要求，需设4道附着装置，以满足工程建设最大高度100 m 的要求。

附着装置布置方案如图2 所示。

图1塔吊简图与计算简图塔吊基本参数附着类型类型1 最大扭矩270.00kN·m最大倾覆1350.00 kN·m 附着表面特征槽钢力矩塔吊高度110 m 槽钢型号18A塔身宽度1645*1645*2800 风荷载设计值（福0.41mm 州地区）附着框宽度3.00 m 尺寸参数附着节点数4 附着点1到塔吊的竖向距离3.00 m第I层附着附着高度附着点1到塔吊的横向距离3.00 m第8层23.45 m 附着点1到附着点2的距离9.00 m 第16层46.65 m 独立起升高度40 m第24层70.85 m 附着起升高度151.2 m 第31层95.95 m图2塔吊附着简图三、第一道附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。

（一）、支座力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q = 0.41kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 105.3733kN ；（二）、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:其中:2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

塔吊建筑物附着处强度验算QTZ80G 附着式塔吊的第一次附着距离地面25m，所受荷载值如下：载荷工况建筑物承载(吨力)F1（t）F2(t) F3（t）F4（t）工作状态2。

25 4.62 12.71 7。

29非工作状态4。

74 6.73 13。

5 10。

24附着锚固区设在混凝土剪力墙下部，距楼板300mm，锚固点区段（上下个1m区域）设置螺纹12加强筋，间距20cm，双向双层。

附着锚固区设在7层，14层，21层,28层外墙连梁上,连梁主筋2Φ22/2Φ22,箍筋2ф12＠100，厚度220mm，跨度1200mm，高1400mm。

塔吊附着连杆固定在T型板上,T型板的尺寸为600×300×12mm,M30普通螺栓。

冲切破坏角为45o垂直于墙面的最大力为135KN根据《现行建筑结构规范大全》第4。

4。

2条F l ≤0.8 f v A vf v = 125 N/mm2A v-与呈45o冲切破坏锥体斜面相交的全部钢筋界面面积A v ≥ Fl/0.8f v = 13。

5×104 /（0。

8×125） = 1350 mm2通过冲切斜截面的钢筋截面数为 4×2×2 ＝ 16根,其中竖直方向的钢筋考虑上方锚固不足，不计入抗剪钢筋内，Φ12截面面积113mm2，总抗剪面积为 16×113＝1808 mm2,该附着区增补构造筋满足抗冲切破坏的要求。

备注：1.由于连梁的混凝土与钢筋本身承受很大的竖向的结构自身的重力,所以在考虑抗从切破坏时不考虑连梁的混凝土与钢筋的作用.规范4。

4。

2条 F l ≤0。

3 f t μm h0+0。

8 f yv A svu不考虑混凝土及箍筋的抗剪,只考虑加强钢筋Φ22＠200的抗冲切作用，所以以公式F l ≤0.8 f yv A svu 计算。

2.钢筋安装尺寸如下图所示。

塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.695×1.206×1.95×0.2×0.35×1.06=0.237kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.237×572-1/2×0.237×12.92=365.287kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(270+365.287)=571.758kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=77.975kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座4处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

4、附墙杆内力计算支座4处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座4处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=110.273kN。

计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=53.241°α2=arctan(b2/a2)=46.353°α3=arctan(b3/a3)=46.353°α4=arctan(b4/a4)=53.241°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=46.185°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=46.185°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=46.185°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=46.185°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。

一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

世纪星城12#楼塔式起重机附着计算书建设单位：陕西三雄房地产开发有限公司施工单位：陕西晟泰建筑机械有限公司使用单位：陕西晟方建设工程有限公司设备型号：QTZ80塔式起重机生产厂家：浙江德清华杨科技有限公司设备代码：4310 10B98 2011 0215出厂日期：2011年9月检验日期：3013年8月30日验算人：工程概况世纪星城12#楼位于小区中央，建筑面积14385.79㎡，地下2层，地上18层，剪力墙结构，建筑高度54.45m。

本工程安装一台浙江德清华杨科技有限公司生产的，附着式QTZ80塔式起重机（安装位置—图1）。

附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

一、主要参数塔吊型号: QTZ80 塔吊最大起重力矩:M =800kN.m非工作状态下塔身弯矩:M =-200kN.m 塔吊高度:H =70m塔身宽度:B =2.2m 附着框宽度:3m最大扭矩:0kN.m 风荷载设计值:0.84kN/m2附着节点数:3 各层附着高度分别(m):25.2；39.2；53.2 附着杆选用：Φ100，壁厚15钢管附着点1到塔吊的竖向距离:b1=9m附着点1到塔吊的横向距离:a1=2.5m 附着点1到附着点2的距离:a2=3.5m附着点1到附着点3的距离:a3=7.0m 附着点3到塔基的高度:h1=53.2m附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:1、风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W k=W O×U Z×U S×βZ其中W0——风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0=0.45kN/m2Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz=2.380U S——风荷载体型系数：U S=2.400βZ——风振系数,依据《建筑结构荷载规范》结构在Z高度处的风振系数按公式7.4.2条规定计算得βz=0.70风荷载标准值验算：W k=W O×U Z×U S×βZ=0.45×2.38×2.4×0.7=1.799 kN/m2风荷载的水平作用力计算：Nw=Wk×B×Ks其中Wk——风荷载水平压力,Wk=1.799kN/m2B——塔吊作用宽度,B=2.0mKs——迎风面积折减系数，Ks=0.20Nw=Wk×B×Ks=1.799×2×0.2=0.72 kN/m2结论：世纪星城12#楼塔吊风水平荷载符合《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定。