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32-48-32挂篮计算单(修)汇总1. 背景挂篮是一种在建筑施工和维护过程中常用的工具，可以在高空作业时提供安全的支撑。
挂篮的使用需要考虑多方面的因素，其中最关键的是挂篮的荷载计算。
为了方便工程师进行挂篮荷载计算，32-48-32挂篮计算单应运而生。
本文将对32-48-32挂篮计算单进行介绍，并对修订后的内容进行汇总。
2. 32-48-32挂篮计算单概述32-48-32挂篮计算单是采用32mm钢管和48mm钢管做纵、横向框架，以32mm为隔距，用方管作为纵、横向立杆，在完全满足载荷条件下，配以适当的数量的木板和安全网所形成的挂篮。
32-48-32挂篮计算单是在考虑到施工需求以及制造成本后，选择的一种合理搭配和框架结构。
该挂篮计算单荷载计算参考《GB/T 10051-2010》，符合国家规定和现场使用要求。
32-48-32挂篮计算单荷载计算包含挂篮自重、施工荷载和其他风、雨、雪最不利的荷载情况，容许应力、变形计算，满足国家工程安全标准要求。
3. 修订情况在实际使用过程中，发现原有的32-48-32挂篮计算单存在一些问题，本次修订的主要内容如下：•增加了保护网管轴承的计算；•调整了一些结构参数，以确保荷载计算更加准确；•修改了若干语言表述不严谨的错误。
4. 修订内容汇总以下是本次修订的32-48-32挂篮计算单修订内容汇总：4.1 基本要求挂篮的支撑能力要满足设计工作荷载要求。
力学计算采用等效风荷载或标准值，仿真计算采用突波分析法或模拟分析法。
挂篮的荷载最高限额为800kg。
4.2 计算方法荷载计算采用《GB/T 10051-2010》的规定。
4.3 材料参数32mm钢管的弹性模量为2.06×105MPa，截面面积为28.26mm²。
48mm钢管的弹性模量为2.06×105MPa，截面面积为105.92mm²。
螺纹钢筋的弹性模量为2.06×105MPa，压缩强度应不小于地震烈度为8度区的标准分布力值。
三角形挂篮受力计算书一、挂篮主桁架计算1、计算说明：该挂篮主桁架为焊接组合构造，每幅挂篮有二片主桁架，主桁架由槽钢制作而成，材质主要为A 3钢。
A 3钢容许应力值按[σ]=145Mpa 计算，弹性模量值为E=2.1×105Mpa ，在进行强度计算时，不均匀系数 1.2。
但在变形计算时，不考虑不均匀系数，即按二片主桁架均匀受力计算。
2、计算图式：单片主桁架计算图式如图一所示：P图一为简化计算，忽略结构本身附加弯矩值，并将各结点均看作铰于一点的理想铰接点，简化后的计算图式如图二所示：图二45.6°76.25图中L1=4.20m，L2=4.20m，L3=3.26m，L4=2.52m，L5=3.26，L6=4.50m，L7=4.41m，查型钢表可知各杆件横截面积：A1=2×28.83=57.7cm2，A2=2×60.89=121.8cm2，A3=2×28.83=57.7cm2，A4=2×48.7=97.4cm2，A5=2×28.83=57. 7cm2，A6=2×60.89=121.8cm2，A7=2×28.83=57.7cm2。
3、主桁架受力计算：主桁架L1、L2、L3、L4、L5、L6、L7分别对应力N1、N2、N3、N4、N5、N6、N7。
令P=1，计算得各杆件内力值为：N1=+1.499，N2=-1.049，N3=-1.164，N4=+1.500，N5=-1.085，N6=-1.079，N7=+1.471P值计算：P=（G 1+G2）/4式中G1为挂篮自重，包括前上横梁，前下横梁，底模，侧模及内模等作用到主桁架前端的荷载，经计算：G1=12T。
G2为施工时节段梁体重量分配到主桁架上的荷载值。
根据各分段长度及每节段重量可知，当节段长度为 3.5m 1#块时，主桁架受力最大，此时G2=112.3/2=56.2T于是：P=（G1+G2）/4=（12+56.2）/4=17.05T此时各杆件内力值为：N1=N1×P×1.2=1.499×17.05×1.2=30.67TN2=N2×P×1.2=-1.049×17.05×1.2=-21.46TN3=N3×P×1.2=-1.164×17.05×1.2=-23.82TN4=N4P×1.2=1.500×17.05×1.2=30.69TN5=N5×P×1.2=-1.085×17.05×1.2=-22.20TN6=N6×P×1.2=-1.079×17.05×1.2=-22.08TN7=N7×P×1.2=1.471×17.05×1.2=30.10T各杆件的应力值为：σ1=N1/A1=30.67×104/57.7×102=53.2Mpaσ2=N2/A2=-21.46×104/121.8×102=-17.6Mpaσ3=N3/A3=-23.82×104/57.7×102=-41.3Mpaσ4=N4/A4=30.69×104/97.4×102=31.5Mpaσ5=N5/A5=-22.20×104/57.7×102=-38.5Mpaσ6=N6/A6=-22.08×104/121.8×102=-18.1Mpaσ7=N7/A7=30.10×104/57.7×102=52.2Mpa根据以上计算，各杆件应力值远小于容许应力[σ]=145Mpa，故满足要求。
深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书一、计算依据1、桥梁施工图设计2、《结构力学》、《材料力学》3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社）5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。
6、材料力学性能精轧螺纹钢强度设计值二、挂篮底模平台及吊杆底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。
1、纵梁验算纵梁布置示意图⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。
底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。
砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。
a、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为0.78m2，其砼及模板荷载为：0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN。
①号纵梁(I32b工字钢)的荷载为：62.1KN。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN、32.0KN。
b、②号纵梁上的荷载②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m2，其砼及模板荷载为：0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN。
②号纵梁(I32b工字钢)的荷载为：58.97KN。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN、30.39KN。
c、③号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.47m2，其砼及模板荷载为：0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN。
③号纵梁上的荷载为：39.81KN。
挂篮拼装、走行施工方案1.工程概况：盘锦至营口铁路客运专线盘锦特大桥，35#～38#墩挂篮悬浇连续箱梁位于盘锦市境内，中心里程为DK30+563.3全长113.5m，该段线路位于直线段，中跨36#～37 #长48m 跨越双台子河主河道。
基础为钻孔桩基础35#桩长47m共10根、36#桩长55m共16根、37#桩长53m共16根、38#桩长48m共10根。
二层矩形承台，35#、38#第一层台尺寸12.5×8.1×2.5m，二层台尺寸8.2×4.1×1.5m；36#、37#第一层台尺寸12.5×12.5×3m，二层台尺寸6.6×9.4×2m；35#～38#墩身高度分别在11.5 m、17 m、17 m、8.5m。
梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽5.0～5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm，底板厚度40～80cm，按折线变化，其中端支点底板厚度为60cm；腹板厚48～60～80cm，厚度按折线变化，中支点处腹板局部加厚到145cm，端支点处腹板厚为60cm，全联在端支点，中跨跨中及中支点处共设5道横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
桥面宽度：防护墙内侧净宽8m，桥上人行道栏杆内侧净宽11.9m，桥面板宽12.0m，桥梁建筑总宽12.28m。
梁全长113.5m，计算跨度为（32+48+32）m，中支点处梁高4.05m，跨中8.4m直线段，边跨12.95m 直线段，梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m.1.1分部分项工程概况盘锦特大桥跨双台子河道（32+48+32）m连续梁采用菱形挂篮悬臂施工，0#块长6m不满足挂篮的施工需求，故根据总体施组安排采取0#块和1#块在托架上浇筑的浇筑形式，2～6#块采用挂篮悬臂现浇混凝土。
2、编制依据1、现场实际勘察资料。
挂篮检算书1.1.计算依据《xx院专用图·时速350公里客运专线铁路·无咋轨道预应力混凝土连续梁（双线）跨度：32+48+32》1.2.设计规范《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002《客运专线铁路桥涵工程技术指南》TZ213--2005《钢结构设计规范》GB5007-2003《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》JGJ82-91《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20011.3.主要技术指标梁段长度：3.45m梁段重量：1100.7KN主构架最大下挠值： 20mm前上横梁、走行梁、底模平台横梁和纵梁刚度：支撑计算跨径的1/400 底模板、外模刚度：支撑计算跨径的1/400内模刚度：支撑计算跨径的1/400工作状态抗倾覆系数：>2.0走行状态抗倾覆系数：>2.01.4.材料钢材： Q235B：[σ]=170MPa。
Q345B 用于吊带40Cr号钢：用于销轴40Si2MnV(高强精轧螺纹钢筋)：用于吊杆及锚杆。
连接材料：10.9S级钢结构用高强螺栓联结副E43XX 焊条Er49-1 CO气体保护焊丝2xx32+48+32连续梁为斜腹板梁，根据施工工序，混凝土的浇注顺序为：先底板，后腹板。
最后顶板；在浇注底板时，混凝土荷载全部由底模平台承受，浇注腹板，由于腹板为斜腹板，混凝土荷载始终竖直向下，根据力学原理可把腹板内的混凝土荷载分解为沿腹板方向，和垂直于腹板方向的两个力，分别传递给底模平台，和外侧模；浇注顶板混凝土时，翼缘板上的荷载由外侧模承担，顶板上的荷载右内模承担；具体见下图：混凝土荷载分布图由以上可得：混凝土传递给底模平台上的分配横梁荷载集度分布如下图：混凝土荷载集度 单位：2/m kN混凝土振捣荷载，施工人员与机具荷载集度为：2/5.6m kN 荷载汇总通过荷载计算，对施加在分配横梁的荷载进行汇总为：人具振砼q q q q ++= 以上可得，分配横梁总荷载集度分布如下图总体计算图式三维效果图见附图2。
津秦客运专线48+80+48米连续箱梁三角形挂篮计算书2009-7目录目录 (1)第1章设计计算说明 (1)设计依据 (1)工程概况 (1)1.3.1主要技术参数 (2)1.3.2挂篮构造 (2)1.3.3挂篮计算设计荷载及组合 (2)第2章挂篮底模系统及吊杆计算 (3)2.1底模板面板计算42.1.1计算简图42.1.2.计算荷载 (4)2.1.3. 结算结果 (5)2.2底模板横肋计算72.2.1. 预压荷载作用下底模横肋计算 (7)2.2.2. 浇筑混凝土时底模板横肋的计算 (8)2.3底模纵梁计算 (9)2.3.1. 预压荷载作用下底模纵梁计算 (9)2.3.2. 浇筑1#段混凝土时底模纵梁的计算 (11)2.3.3. 浇筑4#段混凝土时底模纵梁的计算 (14)2.4底模后横梁计算 (16)2.4.1. 预压荷载作用下底模后横梁计算 (16)2.4.2. 浇筑混凝土时底模后横梁的计算 (18)2.5底模前横梁与前上横梁计算 (20)2.5.1. 预压荷载作用下底模前横梁与前上横梁计算 (20)2.5.2. 浇筑混凝土时底模前横梁与前上横梁的计算 (23)2.6底模后锚杆、前吊杆计算 (26)2.6.1.预压状态下后锚杆计算 (26)2.6.2.浇筑混凝土状态下后锚杆计算 (27)2.6.3.预压状态下前吊杆计算 (27)2.6.4.浇筑混凝土状态下前吊杆计算 (28)第3章挂篮主桁计算 (29)荷载组合Ⅱ(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+施工荷载) (29)3.1.1荷载计算 (29)3.1.2荷载组合I作用下主桁计算 (29)荷载组合IV(挂篮自重+冲击荷载) (34)3.2.1计算荷载 (34)3.2.2. 锚固筋计算 (34)3.2.3.走行滑道检算 (35)第1章设计计算说明设计依据①无砟轨道预应力混凝土连续梁概图（一）、（二）；②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；③《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）；④《钢结构设计规范》GB50017-2003；⑤《路桥施工计算手册》；⑥《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑦其他相关规范手册。
京沪高速铁路土建二标二工区沧德特大桥跨314省道32+48+32m连续梁施工组织设计中铁二局五公司京沪项目经理部二〇〇八年八月二十五日目录一、编制依据及目的 (5)1.1编制依据 (5)1.2编制目的 (5)二、工程概况 (5)2.1结构特点 (6)2.2设计要点 (6)三、施工组织 (7)3.1工期进度计划 (8)3.2劳动力组织 (8)3.3机具设备配置 (9)四、施工总体方案 (9)4.1预应力砼连续箱梁悬臂灌注 (10)4.2施工工艺流程 (10)4.3临时支墩、支座锁定 (10)4.4结构体系的转换 (10)五、施工方案及方法 (12)5.1墩顶现浇段（0#段）施工 (12)5.2悬灌梁段施工 (14)5.3悬臂灌注施工 (19)5.4线形控制 (20)5.5边跨现浇段施工 (23)5.6合拢段施工及结构体系的转换 (24)5.7桥面系及附属工程 (30)六、施工工艺及操作要点 (30)6.1支架搭设及预压 (30)6.2球型支座安装 (33)6.3钢筋工程 (34)6.4预埋件 (35)6.5混凝土工程 (36)6.6预应力工程 (38)6.7挂篮悬臂施工 (41)6.8模板工程 (44)七、质量保证措施 (46)7.1工程质量保证体系 (46)7.2工程质量保证措施 (50)7.2.1保证工程质量组织措施 (50)7.2.2钢筋施工质量保证措施 (53)7.2.3混凝土施工质量保证措施 (53)7.2.4预应力施工质量保证措施 (53)7.2.5测量作业质量保证措施 (54)八、安全保证措施 (55)8.1.安全目标 (55)8.2.安全保证体系 (56)8.3.安全生产管理制度 (56)8.4安全保证措施 (56)8.5.安全应急救援预案 (60)8.6专项安全保证措施 (63)8.6.1高空作业安全措施 (63)8.6.2支架搭设安全措施 (63)8.6.3张拉施工安全措施 (64)8.6.4挂篮施工安全措施 (64)九、施工进度保证措施 (65)9.1 按项目法组织施工 (65)9.2施工工期保证措施 (66)十、环保、水保施工措施 (66)10.1.施工环保、水土保持目标 (66)10.2.施工环保、水土保持管理体系 (66)10.3.施工环保、水土保持措施 (69)京沪高速铁路土建二标二工区32+48+32米连续梁挂篮施工方案一、编制依据及目的1.1编制依据⑴、北京至上海高速铁路《京沪高京徐施桥—04》J段施工图及无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线32+48+32m）。
第一章计算说明根据京沪高速铁路设计文件的建议施工方案和现场的实际情况，并且依据本单位同类工程的施工经验和设备情况，经过仔细研究和认真考虑，决定大汶河特大桥跨越盐化路（32+48+32）米预应力混凝土连续箱梁采用碗扣式支架现浇施工。
一、计算依据：１、《铁路混凝土工程施工技术指南》；３、《路桥施工计算手册》；４、《材料力学》；５、《结构力学》；６、《钢结构设计与计算》；７、《地基基础设计施工手册》；８、本单位同类工程施工经验。
二、工程概况：京沪高速铁路大汶河特大桥247#～250#桥墩为32+48+32m连续梁，该连续梁与泰安市彭徐店村8m宽混凝土乡村公路成74°交角。
正线里程为DK483+052.81～DK483+166.41，梁全长113.5m，截面类型为单箱单室、变高度连续箱梁，顶板宽12m，箱梁底宽5.0至5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm；底板厚度40至80cm，按折线变化，其中端支点为60cm；腹板厚48-60-80cm，厚度按折线变化，中支点处腹板局部加厚到145cm，端支点处腹板厚为65cm。
梁体混凝土等级为C50，设计最高运行速度350Km/h。
该连续梁采用满堂支架现浇法施工。
三、地质概况：该连续梁施工区域主要以粉质粘土（地基承载力为170kpa）、泥质灰岩（地基承载力为300kpa）和石灰岩（地基承载力为800kpa）为主。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2019）划分，结合现场调查及工点情况，大汶河特大桥范围地震动峰值加速度为地震设防烈度六度区（Ag=0.05g）。
四、（32+48+32）米连续箱梁结构大汶河特大桥跨越盐化路设计为（32+48+32）米连续梁三跨一联，其中248#——249#跨越盐化路，采用支架现浇，支架现浇联长113.5米。
连续箱梁设计纵向为变截面和横向的不均匀分布，箱梁沿纵横向中心对称。
箱梁为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。
第1章设计计算说明1.1设计依据1、连续梁施工图；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、《钢结构设计规范》GBJ17-88；4、《路桥施工计算手册》；5、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；6、《机械设计手册》；7、《铁路桥梁钢结构设计规范》；1.2 工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为32+48+32m的单箱单室连续梁。
箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高4.05m，跨中梁高3.05m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚80cm（支点）～48cm，底板厚度为80（支点）～40cm，顶板厚度40 cm。
箱梁0#块梁段长度为6m，合拢段长度为1.5m,边跨直线段长度为8m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为2#块，其重量为107.28t，计算时取为110t。
该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数＝26kN/m3；①、砼自重GC②、钢弹性模量E＝2.1×105MPa；s③、材料强度设计值：Q235钢 [σ]=140Mp，[σw]=145Mp，[τ]=85MpQ345钢 [σ]=200N/mm2，[σw]=210Mp，[τ]=120 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[28a#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由双36a#普通热轧工字钢组成，底篮前托梁由2I36a#普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由2I36a#普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为工28b#普通热轧工字钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
主桁系统重11.17t、前横梁2.8t、底托系统11.4t、侧模及底模重11.8t、内模系统重3.0t、端模重0.5t（估算），吊杆及吊具重8.0t（估算），整个挂篮系统重48.67t，挂篮自重与最大结块比值为0.347：1。
1.3.3挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数混凝土浇筑时超灌系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.05；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。
连续梁挂篮计算书一、计算依据1、桥梁施工图设计2、《结构力学》、《材料力学》3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社）5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。
6、材料力学性能精轧螺纹钢强度设计值二、挂篮底模平台及吊杆底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。
1、纵梁验算纵梁布置示意图⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。
底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。
砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。
a、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。
①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。
b 、②号纵梁上的荷载②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为：0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。
②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。
c 、③号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为：0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。
深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书一、计算依据1、桥梁施工图设计2、《结构力学》、《材料力学》3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社）5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。
6、材料力学性能精轧螺纹钢强度设计值二、挂篮底模平台及吊杆底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。
1、纵梁验算纵梁布置示意图⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。
底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。
砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。
a 、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。
①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。
b 、②号纵梁上的荷载②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为：0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。
②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。
c 、③号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为：0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。
③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。
d 、④号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为：0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。
④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。
e 、⑤号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为：0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。
⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。
f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。
20.7KN/m30300130标注单位：cm荷载布置图M图（单位：KN·m）Q图（单位：KN）由计算所得I32b工字钢最大弯矩44.8KN*m，最大剪力37.8KN。
结构最大竖向变形3mm<4600/400=11.5mm。
⑵纵梁验算a、I32工字钢验算查《材料力学》，得I32b工字钢d=12mm，A=83.64cm2，Ix =16574cm4，Wx=920.8cm3，ix =14.08cm，Ix：Sx=27.3cm，iy=2.57cm弯曲正应力：δ=xWMmax=44.8×106/920.8×103=48.65MPa＜［δ］=215MP a剪应力：τ=QS/Id=37.8×103/12/237=13.29MPa＜［τ］=125MP a2、底模后横梁验算⑴荷载计算a、砼荷载采用1#段最重梁段的荷载验算。
b、纵梁自重在后下横梁上的集中力为293.7kg/2=146.85kg=1.47KN①号纵梁在后横梁上的集中力为32KN+1.47KN=33.47KN②号纵梁在后横梁上的集中力为30.39KN+1.47KN=31.86KN③号纵梁在后横梁上的集中力为20.52KN+1.47KN=21.99KN④号纵梁在后横梁上的集中力为22.81KN+1.47KN=24.28KN⑤号纵梁在后横梁上的集中力为18.81KN+1.47KN=20.28KNc、两侧操作平台及施工荷载在前、后横梁上的集中力为5KN/m2×13.52m2/4=16.9KN。
d、底模后横梁及吊点自重12.63kN，均匀分布在后下横梁上，荷载集度为：12.63KN/12m=1.1KN/m。
e、底模后横梁下操作平台2KN/m2×7.5=15KN，均匀分布在底板6.7m范围内的后下横梁上，荷载集度为15KN/6.7m=2.24KN/m。
⑵内力计算荷载布置图M图（单位：KN·m）Q图（单位：KN）由计算得最大弯矩73.6KN·m，最大剪力89.4KN，最大竖向变形6mm。
⑶强度校核底模横梁采用2][32b槽钢焊接格构式。
Ix=8140cm4,W x=509cm3,d=10mmSx= 302.5cm3弯曲正应力：δ=M/W= 73.6×106/509×10-3=144.59MPa<[δ]=215MPa剪应力：τ=QSx/Ixd=89.4×103/10/302.5=29.5MPa<[τ]=125MPa⑷后吊杆受力计算吊杆所受的拉力在数值上等于相应支座的支座反力。
采用结点平衡法，从后下横梁剪力图中可计算得支座反力即吊杆所受拉力。
a、内侧后吊杆所受拉力F′=F=374.516KN。
b、外侧后吊杆所受拉力F′=F=129.223KN。
三、吊杆验算⑴内侧后吊杆：F=374.516KN ＜［F ］=（0.15-0.051）×0.04×170×103=673.2KN 。
⑵外侧后吊杆：F=129.223KN ＜［F ］=（0.15-0.051）×0.04×170×103=673.2KN 。
⑶外侧前吊杆：F=115.283KN ＜［F ］=785×804=631.1KN 。
⑷内侧前吊杆：F=274.417KN ＜［F ］=（0.16-0.051）×0.04×170×103=741.2KN 。
四、走行梁1、内模走行梁设计走行梁为一根2][32b 槽钢，取两吊点之间的部分并以4#块内顶板砼重量进行验算。
内顶板砼在一根内模走行梁上的荷载：F1=2.47m 2×4m ×2.65t/m 3×1.05×1.1×0.5=14.835t=148.35KN 一根内模走行梁承受内模架荷载：F2=4564×0.5=2282kg=22.82KN内模架间距100cm ，共4道，每道模架下滑梁所受集中力：F=（F1+F2）/4=42.7KN内模走行梁自重集度q=100kg/m=1KN/m1K N /m 1K N /m标注单位：c m34.23K N34.23K N34.23K N34.23K N12荷载布置图96.78114.3996.7843.9243.9288.0988.0953.3552.3518.1217.1217.1218.1252.3553.3587.5987.59M图（单位：KN ·m ）Q 图（单位：KN ·m ）通过计算，最大弯矩114.39KN ·m ，最大剪力88.09KN ，最大竖向变形8mm 。
查《材料力学》，得［32b 槽钢截面性质：W x =2×469.413cm 3，I x =2×7510.6cm 4,S x =2×[88×160×80-(88-8)(160-14)(160-14)/2]=547520mm 3，d=8mm 。
δ=xW M max =114.39×103/2×469.413×10-6=121.8MPa ＜［δ］=140MP aτ=QS x /Id=88.09×103×547520×10-9/2×7510.6×10-8/0.008=40.1MPa ＜［τ］=85MP a采用静力平衡法可求得支座反力为88.09KN 和88.09KN ，即前吊杆受力为88.09KN 。
五、前上横梁前上横梁2根I40b 工字钢下面的桁架不参与内力计算。
1、荷载计算内侧前吊杆受力（含吊杆自重）：274.42KN+9.24KN=283.66KN 外侧前吊杆受力（含吊杆自重）：115.28KN+5.81KN=121.09KN 内模走行梁前吊杆受力：88.09KN 外滑梁前吊杆受力：103.01KN前上横梁2I40b 工字钢及扁担梁、底座自重荷载集度1.96KN/m ； 前上横梁上操作平台及施工荷载集度2KN/m 2×1.5m=3KN/m ；荷载布置图2、内力计算M 图（单位：KN ·m ）Q 图（单位：KN ）通过计算得I40b 工字钢截面加强段最大弯矩260.48KN · m ，最大剪力386.26KN ；外侧前吊杆间最大竖向变形1mm ，横梁两端竖向变形12mm 。
3、强度校核查《材料力学》，得I40b 工字钢截面性质：W x =1139cm 3，I x ：S x =34.1cm ，d=12.5mm 。
δ=xW M max=260.48×103/2×1139×10-6=114.3MPa＜［δ］=140MP aτ=QS X /I X d=386.26×103/2×34.1×10-2/0.0125=45.3MPa ＜［τ］=85MP a4、支座反力计算采用结点平衡法，利用支座处剪力计算得支座反力。
F=628.09KN 六、主桁主桁受力模型如下：332KN325445标注单位：cm350ABDM图（单位：KN·m）Q图（单位：KN）N图（单位：KN）通过计算主梁最大弯矩40.1KN·m，最大剪力11.8KN，最大轴力-952.9KN；立柱最大压力752.9KN；斜拉带最大拉力589.96KN。
前端最大竖向变形10mm。
杆BC采用[]28b双槽钢缀板连接的格构式杆件，横截面尺寸见图。
于杆BC 内力及综合应力最大，故以受力最不利杆件BC 计算设计参数：mm loy lox 3500==、KN N 9.752=对实轴（X 轴）计算：查截面型钢表可得：2[]28b ，mm i mm A x 1068.12694563.4 22==⨯=、对实轴（X 轴）演算刚度和整体稳定：150][0.331063500max =<===λλx ox i l ，满足要求 按照b 类截面查《钢结构设计规范》附表C ：可得：925.0=x φ则：222/215][/8.878.9126925.0752900mm N mm N mmN A N c x =<=⨯=σφ 对虚轴（Y 轴）计算：计算肢间距离：分肢长细比5.16335.05.0max 1=⨯=≤λλ，取171=λ则：3.2817332221max 2=-=-=λλλy 6.1233.283500===y oyy l i λ 从而，9.28044.06.12344.0===y i b ，取mm b 280= 验算虚轴的刚度和整体稳定性：单个槽钢[28b 的截面数据为：mm i mm I mm Z mm A y y 23102422.204563.4 4402=⨯===、、、①、整个截面对虚轴（X-X 轴）数据：46241012922232804.5634102422mm I y ⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯+⨯⨯= mm A I i x y 2.1194.45632101296=⨯⨯==，4.292.1193500===y oy y i l λ 34174.2922212=+=+=λλλy oy 按照b 类截面查《钢结构设计规范》附表C ：得：922.0=y φ则：222/215][/2.878.9216922.0741100mm N mm N mmN A N c x =<=⨯=σφ ②、分肢稳定性验算：⎩⎨⎧=⨯=≤==84.3381.385.05.04017}50{max 1max λλλλλ令、、y ox 满足要求。
